JPS59227992A - 塑性加工用潤滑剤 - Google Patents
塑性加工用潤滑剤Info
- Publication number
- JPS59227992A JPS59227992A JP10335283A JP10335283A JPS59227992A JP S59227992 A JPS59227992 A JP S59227992A JP 10335283 A JP10335283 A JP 10335283A JP 10335283 A JP10335283 A JP 10335283A JP S59227992 A JPS59227992 A JP S59227992A
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- JP
- Japan
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- lubricant
- teflon
- powder
- plastic working
- polyimide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
通常、金属の塑性加工において被加工材料を再結晶温度
以上に加熱して加工する場合は熱間加工と呼ばれており
、再結晶温度以下に加熱した場合は温間加工、室温の下
で加工する場合は冷間加工と呼ばれている。金属材料の
再結晶温度は材料によって異なり、鉄鋼材料では６００
〜７００℃。
以上に加熱して加工する場合は熱間加工と呼ばれており
、再結晶温度以下に加熱した場合は温間加工、室温の下
で加工する場合は冷間加工と呼ばれている。金属材料の
再結晶温度は材料によって異なり、鉄鋼材料では６００
〜７００℃。
銅では約６００℃、アルミニウムでは約２００℃である
。金属材料の内で最も需要の多い鉄鋼材料の場合、熱間
加工の際の加熱温度は１１００〜１２５０℃であり、温
間加工の際の加熱温度は９例えばステンレス鋼では４０
０℃付近で析出による延性低下があるために２５０〜３
５０°（あるいは５００〜７００Ｃが選ばれる。
。金属材料の内で最も需要の多い鉄鋼材料の場合、熱間
加工の際の加熱温度は１１００〜１２５０℃であり、温
間加工の際の加熱温度は９例えばステンレス鋼では４０
０℃付近で析出による延性低下があるために２５０〜３
５０°（あるいは５００〜７００Ｃが選ばれる。
本発明は、２５０〜３５０℃で鍛造・深絞り加工などの
塑性加工や粉末成形を行なう際の潤滑剤に関するもので
ある。したがって、２５０〜３５０℃の温度範囲で加工
するものであれば鉄鋼材料に限らず。
塑性加工や粉末成形を行なう際の潤滑剤に関するもので
ある。したがって、２５０〜３５０℃の温度範囲で加工
するものであれば鉄鋼材料に限らず。
それ以外の一般構造材料であっても一向に差しつかえな
く、またＺｎ −２２ＡＩ超塑性材（この材料は２５０
℃前後で超塑性現象を発現する）のような機能材料であ
っても差しつかえない。また、この温度範囲が被加工材
料に対して熱間加工に相当しようが、それとも温間加工
に相当しようが、それはどちらでもかまわない。
く、またＺｎ −２２ＡＩ超塑性材（この材料は２５０
℃前後で超塑性現象を発現する）のような機能材料であ
っても差しつかえない。また、この温度範囲が被加工材
料に対して熱間加工に相当しようが、それとも温間加工
に相当しようが、それはどちらでもかまわない。
ところで、上でも述べたようｐこステンレス鋼の温間鍛
造やステンレス鋼板の温間絞りにおいては。
造やステンレス鋼板の温間絞りにおいては。
２５０〜３５０℃に加熱してから加工される。しかし。
この温度範囲における潤滑剤として適当なもの゛がなく
、潤滑剤の開発が待たれている現状である。
、潤滑剤の開発が待たれている現状である。
すなわち、鋼の冷間鍛造においてはリン酸塩皮膜と金属
石けん（ステアリン酸亜鉛）を組み合わせた潤滑剤があ
り、ボンデライト・ポンダリューベなどとしてよく知ら
れている。しかし、この場合。
石けん（ステアリン酸亜鉛）を組み合わせた潤滑剤があ
り、ボンデライト・ポンダリューベなどとしてよく知ら
れている。しかし、この場合。
金属石けんが約２００℃で分解するので、ボンデライト
・ポンダリューベを２５０〜６５０°Ｃで使用すること
は一般に不可能である。その上、ボンデライト・ポンダ
’Ｊ ｘ−べの場合、リン酸塩皮膜を被加工材料の表面
に強＜イ」着させるための工程がはん雑であり、また公
害防止の面から排液の処理に留意しなければならないの
で、もっと簡便に使用することのできる潤滑剤が期待さ
れている。ボンデライト・ボンダリューベ以外にも冷間
塑性加工用潤滑剤として動植物油、鉱物油２合成油など
があり、これらは圧延加工、引抜き加工、深絞り加工な
どに使用されている。しかし、これらの潤滑剤の使用温
度は２００℃が限度であり、極圧添加剤であるリン、塩
素、ｖｆ、黄などを添加混合して使用した場合において
も、使用温度は２５０℃以下に限定される。一方、熱間
鍛造用潤滑剤としては、黒鉛系の潤滑剤やガラヌ潤滑剤
がよく知られているが。
・ポンダリューベを２５０〜６５０°Ｃで使用すること
は一般に不可能である。その上、ボンデライト・ポンダ
’Ｊ ｘ−べの場合、リン酸塩皮膜を被加工材料の表面
に強＜イ」着させるための工程がはん雑であり、また公
害防止の面から排液の処理に留意しなければならないの
で、もっと簡便に使用することのできる潤滑剤が期待さ
れている。ボンデライト・ボンダリューベ以外にも冷間
塑性加工用潤滑剤として動植物油、鉱物油２合成油など
があり、これらは圧延加工、引抜き加工、深絞り加工な
どに使用されている。しかし、これらの潤滑剤の使用温
度は２００℃が限度であり、極圧添加剤であるリン、塩
素、ｖｆ、黄などを添加混合して使用した場合において
も、使用温度は２５０℃以下に限定される。一方、熱間
鍛造用潤滑剤としては、黒鉛系の潤滑剤やガラヌ潤滑剤
がよく知られているが。
これらは５００℃程度以上で使用するのが適当であり、
２５０〜６５０℃では潤滑性能はあまり期待できない。
２５０〜６５０℃では潤滑性能はあまり期待できない。
潤滑剤のこのような状況に鑑み７本発明者らは２５０〜
３５０℃での塑性加工用潤滑剤を開発するために鋭意研
究を重ねた結果、耐熱性樹脂粉末をベースとして、これ
にテフロン粉末を添加混合する（ ことにより、耐熱性と潤滑性を兼ね備えた新しい潤滑剤
を開発するに致った。
３５０℃での塑性加工用潤滑剤を開発するために鋭意研
究を重ねた結果、耐熱性樹脂粉末をベースとして、これ
にテフロン粉末を添加混合する（ ことにより、耐熱性と潤滑性を兼ね備えた新しい潤滑剤
を開発するに致った。
すなわち、耐熱性樹脂としてポリイミド、ポリアミドイ
ミドが知られており、特にポリイミドの耐熱性は３５０
℃程度に達し、ｇ＋）カーボネート。
ミドが知られており、特にポリイミドの耐熱性は３５０
℃程度に達し、ｇ＋）カーボネート。
ナイロン、ポリスチレン、エポキシ樹脂などの従来から
のプラスティックスの耐熱温度が２００℃以下に過ぎな
いのに対して格段に優れている。本発明は、ポリイミド
の耐熱性を２５０〜３５０℃での塑性加工用潤滑剤に応
用するものであり、粉末状のものを使用する。ただし、
ポリイミドの摺動性は必ずしも良好とは言えないのて、
摺動性を向上させるためにフッ素樹脂系であるテフロン
粉末を添加混合する。ここで、テフロンは冷間における
摩擦係数の小さい物質としてよく知られているものであ
るが、非常に高価であり、またその耐熱性は２６０℃が
限度である。そこで、耐熱性樹脂ポリイミドを主体とし
てこれにテフロン粉末を添加混合することにより、テフ
ロンの耐熱性の向上を図ると共に、テフロンの使用量を
少なくすることによって経済的にも有利な潤滑剤を開発
するものである。また、これらの混合物の被加工材料や
金型への付着力・粘着力を増大させるためとテフロンの
使用量を減らずために、ワニヌ状のメチルフェニルシリ
コーン樹脂を添加混合する。なお、ポリイミド樹脂粉末
、テフロン粉末とメチルフェニルシリコーン樹脂の混合
物の溶剤として、Ｎメチル−２ピロリドン溶液を用いる
。ポリイミド粉末（Ｐテ表ワス）、テフロン粉末（Ｔ）
、 メチルフェニルシリコーン樹脂（Ｍ）、 Ｎ
メチル−２１０リドン溶液（Ｎ）の重量配分比を。
のプラスティックスの耐熱温度が２００℃以下に過ぎな
いのに対して格段に優れている。本発明は、ポリイミド
の耐熱性を２５０〜３５０℃での塑性加工用潤滑剤に応
用するものであり、粉末状のものを使用する。ただし、
ポリイミドの摺動性は必ずしも良好とは言えないのて、
摺動性を向上させるためにフッ素樹脂系であるテフロン
粉末を添加混合する。ここで、テフロンは冷間における
摩擦係数の小さい物質としてよく知られているものであ
るが、非常に高価であり、またその耐熱性は２６０℃が
限度である。そこで、耐熱性樹脂ポリイミドを主体とし
てこれにテフロン粉末を添加混合することにより、テフ
ロンの耐熱性の向上を図ると共に、テフロンの使用量を
少なくすることによって経済的にも有利な潤滑剤を開発
するものである。また、これらの混合物の被加工材料や
金型への付着力・粘着力を増大させるためとテフロンの
使用量を減らずために、ワニヌ状のメチルフェニルシリ
コーン樹脂を添加混合する。なお、ポリイミド樹脂粉末
、テフロン粉末とメチルフェニルシリコーン樹脂の混合
物の溶剤として、Ｎメチル−２ピロリドン溶液を用いる
。ポリイミド粉末（Ｐテ表ワス）、テフロン粉末（Ｔ）
、 メチルフェニルシリコーン樹脂（Ｍ）、 Ｎ
メチル−２１０リドン溶液（Ｎ）の重量配分比を。
Ｐ：Ｔ：Ｍ：Ｎ＝ １ ： （０，２５〜２．０）：１
：５ 式（＋１として、これらを混合攪拌する。これ
を潤滑剤として用いて被加工材料である試験片と工具に
塗布する。次に、２３０℃で３０分間の加熱を行なうこ
とにより潤滑剤を乾燥させる。そして、添付図面の第１
図に示すようなリング圧縮試験法によって２５０〜３５
０℃での摩擦係数μを求めたところ９式（１１において
テフロン粉末（Ｔ）の添加量が０．２５〜２．０での摩
擦係数はμ＝ ０．０３〜０．０５であり、潤滑性能が
極めて良好であった。この場合、所定温度における潤滑
剤の加熱時間は１５分間を標準としたが、この加熱時間
は短かい方が望ましい。
：５ 式（＋１として、これらを混合攪拌する。これ
を潤滑剤として用いて被加工材料である試験片と工具に
塗布する。次に、２３０℃で３０分間の加熱を行なうこ
とにより潤滑剤を乾燥させる。そして、添付図面の第１
図に示すようなリング圧縮試験法によって２５０〜３５
０℃での摩擦係数μを求めたところ９式（１１において
テフロン粉末（Ｔ）の添加量が０．２５〜２．０での摩
擦係数はμ＝ ０．０３〜０．０５であり、潤滑性能が
極めて良好であった。この場合、所定温度における潤滑
剤の加熱時間は１５分間を標準としたが、この加熱時間
は短かい方が望ましい。
テフロン粉末（Ｔ）の添加量が式（１）に示した０、２
５〜２．０よりも少ないと、テフロンの潤滑効果が十分
に発揮されず潤滑効果が劣る。その一方、添加量がこれ
よりも多くなると、テフロンは高価であるために相対値
にコストの高いものとなり、またＴが０．２５〜２．０
で摩擦係数はほぼ一定となるので。
５〜２．０よりも少ないと、テフロンの潤滑効果が十分
に発揮されず潤滑効果が劣る。その一方、添加量がこれ
よりも多くなると、テフロンは高価であるために相対値
にコストの高いものとなり、またＴが０．２５〜２．０
で摩擦係数はほぼ一定となるので。
この添加量で十分である。このようｔこ、テフロン粉末
の添加量は、弐〇）のように０．２５〜２．０が適当で
ある。なお、耐熱性樹脂ポリイミドは粉末状のものを用
いたが、粉末状でなくてフェス状のものであっても差し
つかえないことは勿論である。
の添加量は、弐〇）のように０．２５〜２．０が適当で
ある。なお、耐熱性樹脂ポリイミドは粉末状のものを用
いたが、粉末状でなくてフェス状のものであっても差し
つかえないことは勿論である。
次に、実施例と比較例により本発明を更に詳細に説明す
る。
る。
実施例１
ポリイミド粉末（Ｐ）、テフロン粉末（Ｔ）、メチルフ
ェニルシリコーン樹脂（Ｍ）、Ｎメチ）ｖ−２ピロリド
ン溶液（Ｎ）の重量配合比を。
ェニルシリコーン樹脂（Ｍ）、Ｎメチ）ｖ−２ピロリド
ン溶液（Ｎ）の重量配合比を。
Ｐ：Ｔ：Ｍ：Ｎ＝１：Ｘ：１：５ 式（２）と
した場合、テフロン粉末の添加量Ｘが摩擦係数μに及ぼ
す影響をｘ＝ｏ、 ０．２５．０，５０．１．０．２．
０の場合について実験し、その結果を第２図に示す。
した場合、テフロン粉末の添加量Ｘが摩擦係数μに及ぼ
す影響をｘ＝ｏ、 ０．２５．０，５０．１．０．２．
０の場合について実験し、その結果を第２図に示す。
このようにテフロンの添加量Ｘを０．２５〜２．０とす
ることにより、摩擦係数μはＸ−０の場合に比べて相当
低下し、潤滑剤としての性能を発揮する。
ることにより、摩擦係数μはＸ−０の場合に比べて相当
低下し、潤滑剤としての性能を発揮する。
なお、試験条件は下記の通りである。
試験方法：リング圧縮試験
リング圧縮試験とは、添付図面の第１図（ａｌにおいて
ろで示す平らな工具（耐圧盤）の間でリング状の試験片
１を加圧して塑性変形させ、試験片の内径と外径の拡が
り具合（第１図（ｂ）を参照、実線で示したものが試験
前の状態、破線で示したものが試験後の変形状１りから
被加工材料である試験片と工具間（第１図（ａ）におい
て２で示す面）の摩擦係数μを求める方法である。同一
の圧縮率（△Ｈ／Ｈｏ −（Ｈｏ、−Ｈ）／ Ｈｏ ）
に対して潤滑状態が良好な場合、すなわち摩擦係数の小
さい場合はど内径が大きくなる。この内径の変化率Ｒｉ
／ｒｉ （Ｒ１：変形後の内半径、ｒｉ：初期内半径）
と圧縮率△Ｈ／Ｈｏとの関係は、久能木の式（科学研究
所報告、第３０巻、第２号、昭和２９年３月）を用いる
ことにより、摩擦係数μをパラメーターとして計算から
求まる。そこで、実験によってＲｉ／ｒｉと△Ｈ／ Ｈ
Ｏを測定すれば、その場合における潤滑剤の摩擦係数μ
を知ることができる。
ろで示す平らな工具（耐圧盤）の間でリング状の試験片
１を加圧して塑性変形させ、試験片の内径と外径の拡が
り具合（第１図（ｂ）を参照、実線で示したものが試験
前の状態、破線で示したものが試験後の変形状１りから
被加工材料である試験片と工具間（第１図（ａ）におい
て２で示す面）の摩擦係数μを求める方法である。同一
の圧縮率（△Ｈ／Ｈｏ −（Ｈｏ、−Ｈ）／ Ｈｏ ）
に対して潤滑状態が良好な場合、すなわち摩擦係数の小
さい場合はど内径が大きくなる。この内径の変化率Ｒｉ
／ｒｉ （Ｒ１：変形後の内半径、ｒｉ：初期内半径）
と圧縮率△Ｈ／Ｈｏとの関係は、久能木の式（科学研究
所報告、第３０巻、第２号、昭和２９年３月）を用いる
ことにより、摩擦係数μをパラメーターとして計算から
求まる。そこで、実験によってＲｉ／ｒｉと△Ｈ／ Ｈ
Ｏを測定すれば、その場合における潤滑剤の摩擦係数μ
を知ることができる。
試験温度： 試験片と工具を３００℃で約１５分間加熱
してからクランク・プレスで鍛造（加工速度約６．５
ｍ／ｍｉｎ ）。
してからクランク・プレスで鍛造（加工速度約６．５
ｍ／ｍｉｎ ）。
試験片（被加工材料）材質： ｚｎ−２２ＡＩ超塑性
材。試験片は潤滑剤を塗布する前に１０００番のエメリ
ー紙で研摩した後、アセトンで脱脂する。
材。試験片は潤滑剤を塗布する前に１０００番のエメリ
ー紙で研摩した後、アセトンで脱脂する。
試験片の寸法： 内径×外径×高さ一２ｒｉ ｘ ２ｒ
。
。
ｘＨｏ ＝ １２．５１’ｘ ２５，０７’ｘ ６．２
４ ＝ ２ ： ４ ： １潤滑剤の塗布方法： 試験
片と工具の両方に塗布した後、２３０℃で５０分間乾燥
する。
４ ＝ ２ ： ４ ： １潤滑剤の塗布方法： 試験
片と工具の両方に塗布した後、２３０℃で５０分間乾燥
する。
工具： 材質は５ＫＤ６１であり、試験片と接する面の
表面粗さは０．３μｍ０工具の表面に潤滑剤を塗布する
前に、 １０００番のエメリー紙で研摩した後、アセ
トンで脱脂する。
表面粗さは０．３μｍ０工具の表面に潤滑剤を塗布する
前に、 １０００番のエメリー紙で研摩した後、アセ
トンで脱脂する。
実施例２
実施例１の３００℃での実験により９式（２）における
テフロンの添加量Ｘは０．２５〜２．０が適当であるこ
とが判明した。そこで、Ｘの添加量がこの範囲。
テフロンの添加量Ｘは０．２５〜２．０が適当であるこ
とが判明した。そこで、Ｘの添加量がこの範囲。
すなわちＸ＝０．２５．０．５０． １．０．２．０
＋７）場合に関して、試験温度が３００℃以外の場合に
ついて実験し。
＋７）場合に関して、試験温度が３００℃以外の場合に
ついて実験し。
その結果を３００℃の結果も含めて第１表に示す。
第１表において試験温度が２５０〜６５０℃の範囲では
、摩擦係数μは０．０３〜０．０５であり潤滑性能が極
めて良好である。ただし９本発明の潤滑剤の冷間（試験
温度２０℃）における摩擦係数μは０．０９〜０．１２
であるので、冷間塑性加工用潤滑剤としては適切でない
。しかし、２００°Ｃの状態における摩擦係数μは０．
０５５程度であるので、２５０〜３５０℃の温度範囲に
限定せず、２００〜６５０℃の温度範囲においても十分
に潤滑性能を発揮する。
、摩擦係数μは０．０３〜０．０５であり潤滑性能が極
めて良好である。ただし９本発明の潤滑剤の冷間（試験
温度２０℃）における摩擦係数μは０．０９〜０．１２
であるので、冷間塑性加工用潤滑剤としては適切でない
。しかし、２００°Ｃの状態における摩擦係数μは０．
０５５程度であるので、２５０〜３５０℃の温度範囲に
限定せず、２００〜６５０℃の温度範囲においても十分
に潤滑性能を発揮する。
実施例１の場合と試験温度が異なる外は。
全て同一条件である。
第 １ 表
比較例
重量配合比を表わす式（２）において、テフロン粉末を
まったく添加混合せず（Ｘ＝０）、メチルフェニルシリ
コーンＩＩＪ 脂（Ｍ）をＮメチフレ−２ピロリドンで
溶かしただけの場合（Ｍ：Ｎ−１：５）、 およびメ
チルフェニルシリコーン樹脂（Ｍ）にポリイミドｉ末（
Ｐ）を添加し、これをＮメチ／Ｉ／−２ピロリドンで溶
かしただけの場合（Ｐ ：Ｍ：Ｎ−１： １ ：５）に
ついて、 ２０ ’Ｃ，２５０’Ｃ，３００℃、６５
０℃ でのリング圧縮試験を行なうことにより摩擦係数
μを求めた。その結果を第２表に示す。２５０〜３５０
Ｃの温度範囲における上記のものの摩擦係数はμ＝０．
０６〜０．０９であり５本発明の第２図と第１表に示し
たテフロンの添加量Ｘが０．２５〜２．（１１の場合の
μ＝ａ、ａ３〜０．０５に比へて力葛なり大きくなって
おり。
まったく添加混合せず（Ｘ＝０）、メチルフェニルシリ
コーンＩＩＪ 脂（Ｍ）をＮメチフレ−２ピロリドンで
溶かしただけの場合（Ｍ：Ｎ−１：５）、 およびメ
チルフェニルシリコーン樹脂（Ｍ）にポリイミドｉ末（
Ｐ）を添加し、これをＮメチ／Ｉ／−２ピロリドンで溶
かしただけの場合（Ｐ ：Ｍ：Ｎ−１： １ ：５）に
ついて、 ２０ ’Ｃ，２５０’Ｃ，３００℃、６５
０℃ でのリング圧縮試験を行なうことにより摩擦係数
μを求めた。その結果を第２表に示す。２５０〜３５０
Ｃの温度範囲における上記のものの摩擦係数はμ＝０．
０６〜０．０９であり５本発明の第２図と第１表に示し
たテフロンの添加量Ｘが０．２５〜２．（１１の場合の
μ＝ａ、ａ３〜０．０５に比へて力葛なり大きくなって
おり。
テフロンを添加することの重要性が明らかである。
一方、第２表においては市販のテア０ン・スプレー（ケ
ミプラスト社製）とフッ素樹脂系スプレー（日本アチソ
ン社製）の２種類に関する結果も合わせて示す。この２
種類の潤滑剤の室温から２５０℃までの温度範囲におけ
る摩擦係数μは、第２図と第１表に示した本発明の場合
に比べて一般に小さく、冷間加工用潤滑剤として性能が
極めて良好であると、番が分かる。しかし、試験温度が
３００℃以」二になると摩擦係数（μ＝Ｄ、０４〜［１
，１３）が急激に増大して潤滑効果をほとんど発揮しな
くなり２本発明の潤滑剤に比べて性能が極端に劣る。こ
のように、２５０〜６５０℃での潤滑性と＃熱性を持た
せるために、ポリイミドをベースとしてテフロンを使用
する本発明の有効性が明らかである。
ミプラスト社製）とフッ素樹脂系スプレー（日本アチソ
ン社製）の２種類に関する結果も合わせて示す。この２
種類の潤滑剤の室温から２５０℃までの温度範囲におけ
る摩擦係数μは、第２図と第１表に示した本発明の場合
に比べて一般に小さく、冷間加工用潤滑剤として性能が
極めて良好であると、番が分かる。しかし、試験温度が
３００℃以」二になると摩擦係数（μ＝Ｄ、０４〜［１
，１３）が急激に増大して潤滑効果をほとんど発揮しな
くなり２本発明の潤滑剤に比べて性能が極端に劣る。こ
のように、２５０〜６５０℃での潤滑性と＃熱性を持た
せるために、ポリイミドをベースとしてテフロンを使用
する本発明の有効性が明らかである。
実施例２に同じである。
第２表
第１図の（−１はリング圧縮試験の方法を示すものであ
り、（ａ）の図中で１はリング圧縮試験片、２は試験片
と工具（耐圧盤）とが接する潤滑剤を塗布する面、６は
工具（耐圧盤）、４は加圧するためのプレス・スライド
をそれぞれ示す。一方、第１図の（ｂ）はリング圧縮試
験片の変形の前後における形状変化を示すものであり、
実線は変形前の状態。 破線は変形後の状態である。第２図は摩擦係数に及ぼす
テフロンの添加量Ｘ（式（２）参照）の影響を示す。
り、（ａ）の図中で１はリング圧縮試験片、２は試験片
と工具（耐圧盤）とが接する潤滑剤を塗布する面、６は
工具（耐圧盤）、４は加圧するためのプレス・スライド
をそれぞれ示す。一方、第１図の（ｂ）はリング圧縮試
験片の変形の前後における形状変化を示すものであり、
実線は変形前の状態。 破線は変形後の状態である。第２図は摩擦係数に及ぼす
テフロンの添加量Ｘ（式（２）参照）の影響を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 耐熱性樹脂であるポリイミド（Ｐで表示）。 減摩剤としてテフロン粉末（Ｔて表示）、被加工材料と
工具に対する付着剤としてメチルフェニルシリコーン樹
脂（Ｍで表示）、およびこれらの溶剤としてＮメチル−
２ピロリドンＭｉｆ（Ｎで表示）を９重量配合比で Ｐ：Ｔ：Ｍ：Ｎ二１ ： （０，２５〜２．０）：１：
５で配合した塑性加工用潤滑剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10335283A JPS59227992A (ja) | 1983-06-08 | 1983-06-08 | 塑性加工用潤滑剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10335283A JPS59227992A (ja) | 1983-06-08 | 1983-06-08 | 塑性加工用潤滑剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59227992A true JPS59227992A (ja) | 1984-12-21 |
| JPS6229000B2 JPS6229000B2 (ja) | 1987-06-23 |
Family
ID=14351735
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10335283A Granted JPS59227992A (ja) | 1983-06-08 | 1983-06-08 | 塑性加工用潤滑剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59227992A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6723187B2 (en) | 1999-12-16 | 2004-04-20 | Honeywell International Inc. | Methods of fabricating articles and sputtering targets |
| WO2005056738A1 (ja) * | 2003-12-12 | 2005-06-23 | Kyodo Yushi Co., Ltd. | 鋼材の塑性加工用処理剤、塑性加工方法及び酸化抑制方法 |
| US7101447B2 (en) | 2000-02-02 | 2006-09-05 | Honeywell International Inc. | Tantalum sputtering target with fine grains and uniform texture and method of manufacture |
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1983
- 1983-06-08 JP JP10335283A patent/JPS59227992A/ja active Granted
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6229000B2 (ja) | 1987-06-23 |
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