JPS59221337A - 板状断熱材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は高密度ポリエチレンの板状断熱材に関する。ポ
リエチレン発泡体は、従来低密度ポリエチレン、架橋低
密度ポリエチレン、架橋ポリプロピレン等が知られてい
るが、板状発泡体は低密度ポリエチレン、及び一部の架
橋ポリエチレン発泡体において知られていた。これら板
状発泡体は主に緩衝材料として切断、切削、接着加工等
によりそれぞれ使われていたが、近年、断熱材特に木造
住宅における木組み構造体への充填断熱材として注目さ
れて来た。しかしながらこれら従来公知のポリエチレン
発泡体では剛性と圧縮強度のバランスが悪く木組み構造
体へ充填施工しようとしても木組み中央部で発泡体がち
り上ちたり、あるいは嵌合圧縮率が不足してスキ間が生
じたり、自立性がなく、離脱こわれやす力＼つたり、当
該発泡体をクギ打ち固定、あるいは接着固定する必要が
あり、又場合によって発泡体端部な後加工により特定形
状に加工して圧縮強度バランスを整え端部での嵌合圧縮
率を変えて施工しやすい様にする必要があり、実用化さ
れるまでには到っていない。

本発明はこれら従来技術の欠点を大幅に改良した高密度
ポリエチレンの板状断熱材に関する。すなわち本発明は
［密度００９３　ｊ　ｆ／ｃｄ以上θ、り６乙ｆ／１１
！以下及びメルトインデック７０．０７２７７０分以上
ｔ、ｓ　ｙ／／θ分以下の範囲内である高密度ポリエチ
レンよりなり、見掛は密度θ、θθ７　ｆＡｄ〜θ、／
ｆ／ｌｒＡである板状発泡体であって、板状発泡体の木
口断面積が少なくとも約３７．３ｃｒｌ、最小の木口断
面寸法が少なくとも／　ｔＭ、最小木口断面寸法に対す
る最大の木口断面寸法の比率が３．７ｊ以上であり１発
泡体内層部の平均気泡径がθ、θｊ〜３咽で気泡が偏平
で表層面に対し平行に並んでいる表層部を少なくとも／
固有していることを特徴とする板状断熱材」に関する。

本発明の板状断熱材は木組み構造体に充填施工するのに
適した剛性、圧縮強度あるいは嵌合性を有し、かつ優れ
た断熱性能を有する木造住宅用の断熱材として好適な断
熱材を提供する。

本発明の板状断熱材は高密度ポリエチレンからなる高発
泡体であり、当該高密度ポリエチレンは密度０．９３　
Ｊ　ｆ／ｄ以上θ、り２に１Δｄ以下及びメルトインデ
ック７０．０７２７７０分以上ｊ、３９７１０分以下の
範囲内である事が必要である。

密度がθ、９３３　ｔ／ｃｒＡ未満のポリエチレンから
なる 発泡体は剛性が無く、本発明の目的とする木造住宅用の
断熱材として施工性能に劣り好ましくない。又θ、９　
Ｊ　ｇ　ｆ／ｌ：ｒ！Ｉより大きいもの及びメルトイン
デックスが０．０７１７７０分より小さいものは剛性が
大きくなりすぎ、圧縮強度が大きく充填施工するに適さ
ず好ましくない。

ｔ、ｓ　ｙ／ｉθ分より大きい高密度ポリエチレン発泡
体は独立気泡率が低く断熱材として使用した場合、高温
側から流入した湿気が断熱材内部で結露現象をおこし著
しく断熱性能を低下させる為好ましくない。

本発明の板状断熱材は密度θ、り３ｓ　ｔＡｆＩ以上θ
、９に、＜　ｔ／ｄ以下、メルトインデックス０．０フ
２フフ０分以上／２／／θ分以下の範囲内であるものが
上記施工性の他、耐熱性、断熱性、寸法安定性等に優れ
ておりより好ましい。

本発明の板状断熱材の断面形状は、その木口断面積が少
なくとも約３７．５−であって、最小の木口断面寸法が
少なくとも／ｌｙｎであって、最小の木口断面寸法に対
する最大の木口断面寸法の比率が３．２！以上である事
が必要である。この関係は木口断面形状が直方断面であ
る板状発泡体の場合について図示した第７図の曲線（１
）、直線（２）、及び直線＋８）で区切られる斜線を付
した領域内の断面形状を示す。

第１図において、直線（２）の左側すなわち木口最小断
面寸法が／αより小さいと、充填断熱材として木組み構
造に充填した場合、発泡体を木組みわくに嵌合させる事
が出来ず発泡体中央部にヘコミあるいはふくらみを生じ
てしまい、施工性が低下する。曲線（１）より下側では
一般の木造住宅の木組み間隔に適合した断熱材を作ると
き多くの発泡体片を接着、複合して作る必要があり経済
的でないばかりか、曲線（１）の下側及び直線（８）の
下限の発泡体は剛性と圧縮強度のバランスが悪く、圧縮
強度が著しく高くなり充填作業が出来なくなる。この理
由は発泡体が形成される時に気泡膜に作用する延伸配向
効果がその製品の断面内における最小断５− 面寸法方向、最大断面寸法方向とで変わり、この結果と
して発泡体の曲げ剛性、圧縮強度、圧縮弾性率、圧縮永
久歪等に影響しているためと考えられる。

なお１本発明の板状断熱材は木造住宅の木組み間隔寸法
等を考慮すると、板状発泡体の最大断面寸法は約７２θ
の以下、最小断面寸法は７０ｍ以下、断面積はｔｏｏａ
ａ以下であるものが有用である。

本発明のより好ましい板状発泡体は木口断面積が少なく
とも６７．３ｄｌ、最小の木口断面寸法が少なくとも３
ｃｍ及び最小の木口断面寸法に対する最大の木口断面寸
法の比率が３．２５以上のものが断熱性能、施工性とも
に優れるため好ましい。

本発明の板状発泡体は見掛は密度θ、／：ｌ／ａｌ以下
θ、θθ７ｖ鷹以上の高発泡体である、見掛は密度がθ
、／より大きいと剛性が大きすぎ充填施工が出来なくな
り又断熱性能も低下するので好ましくない。又、見掛は
密度がＯ８θθ７　ｆ／ｉより小さいものは圧縮強度が
著しく低く、圧縮永久歪が大きく−乙　− 寸法安定性も劣り好ましくない。見掛は密度θ、θ乙θ
ｆｌｅａ以下、Ｏ６θ／θ′？肩以上のものがより好ま
しい。

本発明の板状断熱材はその内層部の気泡構造の平均寸法
が０．０５〜３哩のものであり、断熱性。

充填施工性の面からθ、２〜２．θ頓のものが好ましい
。

本発明の板状断熱材は少なくとも７つの表層部の気泡が
偏平で表層面に対し平行に並んでいるものであり、模式
的に第２図に示した様に１表層部の気泡２が碁石状に連
続して並んだもの、あるいは第３図、第９図に示した様
に偏平楕円状の気泡２が板状断熱材１の巾方向あるいは
長さ方向に連続して並んだものである。この偏平な気泡
２が並んだ表層部は第一図に示した様に板状断熱材１の
木口断面以外の他の全表層部第６図、あるいは第２図に
示した様に板状断熱材の木［」血及び端面以外の両表層
部あるいは片表層部である事が必要である。

この表層部の気泡構造分布は本発明の板状断熱材をたと
えば木組み壁構造体に充填施工した時の壁体の断熱性能
に重要であって、第！図に示すような本発明以外の気泡
構造、分布の断熱材では断熱性能が劣り好ましくない。

この理由は現在の所明らかではないが１本発明の気泡構
造１分布を有する断熱材は、表層部、内層部それぞれの
気泡構造に帰因する物理的特性及びその複合作用により
。

木組み構造体に充填したとき、たとえば柱と断熱材との
気密性が優れ、充填時にか＼る曲げ、圧縮変形等による
気泡膜の破損率が少なく、断熱した構造体としての熱リ
ーク部が少なくなり、熱橋として作用する気泡の破損部
が少なくなる為と考えられる。

又、気泡構造及び分布が本発明の偏平な形状の気泡から
なる表層部を形成する事により、この部分の樹脂膜の配
向、延伸が発泡体内部の樹脂膜と異なり、気泡の破損、
変形に対する強さが改良され施工時に受ける衝撃力、圧
縮、曲げ変形に対する耐久性が増大しているためと考え
られる。したがって、従来必要であった防湿フィルムの
施工、クギステーブル等の打設部の目地止シール等が省
略出来る利点も有する。

本発明の板状断熱材は、従来公知の発泡方法によって製
造されるが、長尺品の連続生産、各種断面形状の生産に
おいて優れている押出発泡方法が好ましい。

具体的には、樹脂の供給口、及び発泡剤の注入口を付し
た押出機の先端に冷却装置１次いで製品の断面形状に合
った開口形状を有するダイスリットを付した発泡成形装
置を接続し、押出機内で樹脂と発泡剤とを加圧加熱下、
均一に混合し、冷却装置で発泡成形（二連した温度まで
冷却し、ダイスリットから大気中に押出発泡して板状発
泡体を製造する。使用する発泡剤は揮発性の有機化合物
が好ましく、脂肪族炭化水素、塩素化炭化水素、フッ素
化塩素化炭化水素等のハロゲン化炭化水素、アルコール
類、エーテル類、エステル類等、及ヒこれらの混合物か
ら選ばれたものがあり、たとえばブタン、塩化メチル、
塩化メチレン、ジクロロジフルオロメタン、ジクロロフ
ルオロメタン、ク２− ロロジフルオロメタン、ジクロロテトラフルオロエタン
、トリクロロトリフルオロエタン等及びこれらの混合物
から選ばれたものが使用される。より好ましくは、ジク
ロロテトラフルオロエタンと、その他のハロゲン化炭化
水素及び脂肪族炭化水素から選ばれた一種との混合発泡
剤あるいはジクロロテトラフルオロエタンとその他のハ
ロゲン化炭化水素から選ばれた一種及び脂肪族炭化水素
から選ばれた一種との混合発泡剤で、ジクロロテトラフ
ルオロエタンが２θ〜♂θモルチ含有するもの　。

である。

なお、本発明の板状断熱材を製造する場合１発泡挙動を
改良し、厚み３ｃｍ以上の厚みムラの少ない、木口断面
積がに７．５２以上の品質の優れた板状発泡体とするの
に有効な改質剤を用いても良い。

この改質剤としては下記に示す一般式（１）、（１）。

（組で表わされる化合物が特に優れた効果を示し好まし
い。

改質剤としては一般式 ％式％（１） （式中のＲは炭素数／〜ｊのアルキレン基、Ａｃｙｌは
水素原子父はアシル基、ｎは／〜１０の整数、Ｘはθ又
は／〜コの整数である） で示されるアミン、一般式 （式中のＲ′は炭素数／〜、！３の炭化水素基であり。

Ｒ，ｎ−ｘは前記と同じ意味をもつ） で示されるアミド、及び一般式 ％式％（ （式中のａ＝ｂ及びＣは７以上の整数である）で示され
るポリオキシエチレンーポリオキシプロピレンブロツク
ボリマーの中から選ばれた少なくとも７種が用いられる
。

これらの一般式（１）、（１）及びｆｌ）で表わされる
化合物の中で、好ましいのは（１）の化合物であり、特
に好ましい発泡改質剤は（１）及びｆｌｌ）の混合物で
ある。

この混合物における（１）と（Ｄ）の混合割合は１重量
比で／：４ｔないしり：／の範囲が適当であり、好適な
のは３ニアないし７：３の範囲である。

これらの化合物の使用量は、ポリエチレン１００重量部
に対して０．０５〜７５重量部の範囲、好ましくは０．
１〜７０重量部の範囲である。

前記の一般式（１）で表わされる化合物の具体的な例と
しては１．２−ヒドロキシエチルアミン、ジーコーヒド
ロキシエチルアミン、トリー２−ヒドロキシエチルアミ
ン５２−ヒドロキシプロピルアミン、ジーコーヒドロキ
シプロビルアミン、トリーコーヒドロキシプロピルアミ
ン、コーヒドロキシブロピルアミン、ジー２−ヒドロキ
シプロピルアミン、トリー２−ヒドロキシプロピルアミ
ン、トリーポリオキシエチルアミン、及びこれらと脂肪
酸とのエステル化合物、例えばトリーコーヒドロキシエ
チルアミンモノステアレート、トリーーーヒドロキシエ
チルアミンジステアレート、トリー２−ヒドロキシエチ
ルアミントリステアレート、トリーコーヒドロキシルア
ミンモノラウレート、トリーコーヒドロキシエチルアミ
ンジラウレート、トリーコーヒドロキシエチルアミント
リラウレートなどがあり、特に好ましいのは１．２．−
ヒドロキンエチルアミン、ジーコーヒドロキシエチルア
ミン、トリー２−ヒドロキシエチルアミン、λ−ヒドロ
キシプロピルアミン、ジー２−ヒドロキシプロピルアミ
ン、トリー２−ヒドロキシプロピルアミンである。これ
らの化合物は単独で用いてもよいし、またλ種以上混合
して用いてもよい。

前記の一般式（ｎ）で表わされる化合物としては、例え
ばＮ−，７，−ヒドロキシエチル−ヘキサンアミド、Ｎ
−，２−ヒドロキシエチル−オクタンアミド、Ｎ−２−
ヒドロキシエチル−デカンアミド−Ｎ−コーヒドロキシ
エチルードデカンアミド、Ｎ−２−ヒドロキシエチル−
テトラデカンアミド、Ｎ　−２＝ヒドロキシエチル−ヘ
キサデカンアミド、Ｎ−２−ヒドロキシエチル−オクタ
デカンアミド、Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロキシエチル−ヘ
キサンアミド、Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロキシエチル−オ
クタンアミド、Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロキシエチル−デ
カンアミド、Ｎ、Ｎ−ジーーーヒドロキシエチルード７
３− デカンアミド、Ｎ、Ｎ−，２−ヒドロキシエチル−テト
ラデカンアミド、　Ｎ、Ｎ−ジーコーヒドロキシエチル
ーヘキサデ力ンアミド、Ｎ、Ｎ−ジ−ユーヒドロキシエ
チル−オクタデカンアミド、Ｎ−２−ヒドロキシプロピ
ル−ヘキサンアミド、Ｎ−，２−ヒドロキシプロピル−
オクタンアミド、Ｎ−２−ヒドロキシプロピル−デカン
アミド、Ｎ−２−ヒドロキシプロピル−ドデカンアミド
、Ｎ−２−ヒドロキシプロピル−テトラデカンアミド、
Ｎ−、、ｌ−ヒドロキシプロピル−ヘキサデカンアミド
、Ｎ−コーヒドロキシプロビルーオクタデカンアミド、
Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロキシプロピル−ヘキサンアミド
、Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロキシプロピル−オクタンアミ
ド、Ｎ、Ｎ−ジー２−ヒドロキシプロピル−デカンアミ
ド、Ｎ、Ｎ−ジーコーヒドロキシグロピルードデカンア
ミド、Ｎ、Ｎ−，２−ヒドロキシプロピル−テトラデカ
ンアミド、Ｎ、Ｎ−ジーコーヒドロキシブロビルヘキサ
デカンアミド、　Ｎ、Ｎ−ジ−２〜ヒドロキシプロピル
−オクタデカンアミド。

ポリオキシエチレンヘキサンアミド、ポリオキシ−／　
グ　− エチレンオクタンアミド、ポリオキシエチレンデカンア
ミド、ポリオキシエチレンドデカンアミド、ポリオキシ
エチレンテトラデカンアミド、ポリオキシエチレンヘキ
サデカンアミド、ポリオキシエチレンオクタデカンアミ
Ｆなどが挙げられ、特に好ましくはＮ−（又はＮ、Ｎ−
ジー）２−ヒドロキシエチル−ヘキサンアミド、Ｎ−（
父はＮ、Ｎ−ジー）ユーヒドロキシエチル−オクタンア
ミド、Ｎ−（又はＮ、Ｎ−ジー）、２．−ヒドロキシエ
チル−ドデカンアミド及びＮ−（又はＮ、Ｎ−ジー）コ
ーヒドロキシプロビルヘキサンアミド、Ｎ−（又はＮ。

Ｎ−Ｄ−）、！−ヒドロキシプロピルーオクタンアミド
、Ｎ−（父はＮ、Ｎ−ジー）、！−ヒドロキシプロピル
ードデカンアミドである。

これらの化合物は単独で用いてもよいし、また２種以上
混合して用いてもよい。

また前記の一般式（劃で表わされる化合物ポリオキシエ
チレン−ポリオキシプロピレンブロックポリマーは、例
えば酸化プロピレンを重合させて得られたポリプロピレ
ングリコールの両端に酸化エチレンな付加重合させるこ
とによって得られる。

このポリオキシエチレンーポリオキシプロピレンブロツ
クボリマーの中で好ましいものは、一般式％式％ ７〜９０の範囲のものである。これらの化合物は単独で
用いてもよいし、また２種以上混合して用いてもよい。

本発明の板状断熱材の気泡の構造１分布は、発泡ダイ部
の温度、圧力、発泡成形装置たとえば押えロール、コン
ベアー等の押圧力等を制御する事により調整されるが、
前記の発泡改質剤を添加する事により、ダイ部における
発泡性樹脂の粘弾性、摩擦等が複合作用をして、本発明
の気泡構造分布をとりやすくする為、発泡改質剤を添加
する事がより好ましい。

本発明の板状断熱材は木造住宅の充填断熱材として有用
である。この充填断熱材は、木造住宅の木組み寸法たと
えば柱と柱又は柱と間柱との間隔土台と胴差し℃の間隔
よりそれぞれ約７θ係大きい寸法を有するものであれば
どの様な形態であっても良く、たとえば、上記寸法の板
状発泡体、施工性を良くするために長さ方向に切り込み
を付けた板状発泡体、あるいは上記寸法を整数分割した
最大の木口断面寸法を有する発泡体を整数枚その端面を
接する様に接着あるいはフィルム等との積層接着したも
の等が使用される。

又、その使用部位により、難燃剤、着色剤、酸化防止剤
、紫外線吸収剤、帯電防止剤、防曇剤あるいは結露防止
剤等を含有させたものであっても良く、さらに全体の基
材樹脂の内１．ｌｌ′θ重量優以上が本発明で定める高
密度ポリエチレンであれば他の樹脂、ゴム等を加えたも
のであっても良い。

以下実施例で詳細に説明するが、部とは重量部である。

実施例での試験方法、評価方法は以下に記した通りであ
る。

樹脂の密度 発泡体の気泡を構成する樹脂を小片に切り出しＪＩ８Ｋ
ｇ７乙θに記載の密度こうはい管法により測定した。

−７７− 樹脂のメルトインデックス 発泡体の気泡を構成する樹脂を小片に切り出しＪＩ８Ｋ
ｇ７にθに記載の方法で測定した。測定条件は／９θ±
θ、５℃、荷重２７にθ十／θｔである。

発泡体の見掛は密度 Ｊ　Ｉ８　Ｋ　１．７１，７に記載の方法で測定した。

発泡体の独立気泡率 Ａ８ＴＭＤ２♂ｊ乙に記載のエアビクノメータ法により
測定した。

平均気泡径 板状断熱材の表層部を切断除去したサンプルの端部、中
央部及び端部と中央部との中間部（たゾし最小木口断面
寸法に対する最大の木口断面寸法の比率がｊより小さい
ときは端部で中央部のみについて）について、単位長さ
く通常は／　０　＋ｗ＋ａ　）当りの気泡の数を計測し
１次の式で求めた気泡径の平均値を平均気泡径とした。

−／　ｌ− なお、板状断熱材の厚み、巾、長さ方向で気泡の径が変
わる場合には、それぞれの方向（二ついて平均気泡径を
求めて示した。

断熱材（板状発泡体）の施工性 巾、長さともに木造住宅の木組み部内寸法よりそれぞれ
約／θチ大きい、試験体をモデル的に作製した実寸の木
造住宅の木組み構造体（柱、土台、胴差し及び間柱から
構成される）に、充填施工しそれぞれ次の基準で評価し
た。

断熱構造体の断熱性 少なくとも７つの表層部を有する厚み、２夕鴫縦／Ｊ’
、２ｗｍ横／３３■角の板状断熱材を、内寸／！θ闇角
の杉材（２！ｌ角λ＝０．／／（Ｋｃａｌ／ｍ−ｈ℃）
　）製の木枠内１：充填し、このものの熱伝導率を平板
法で測定した。なお、温度を三水重液えて温度係数も求
めた。

父、同じ板状断熱材から厚み、２タ■縦横ノθθ１角の
板状サンプルを切り出し、同様に熱伝導率を測定した。

この結果を次の評価基準で評価した。

温度依存係数が断熱材単体と大差ない。

Ｂ　・・・　熱伝導率の低下率／θチより大きくコθチ
以下Ｃ・・・　熱伝導率の低下率λθチより大きく温度
依存係数が著しく大きい。

−７９一 実施例で使用した樹脂（Ａ）、〔Ｂ〕・・・ＣＨ３は次
に示すものである。

製造例 樹脂の供給口及び発泡剤注入口を付した口径ｉｓｏ■の
押出機の先端に冷却装置 次いで間隔へ！　ｍｓ　、巾７タ■のスリット口を有す
る発泡成形装置を接続した押出発泡装置に樹脂〔Ａ３７
００部、タルクθ、ｊ部、ポリオキシエチレン、ポリオ
キシブロビレンブロツクボリマ−（ａ＝／７．ｂ＝７．
ｃｍ７　）／、Ｊ部を均一に混合した樹脂組成物を供給
し、ジクロロチーｌ／− 一２　θ− ドラフルオロエタン／　＜ｔ、３　部とトリクロロトリ
フルオロエタン／ｊ、７部とを混合した発泡剤を供給し
、加圧下／９ワ℃で均一に混合し、冷却装置で／、２に
℃まで冷却した混合樹脂を大気中シニ押出し１発泡させ
、複数のロールからなる成形装置で厚み一定の板状発泡
体を製造した。

得られた発泡体は厚み３儒、最大中Ｊｊｃｍの偏平楕円
断面を有する板状発泡体でみかけ密度θ、θコθｆ／ｃ
ｄ　、独立気泡率９７％、平均気泡径／、ｊ　ｗｍであ
った。表層部の気泡は表面から約３〜グ個の気泡までが
表層面に対し平行に並んだ碁石状の偏平な気泡であった
。この碁石状気泡の形状は平均厚みが０．４１６ｍ５．
平均径がθ、♂■であった。

実施例／ 製造例に記した方法により、樹脂（Ａ）を使用して押出
発泡した厚み３　ｃｍ　、最大中２ｊｃｍの偏平楕円断
面を有する長さ２ｍの板状発泡体の両端を切断し、厚み
３１１Ｗ、巾２２．．ｊｃｍの直方断面を有する板状発
泡体を製造した。発泡体の密度２２− はθ、０．２θ２肩、独立気泡率９♂チ、発泡体内層部
の平均気泡径／、２ｍ１表層部に３〜４を層の偏平気泡
層がありこの部分の気泡は発泡体の厚み方向にθ、４ｔ
■、巾方向に０．９ｍ、長さ方向に／、／ｓ＋＋の碁石
状であった。

得られた板状発泡体２枚を一端面が接する様に並べ板状
発泡体の接合面を熱融着し、充填断熱材とした。次いで
当該断熱材を木造住宅の木組み構造に充填施工し、断熱
材の施工性を評価した。このものは充填作業も容易で、
充填時の自立性も優れ屈曲することなく、又中央面にお
ける張り出しもなかった。父、木組み構造体との間での
スキマもなく優れた嵌合性を示した。

実施例コ 樹脂〔Ｂ〕を使用して製造例に記載の方法と同じ方法で
製造した厚み３ｃｍ、巾、２２．３ｃｍの直方断面を有
する板状発泡体を製造した。この発泡体を使用して実施
例／と同じ方法で断熱材を作り、その充填性を評価した
。この結果を第１表屋λに示した。

比較例／ 樹脂な［ｇ）、（Ｃ）　、　（Ｄ：ｌにそれぞれ変えた
他は実施例／と同じ方法で製造した板状発泡体を使用し
て、断熱材を作り、施工性を評価した。

（ただし、樹脂〔Ｅ〕の場合は発泡剤としてジクロロテ
トラフルオロエタンを使用した）結果をそれぞれ第１表
実施Ａ３、グ、ｊに示した。

第１表から明らかな様に、密度がθ、デ３５２７４より
小さい樹脂では断熱材の自立性に劣り。

施工性が劣り、θ、？に６１肩より大きいと圧縮強度が
大きく充填が困難となり、メルトインデックスがｒ　ｙ
／／θ分より大きいと圧縮強度が小さく木組み構造体か
ら脱離しやすく、嵌合性に劣り好ましくない事が明らか
である。

（以下余白） 実施例３ 実施例／において、押出発泡成形金型の形状を種々変え
て、第２表に示した最小断面寸法（厚み）と最大断面寸
法（巾）を有する長方断面形状の板状発泡体を製造した
。

これらの発泡体を使用しそれぞれ充填型断熱板を作り、
その施工性を評価した。その結果をそれぞれ第２表に示
した。断熱板の巾寸法は４ｔｊｃｍとなる様にそれぞれ
の発泡体の巾を＜＜１ｍの整数分割した寸法に加工して
端面で部分的に接着して作った。

第２表から板状発泡体の最小断面寸法、最大断面寸法／
最小断面寸法比、断面積がそれぞれ／倒、３．７！、３
７．！−より小さくなると充填施工性が劣り好ましくな
い事が明らかである。

（以下余白） ２　ｇ　− 特開昭５９−２２１３３７（８） 実施例グ（実験Ａ／３．／グ、　／Ｊ−）、比較例２（
実験Ａ／に） 実施例／において１発泡樹脂の冷却温度、発泡グイ口金
の温度、発泡成形ロールの間隔等を調整して、第３表に
示した気泡分布を有する厚みコタ■の板状発泡体を製造
した。

得られた発泡体から縦横／　ｊ　、２　Ｘ　／　！　Ｊ
”　ｗｍの板状サンプルを切り出し断熱性能を評価した
。

結果を第３表に示した。父、断熱材の施工性も実施例／
と同じ方法で評価した。

（以下余白）

【図面の簡単な説明】

第１図は板状断熱材を木組み構造に充填した場合の施工
性に与える木口断面寸法の影響を示すためのグラフ、第
２図、第３図及び第７図は板状断熱材の気泡構造及び分
布を模式的に説明するための木口の断面部分図である。 １・・・板状断熱材 ２・・・表層部の気泡層 ３・・・内層部の気泡層 第３図及び第７図は、第２図における木口の断面部分４
の別の形態を示す断面部分図、第５図は本発明の範囲外
であるはゾ全ての気泡が等方構造である断面部分図、第
に図及び第７図は木口と表層部の気泡の分布の別の態様
を示す部分斜視図である。 特許出願人　旭化成工業株式会社 　３０−

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ／　密度θ、９３オｒ／ｄ以上θ、２乙乙り肩以下及び
   メルトインデック７０．０７２７７０分以上ｊ、５１７
   ７０分以下の範囲内である高密度ポリエチレンよりなり
   、見掛は密度θ、θθ７　？／ａ／ｉ　−０，／　ｆ／
   ｃｄｌである板状発泡体であって、板状発泡体の木口断
   面積が少なくとも約３７．３−ｃｄ、最小の木口断面寸
   法が少なくともハＬ最小木ロ断面寸法に対する最大の木
   口断面寸法の比率が３．７タ以上であり、発泡体内層部
   の平均気泡径がθ、θｊ〜３朋で気泡が偏平で表層面に
   対し平行に並んでいる表層部を少なくとも／固有してい
   ることを特徴とする板状断熱材