JPS59218237A - チタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料 - Google Patents
チタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料Info
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- JPS59218237A JPS59218237A JP9326983A JP9326983A JPS59218237A JP S59218237 A JPS59218237 A JP S59218237A JP 9326983 A JP9326983 A JP 9326983A JP 9326983 A JP9326983 A JP 9326983A JP S59218237 A JPS59218237 A JP S59218237A
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- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
- B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
- B22C1/18—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of inorganic agents
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- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61C—DENTISTRY; APPARATUS OR METHODS FOR ORAL OR DENTAL HYGIENE
- A61C13/00—Dental prostheses; Making same
- A61C13/20—Methods or devices for soldering, casting, moulding or melting
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、チタン又はチタン合金鋳造用のマグネシアを
主成分とする自硬性鋳型4・」料に関する。
主成分とする自硬性鋳型4・」料に関する。
チタン又はチタン合金は、生木適合性、耐蝕性、耐摩耗
性及び耐熱性に優れ、比重も小さいことなど(幾械的・
化学的性質に優れているので、近年歯科鋳造用金属材料
又は各種機械部品用のオ・4料として注目されつつある
。
性及び耐熱性に優れ、比重も小さいことなど(幾械的・
化学的性質に優れているので、近年歯科鋳造用金属材料
又は各種機械部品用のオ・4料として注目されつつある
。
しかし、チタン材料は、活性度が高く、冷間鍜遣時や鋳
造時に於いても急速に酸化してしようことから、その加
工が難しく、真空雰囲気中で冷間鍛造により、細々と生
産される程度にとどまっている。
造時に於いても急速に酸化してしようことから、その加
工が難しく、真空雰囲気中で冷間鍛造により、細々と生
産される程度にとどまっている。
そこで、本出願人は先に[純チタン又はチタンを主成分
とする合金からなるチタン鋳造品の鋳造方法」(特公昭
58−574.9号)に於いて、マグネシア鋳型材料製
のチタン鋳造用鋳型によりチタン又はチタン合金を鋳造
する方法を開示し、次に、本願に先行する出願[チタン
又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料」において、マ
グネシア(MgO)を主成分とする骨材に各種硬化促進
剤を添加した鋳型材料を開示したが、本願は後者の自硬
性鋳型4・4料を更に発展させたものである。
とする合金からなるチタン鋳造品の鋳造方法」(特公昭
58−574.9号)に於いて、マグネシア鋳型材料製
のチタン鋳造用鋳型によりチタン又はチタン合金を鋳造
する方法を開示し、次に、本願に先行する出願[チタン
又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料」において、マ
グネシア(MgO)を主成分とする骨材に各種硬化促進
剤を添加した鋳型材料を開示したが、本願は後者の自硬
性鋳型4・4料を更に発展させたものである。
」1記の精密鋳造品のロストワックス鋳型の場合、硬化
時間、圧縮強度及び熱膨張率などの物性パラメータが実
用上重要であり、歯科鋳造用埋没材(vj型型材料ニツ
イテ1.tJ IS T6601−1979 ニ詳細に
規格化されている。
時間、圧縮強度及び熱膨張率などの物性パラメータが実
用上重要であり、歯科鋳造用埋没材(vj型型材料ニツ
イテ1.tJ IS T6601−1979 ニ詳細に
規格化されている。
即ち、石英埋没材の場合、上記規格において、その試験
方法に基いて凝固時間(硬化時間)が5分〜30分、熱
膨張率が700℃加熱状態で0.5%以上、破壊抗力(
圧縮破壊強度)が10Kgf/c+n2以上と定められ
ている。
方法に基いて凝固時間(硬化時間)が5分〜30分、熱
膨張率が700℃加熱状態で0.5%以上、破壊抗力(
圧縮破壊強度)が10Kgf/c+n2以上と定められ
ている。
本願のマグネシア系の鋳型材料につ(・でも、上記石英
埋没材に準じて、少なくとも上記の要求値を満足すべ外
ものと考える。
埋没材に準じて、少なくとも上記の要求値を満足すべ外
ものと考える。
公知のマグネシア系の鈎造拐料の場合、次の諸欠点があ
る。
る。
(イ)鋳型製造時の凝固速度が遅いために、硬化時間が
60分にもなるので、鋳型製造及び鋳造の作業を能率よ
く進めることが出来ない。
60分にもなるので、鋳型製造及び鋳造の作業を能率よ
く進めることが出来ない。
(ロ)鋳型の膨張率が小さいため、チタン鋳造の収縮率
1.5%を補償できないことから、鋳造品の精度が悪く
、特に義歯などの精密鋳造品の鋳造に問題が残る。
1.5%を補償できないことから、鋳造品の精度が悪く
、特に義歯などの精密鋳造品の鋳造に問題が残る。
(ハ)@適用鋳型の生型の圧縮強さかJIS規定値を満
足しない。
足しない。
本発明は、上記の諸問題を解消するため、マグネシア(
MgO)を主成分とする骨相に、硬化促進剤してアルカ
リ金属の炭酸水素塩、炭酸塩若しくはリン酸塩、又はア
ルカリ土類金属の炭酸水素塩、炭酸塩若しくはリン酸塩
の少なくとも一つを添加するとともに、膨張促進剤とし
てアルミニウム微粉末を添加したものである。
MgO)を主成分とする骨相に、硬化促進剤してアルカ
リ金属の炭酸水素塩、炭酸塩若しくはリン酸塩、又はア
ルカリ土類金属の炭酸水素塩、炭酸塩若しくはリン酸塩
の少なくとも一つを添加するとともに、膨張促進剤とし
てアルミニウム微粉末を添加したものである。
上記の自硬性鋳型材料では、MgOとH2Oとの反応で
生じたMg(OH)2に対する硬化促進剤の可溶性塩類
の作用で凝固速度が速くなるとともに、不溶性塩類の生
成により圧縮強度が高くなり、これと同時にアルミニウ
ム微粉末の添加により、AI+2H20→A+(OH)
2+H2↑の反応で生成する水素ガスの作用で鋳造の膨
張が著しく促進されるものと考えられる。
生じたMg(OH)2に対する硬化促進剤の可溶性塩類
の作用で凝固速度が速くなるとともに、不溶性塩類の生
成により圧縮強度が高くなり、これと同時にアルミニウ
ム微粉末の添加により、AI+2H20→A+(OH)
2+H2↑の反応で生成する水素ガスの作用で鋳造の膨
張が著しく促進されるものと考えられる。
以下、本発明の鋳型材料に関する実験及び実験結果につ
いて説明する。
いて説明する。
以下の実験では、マグネシアを主成分とする骨相として
、日本化学陶業社製のマグネシアセメントM 4を用い
、その成分表を第1表に示す。
、日本化学陶業社製のマグネシアセメントM 4を用い
、その成分表を第1表に示す。
第1表
上記マグネシアセメン)M4の粒度の影響を調べるため
に、未粉砕のもの(以下マグネシアセメン1. OM
4とする)及びボールミルで4時間粉砕したもの(以下
マグネシアセメント4八44とする)を用いた。上記両
マグネシアセメントの粒度分布を第1図に示す。
に、未粉砕のもの(以下マグネシアセメン1. OM
4とする)及びボールミルで4時間粉砕したもの(以下
マグネシアセメント4八44とする)を用いた。上記両
マグネシアセメントの粒度分布を第1図に示す。
以下、各種実験及びその実験結果について説明するが、
W/Pはマグネシアセメントに対する練和用の水の重量
比率を示す。
W/Pはマグネシアセメントに対する練和用の水の重量
比率を示す。
実験■
マグネシアセメン) OIV’l 4のみで鋳型を製作
すると、硬化速度が遅く、生型の圧縮強度も十分でない
ので、硬化促進剤として、炭酸水素ナトリム(Na)I
ce3)及び第一リン酸カリ・シム(KII2PO,)
を添加シテ、J I S T1660’l−1979ノ
規格に基イテ行なった実験の結果を第2図〜第9図に示
す。
すると、硬化速度が遅く、生型の圧縮強度も十分でない
ので、硬化促進剤として、炭酸水素ナトリム(Na)I
ce3)及び第一リン酸カリ・シム(KII2PO,)
を添加シテ、J I S T1660’l−1979ノ
規格に基イテ行なった実験の結果を第2図〜第9図に示
す。
この実験結果から判るように、炭酸水素ナトリウムや第
一リン酸カリウムなどを添加することによって、これら
添加物により硬化速度を大幅に速めることができる。添
加量を増すことにより硬化速度を速め、反対にW/Pを
増すことにより硬化速度を遅くすることができる。尚、
斜線内はJIS要求値である(第2図・第3図)。
一リン酸カリウムなどを添加することによって、これら
添加物により硬化速度を大幅に速めることができる。添
加量を増すことにより硬化速度を速め、反対にW/Pを
増すことにより硬化速度を遅くすることができる。尚、
斜線内はJIS要求値である(第2図・第3図)。
また、上記添加物を添加しても、熱膨張率に悪影響が現
われず、却って若干改善されるが、JIS要求値700
℃0.5%以上を満足する(第4図・第5図)。
われず、却って若干改善されるが、JIS要求値700
℃0.5%以上を満足する(第4図・第5図)。
更に、」1記添加物を添加することにより、鋳造用鋳型
の生型の圧縮強度を大幅に強化して、JIS要求値10
Kgf/ca+”を満足することができる(第6図〜
第9図)。これは、添加物による不溶性塩の生成による
ものと考えられる。
の生型の圧縮強度を大幅に強化して、JIS要求値10
Kgf/ca+”を満足することができる(第6図〜
第9図)。これは、添加物による不溶性塩の生成による
ものと考えられる。
実験■
実験Iの結果から、炭酸水素ナトリウムや第一リン酸カ
リウムなどを添加することにより、硬化速度、熱膨張率
及び生型の圧縮強度についてはJIs要求値を満すこと
力咄来ることが判ったので、本実験では硬化促進剤とし
て炭酸水素ナトリウムを添加するとともに、膨張促進剤
としてアルミニウム微粉末を添加して実験し、生型の寸
法変化率熱膨張率及び臨床パターンによる鋳造品の寸法
精度について調べた。
リウムなどを添加することにより、硬化速度、熱膨張率
及び生型の圧縮強度についてはJIs要求値を満すこと
力咄来ることが判ったので、本実験では硬化促進剤とし
て炭酸水素ナトリウムを添加するとともに、膨張促進剤
としてアルミニウム微粉末を添加して実験し、生型の寸
法変化率熱膨張率及び臨床パターンによる鋳造品の寸法
精度について調べた。
(1)生型の凝縮時の寸法変化率についてルシングペー
パー製の直径×高さが25111111φX 30 +
Il+oの円筒体の内面1こ鋳型膨張用のスポンジシー
トを内張すして、その内部に水で・練和した夕1型材料
を充填し、差動トランスにより該鋳型の高さ方向の寸法
変化を測定し、その結果を第10図〜第12図に示す。
パー製の直径×高さが25111111φX 30 +
Il+oの円筒体の内面1こ鋳型膨張用のスポンジシー
トを内張すして、その内部に水で・練和した夕1型材料
を充填し、差動トランスにより該鋳型の高さ方向の寸法
変化を測定し、その結果を第10図〜第12図に示す。
第10図から判るように、炭酸水素ナトリウムの添加量
を増すと、生型の寸法変化率は改善されるけれども、0
.5%以上添加する場合、硬化速度が速すぎて作業性の
面で好ましくないので、炭酸水素ナトリウムを加えると
きのその添加量を0.3%程にするのが望よい・。
を増すと、生型の寸法変化率は改善されるけれども、0
.5%以上添加する場合、硬化速度が速すぎて作業性の
面で好ましくないので、炭酸水素ナトリウムを加えると
きのその添加量を0.3%程にするのが望よい・。
第11図及び第12図から判るように、アルミニウム微
粉末を添加することにより、生型硬化時に大幅に膨張さ
せることが出来、無添加の場合(二0.6%収縮するの
を、逆1こ0.7〜0.8%も膨張させることが出来る
。
粉末を添加することにより、生型硬化時に大幅に膨張さ
せることが出来、無添加の場合(二0.6%収縮するの
を、逆1こ0.7〜0.8%も膨張させることが出来る
。
アルミニウム全粉末の添加によって膨張するのは、次式
のようにアルミニウムが水と反応して発生する水素ガス
によるものと考えられる。
のようにアルミニウムが水と反応して発生する水素ガス
によるものと考えられる。
AI+21−120 −+ Al(OH)2十82↑(
2)生型加熱時の熱膨張率について 生型加熱時の熱膨張率の測定用試験片は、厚内のシリコ
ンゴム製割型の中央部に設けた、直径×高さ= 5 m
mφX20+++mの円柱孔に練和した鋳型材料を振動
充填して、3時間後1こ取出して製作し、温度上昇率1
0℃/m i nで800℃まで加熱しながら熱膨張分
析装置で測定した結果を第13図及び第14図に示す。
2)生型加熱時の熱膨張率について 生型加熱時の熱膨張率の測定用試験片は、厚内のシリコ
ンゴム製割型の中央部に設けた、直径×高さ= 5 m
mφX20+++mの円柱孔に練和した鋳型材料を振動
充填して、3時間後1こ取出して製作し、温度上昇率1
0℃/m i nで800℃まで加熱しながら熱膨張分
析装置で測定した結果を第13図及び第14図に示す。
第13図及び第14図から判るように、アルミニウム微
粉末を添加することにより、熱膨張率が全体として悪影
響を受けない。但し、第14図に示すように、マグネシ
アセメン)4M4に0.1、%アルミニウム微粉末を添
加する場合には若干の悪影響が見られるが、その影響は
微々たるものである。
粉末を添加することにより、熱膨張率が全体として悪影
響を受けない。但し、第14図に示すように、マグネシ
アセメン)4M4に0.1、%アルミニウム微粉末を添
加する場合には若干の悪影響が見られるが、その影響は
微々たるものである。
(3)臨床パターンによる鋳造品の寸法精度エポキシ樹
脂製の臨床用支台歯を用いてクラウンのワックスパター
ンを製作し、このワックスパターン己よりチタン鋳造品
を鋳造し、この鋳造品を上記支台歯に嵌め合せて、浮き
上り量を測定しこの実験において、鋳造用金属としては
、純度99.8%以上の純チタン(神戸製鋼株式会社製
KS−50)を用い、鋳型としては、トレシングペーパ
ー製円筒体の内面にスポンジを内張すして鋳型の膨張を
可能とし、そこにクラウンのワ゛ンクスパターンを収容
して水で練和した鋳型材料を充填し、24時間室温乾燥
後8()0℃まで加熱し、その後30分間保留したもの
を用ν・、鋳造機としてはアルゴンアーク融解式鋳造(
幾(岩谷産業株式会社製CASTHATIC)を用いた
。
脂製の臨床用支台歯を用いてクラウンのワックスパター
ンを製作し、このワックスパターン己よりチタン鋳造品
を鋳造し、この鋳造品を上記支台歯に嵌め合せて、浮き
上り量を測定しこの実験において、鋳造用金属としては
、純度99.8%以上の純チタン(神戸製鋼株式会社製
KS−50)を用い、鋳型としては、トレシングペーパ
ー製円筒体の内面にスポンジを内張すして鋳型の膨張を
可能とし、そこにクラウンのワ゛ンクスパターンを収容
して水で練和した鋳型材料を充填し、24時間室温乾燥
後8()0℃まで加熱し、その後30分間保留したもの
を用ν・、鋳造機としてはアルゴンアーク融解式鋳造(
幾(岩谷産業株式会社製CASTHATIC)を用いた
。
上記実験の鋳型材料の諸パラメータを次の第2表に、実
験結果を第3表に、支台歯に嵌合させた鋳造品のクラウ
ンの断面写真を精密にトレースしたものを第15図〜第
18図に示す。
験結果を第3表に、支台歯に嵌合させた鋳造品のクラウ
ンの断面写真を精密にトレースしたものを第15図〜第
18図に示す。
(以下余白)
(但し、上記■と■とは同一条件で作製した鋳造品であ
る。)上記第3表及び@15図〜第18図から判るよう
に、アルミニウム微粉末を添加した場合には、クラウン
のチタン鋳造品の支台歯からの浮き上り量を I 、
U mm以上も改善して略理想的な値にまで下げること
ができる。
る。)上記第3表及び@15図〜第18図から判るよう
に、アルミニウム微粉末を添加した場合には、クラウン
のチタン鋳造品の支台歯からの浮き上り量を I 、
U mm以上も改善して略理想的な値にまで下げること
ができる。
(4)金型モデルによる表面粗さしつ・9・てアルミニ
ウム微粉末混入に伴う水素力スlこよる鋳造品の表面粗
さを調べる為に、臨床用支台歯の代りに第19図に示す
ような金型支台1]1を用し・てカップ状紮遺品Cを鋳
遺し、この力・ンプ状υ、)貴品Cの円筒内周面の表面
粗さを表面粗さ形状測定(蔑(商品名サーフコム300
B東京精密社製)(こよ1)測定した。上記実験の鋳型
材料の諸ノくラメータを次の第4表に、その測定結果を
第2°図[こ示す。
ウム微粉末混入に伴う水素力スlこよる鋳造品の表面粗
さを調べる為に、臨床用支台歯の代りに第19図に示す
ような金型支台1]1を用し・てカップ状紮遺品Cを鋳
遺し、この力・ンプ状υ、)貴品Cの円筒内周面の表面
粗さを表面粗さ形状測定(蔑(商品名サーフコム300
B東京精密社製)(こよ1)測定した。上記実験の鋳型
材料の諸ノくラメータを次の第4表に、その測定結果を
第2°図[こ示す。
上記の測定結果から判るように、アルミニウム微粉末の
添加により、鋳造品の表面粗さに悪影響を及ぼすことは
殆んどなく、却って鋳型14料の条I′1゜次第では改
善される。
添加により、鋳造品の表面粗さに悪影響を及ぼすことは
殆んどなく、却って鋳型14料の条I′1゜次第では改
善される。
上記実験では、硬化促進剤として炭酸水素ナトリウム又
は第一リン酸カリウムを添加したけれども、その他のア
ルカリ金属の炭酸水素塩、炭酸塩若しくはリン酸塩も硬
化促進剤となり得るだけでなく、これらと類似の化学的
性質を有するアルカリ土類金属の炭酸水素塩、炭酸塩若
しくはリン酸塩なども硬化促進剤となり得るものと考え
られる。
は第一リン酸カリウムを添加したけれども、その他のア
ルカリ金属の炭酸水素塩、炭酸塩若しくはリン酸塩も硬
化促進剤となり得るだけでなく、これらと類似の化学的
性質を有するアルカリ土類金属の炭酸水素塩、炭酸塩若
しくはリン酸塩なども硬化促進剤となり得るものと考え
られる。
また、膨張促進剤としては、アルミニウム微粉末を用い
たけれども、その池にマグネシウム、鉄又は亜鉛などの
微粉末も膨張促進剤として用い得るiJ能性もある。
たけれども、その池にマグネシウム、鉄又は亜鉛などの
微粉末も膨張促進剤として用い得るiJ能性もある。
以下、上記の鋳型材料を用いて製作した鋳型【こより、
チタン又はチタン合金を酸化させることなく鋳造する方
法について、簡単に説明する。
チタン又はチタン合金を酸化させることなく鋳造する方
法について、簡単に説明する。
第21図に示すように、約1700’C以下の温度では
、チタンの酸化物生成エネルギーよりも、マグネシアの
酸化物生成エネルギーの方が小さいから、マグネシアを
主成分とする鋳型の温度を上記的1°700 ’(:
以下に維持しつつチタン又はチタン合金を無酸素雰囲
気中で鋳込むことにより、鋳型から溶湯への酸素原子の
侵入を防ぎ、チタン又はチタン合金の酸化されてない鋳
造品をつくること力咄米るのである。
、チタンの酸化物生成エネルギーよりも、マグネシアの
酸化物生成エネルギーの方が小さいから、マグネシアを
主成分とする鋳型の温度を上記的1°700 ’(:
以下に維持しつつチタン又はチタン合金を無酸素雰囲
気中で鋳込むことにより、鋳型から溶湯への酸素原子の
侵入を防ぎ、チタン又はチタン合金の酸化されてない鋳
造品をつくること力咄米るのである。
本発明に係るチタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型
材料は、実験結果からも判るように、次の効果を奏する
。
材料は、実験結果からも判るように、次の効果を奏する
。
(1)この鋳型材料を水で練和してなる鋳型は、硬化促
進剤により、その凝固か促進され、硬化時間がj色歪な
値にまで短縮し、JIS規定値を充足するものとなり、
鋳型の製造及び鋳込みの作業工程を能率よく進行させる
ことかできる。
進剤により、その凝固か促進され、硬化時間がj色歪な
値にまで短縮し、JIS規定値を充足するものとなり、
鋳型の製造及び鋳込みの作業工程を能率よく進行させる
ことかできる。
(2)この鋳型材料を水で練加してなる鋳型は、膨張促
進剤としてのアルミニウム微粉末の作用で水素ガスを発
生させ、鋳型の収縮を抑えて、アルミニウム微粉末の添
加量にもよるが少なくとも約0.7〜0.8%程度膨張
させることが出来る。また、鋳込時の鋳型温度約700
〜800℃に於ける鋳型の熱膨張率か約0.5〜0.6
%となるので、両者の膨張率の合計値約1.2〜164
%で以って、チタン又はチタンを主成分とする合金の鋳
込時の収縮率約1.5%を略補償することが出来る。
進剤としてのアルミニウム微粉末の作用で水素ガスを発
生させ、鋳型の収縮を抑えて、アルミニウム微粉末の添
加量にもよるが少なくとも約0.7〜0.8%程度膨張
させることが出来る。また、鋳込時の鋳型温度約700
〜800℃に於ける鋳型の熱膨張率か約0.5〜0.6
%となるので、両者の膨張率の合計値約1.2〜164
%で以って、チタン又はチタンを主成分とする合金の鋳
込時の収縮率約1.5%を略補償することが出来る。
従って、この自硬性鋳型材料を用いて、チタン又はチタ
ン合金からなる義歯などの略完全な精密鋳造品を鋳造す
ることができる。
ン合金からなる義歯などの略完全な精密鋳造品を鋳造す
ることができる。
(3)この鋳型材料で製作した鋳型は、硬化促進剤の作
用で、その圧縮強度が改善され、JIS規定値を充足す
る。
用で、その圧縮強度が改善され、JIS規定値を充足す
る。
第1図はマグネシアセメン)M4の粉砕時間と粒度分布
の関係を示す図表、第2図は骨材OM4に硬化促進剤を
添加した鋳型材料でW/P−o。 J3として製作した鋳型について硬化促進剤の添加量と
硬化時間の関係を示す線図、第3図は骨材OM4に硬化
促進剤を添加した鋳型材料でW/P=(,1,17とし
て製作した鋳型について硬化促進剤の添加量と硬化時間
の関係を示す線図、第4図及び第5図は各々骨材OM4
に炭酸水素ナトリウム又は第一リン酸カリウムを添加し
た鋳型材料で、W/P=r1.13として製作した鋳型
の加熱温度と熱膨張率の関係を示す線図、第6図及び@
7図は各々骨材○M4に炭酸水素ナトリウム又は第一リ
ン酸カリウムを添加した鋳型材料で、W/P−0,13
として製作した鋳型の硬化促進剤の添加量と圧縮強さの
関係を示す棒グラフ、第8図及び第9図は各々骨材4
M 4に炭酸水素ナトリウム又は第一リン酸カリウムを
添加し)こ鋳造材料で、W/P=0.17として製作し
た鋳型の硬化促進剤の添加量と圧縮強さの関係を示す棒
グラフ、第10図は骨材○M4に炭酸水素す) リウム
を添加した鋳型材料で、W/P=0.14としてム製作
した鋳型の凝縮時間と凝縮時の寸法変化率の関係を示す
線図、第11図は骨材○M4に0.3%の炭酸水素ナト
リウムを添加するとともに各%のアルミニウム微粉末を
添加した鋳型材料で、W/ P = 0 。 14として製作した鋳型の凝縮時間と凝縮時の寸法変化
率の関係を示す線図、第12図は骨相・1. M4に0
.3%の炭酸水素ナトリウムを添力Iけるとともに各%
のアルミニウム微粉末を添加したGJ+型材料で、W/
P=f)、16として製作した鋳型の凝縮時間と凝縮時
の寸法変化率の関係を示す線図、第13図は骨材OM4
に0.3%の炭酸水素ナトリウムを添加するとともに各
%のアルミニウム微粉末を添加した鋳型材料で、W/P
=o、14として製作した鋳型の加熱温度と加熱時の熱
膨張率の関係を示す線図、第14図は骨材4M4に0゜
3%の炭酸水素ナトリウムを添加するとともに各%のア
ルミニウム微粉末を添加した鋳型材料で、W/P=0.
16として製作した鋳造の加熱温度と加熱時の熱膨張率
の関係を示す線図、第15図乃至第18図は各鋳造品を
支台歯に嵌めた状態の縦断正面図、第19図は金型支台
とカップ状鋳造品の縦断正面図、第20図は各鋳造品の
表面の中心線平均粗さの棒グラフ、第21図はマグネシ
アやチタン酸化物などの酸化物生成エネルギーの線図で
ある。 第5図 第6図第7図 0% 0.5%1.0% 第8図 第9図 時 間 第11図 時 間 第12図 時 間 第13図 第14図 第15図 第16図 第17図 第18図 第19図
の関係を示す図表、第2図は骨材OM4に硬化促進剤を
添加した鋳型材料でW/P−o。 J3として製作した鋳型について硬化促進剤の添加量と
硬化時間の関係を示す線図、第3図は骨材OM4に硬化
促進剤を添加した鋳型材料でW/P=(,1,17とし
て製作した鋳型について硬化促進剤の添加量と硬化時間
の関係を示す線図、第4図及び第5図は各々骨材OM4
に炭酸水素ナトリウム又は第一リン酸カリウムを添加し
た鋳型材料で、W/P=r1.13として製作した鋳型
の加熱温度と熱膨張率の関係を示す線図、第6図及び@
7図は各々骨材○M4に炭酸水素ナトリウム又は第一リ
ン酸カリウムを添加した鋳型材料で、W/P−0,13
として製作した鋳型の硬化促進剤の添加量と圧縮強さの
関係を示す棒グラフ、第8図及び第9図は各々骨材4
M 4に炭酸水素ナトリウム又は第一リン酸カリウムを
添加し)こ鋳造材料で、W/P=0.17として製作し
た鋳型の硬化促進剤の添加量と圧縮強さの関係を示す棒
グラフ、第10図は骨材○M4に炭酸水素す) リウム
を添加した鋳型材料で、W/P=0.14としてム製作
した鋳型の凝縮時間と凝縮時の寸法変化率の関係を示す
線図、第11図は骨材○M4に0.3%の炭酸水素ナト
リウムを添加するとともに各%のアルミニウム微粉末を
添加した鋳型材料で、W/ P = 0 。 14として製作した鋳型の凝縮時間と凝縮時の寸法変化
率の関係を示す線図、第12図は骨相・1. M4に0
.3%の炭酸水素ナトリウムを添力Iけるとともに各%
のアルミニウム微粉末を添加したGJ+型材料で、W/
P=f)、16として製作した鋳型の凝縮時間と凝縮時
の寸法変化率の関係を示す線図、第13図は骨材OM4
に0.3%の炭酸水素ナトリウムを添加するとともに各
%のアルミニウム微粉末を添加した鋳型材料で、W/P
=o、14として製作した鋳型の加熱温度と加熱時の熱
膨張率の関係を示す線図、第14図は骨材4M4に0゜
3%の炭酸水素ナトリウムを添加するとともに各%のア
ルミニウム微粉末を添加した鋳型材料で、W/P=0.
16として製作した鋳造の加熱温度と加熱時の熱膨張率
の関係を示す線図、第15図乃至第18図は各鋳造品を
支台歯に嵌めた状態の縦断正面図、第19図は金型支台
とカップ状鋳造品の縦断正面図、第20図は各鋳造品の
表面の中心線平均粗さの棒グラフ、第21図はマグネシ
アやチタン酸化物などの酸化物生成エネルギーの線図で
ある。 第5図 第6図第7図 0% 0.5%1.0% 第8図 第9図 時 間 第11図 時 間 第12図 時 間 第13図 第14図 第15図 第16図 第17図 第18図 第19図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、マグネシア(MgO)を主成分とする骨材に、硬化
促進剤として、アルカリ金属の炭酸水素塩、アルカリ金
属の炭酸塩、アルカリ金属のリン酸塩、アルカリ土類金
属の炭酸水素塩、アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ
土類金属のリン酸塩のうちの少なくとも一つを添加する
とともに膨張促進剤としてアルミニウム微粉末を添加し
てなるチタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料 2、特許請求の範囲第1項に記載したチタン又はチタン
合金鋳造用の自硬性鋳型材料において、硬化促進剤とし
て炭酸水素ナトリウム(NaHCO3)を用いたもの 3、特許請求の範囲第1項に記載したチタン又はチタン
合金鋳造用の自硬性鋳型材料において、硬化促進剤とし
て第一リン酸カリウム(KH2PO,)を用いたもの 4、特許請求の範囲第1項に記載したチタン又はチタン
合金鋳造用の自硬性鋳型材料において、骨材がマグネシ
ア(MgO)にシリカ(SiO2)、酸化す) l)ラ
ム(Na20)、酸化第二鉄(Fe20=)及びアルミ
ナ(Al□03)を添加してなるもの
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9326983A JPS6045976B2 (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | チタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9326983A JPS6045976B2 (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | チタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59218237A true JPS59218237A (ja) | 1984-12-08 |
JPS6045976B2 JPS6045976B2 (ja) | 1985-10-14 |
Family
ID=14077742
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9326983A Expired JPS6045976B2 (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | チタン又はチタン合金鋳造用の自硬性鋳型材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6045976B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS619940A (ja) * | 1984-06-27 | 1986-01-17 | Kenji Tsugaya | チタン又はチタン合金の鋳造用鋳型材料 |
CN104028694A (zh) * | 2013-03-05 | 2014-09-10 | 侯伟 | 叶轮铸造用发泡石膏铸型配方及混制工艺 |
CN105073298A (zh) * | 2013-01-04 | 2015-11-18 | S&B工业矿石有限公司 | 制造用于铸造目的的芯砂和/或型砂的方法 |
-
1983
- 1983-05-25 JP JP9326983A patent/JPS6045976B2/ja not_active Expired
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS619940A (ja) * | 1984-06-27 | 1986-01-17 | Kenji Tsugaya | チタン又はチタン合金の鋳造用鋳型材料 |
JPS6234450B2 (ja) * | 1984-06-27 | 1987-07-27 | Kenji Tsugaya | |
CN105073298A (zh) * | 2013-01-04 | 2015-11-18 | S&B工业矿石有限公司 | 制造用于铸造目的的芯砂和/或型砂的方法 |
CN104028694A (zh) * | 2013-03-05 | 2014-09-10 | 侯伟 | 叶轮铸造用发泡石膏铸型配方及混制工艺 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6045976B2 (ja) | 1985-10-14 |
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