JPS5921705B2 - 溶接方法 - Google Patents
溶接方法Info
- Publication number
- JPS5921705B2 JPS5921705B2 JP10889676A JP10889676A JPS5921705B2 JP S5921705 B2 JPS5921705 B2 JP S5921705B2 JP 10889676 A JP10889676 A JP 10889676A JP 10889676 A JP10889676 A JP 10889676A JP S5921705 B2 JPS5921705 B2 JP S5921705B2
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- JP
- Japan
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- welding
- base metal
- weld
- metal
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- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶接継手の強化方法に関する。
船舶、橋梁、圧力容器、タンク、配管などの溶接構造物
が繰返し負荷を受ける場合、応力集中が原因で溶接上端
部から低応力で疲れ亀裂が発生し、その後亀裂は進展し
て破壊に至る例が多かつた。
が繰返し負荷を受ける場合、応力集中が原因で溶接上端
部から低応力で疲れ亀裂が発生し、その後亀裂は進展し
て破壊に至る例が多かつた。
そこで従来、種々の強化策が採られており、その１つに
溶接上端部の形状がなめらかになる溶接材料を使用して
溶接することにより応力集中を軽減する方法があるが、
この方法では溶接施工条件によつて効果が左右されるこ
とがあり、安定した強化効果が期待できない。そこで本
発明者等は上記のような欠点のない安定した応力集中軽
減効果の図れる溶接法について研究した結果、従来の幾
何学的形状効果を利用した応力集中軽減法に代えて、降
伏し易く延び易い溶接金属を用いて応力の再配分を行な
うことにより、力学的拘束緩和効果を利用して応力集中
軽減を達成する方法を見出し本発明に到達したものであ
る。
溶接上端部の形状がなめらかになる溶接材料を使用して
溶接することにより応力集中を軽減する方法があるが、
この方法では溶接施工条件によつて効果が左右されるこ
とがあり、安定した強化効果が期待できない。そこで本
発明者等は上記のような欠点のない安定した応力集中軽
減効果の図れる溶接法について研究した結果、従来の幾
何学的形状効果を利用した応力集中軽減法に代えて、降
伏し易く延び易い溶接金属を用いて応力の再配分を行な
うことにより、力学的拘束緩和効果を利用して応力集中
軽減を達成する方法を見出し本発明に到達したものであ
る。
即ち、本発明は金属の溶接にあたり、母材と同等以上の
機械的性質を有する溶接金属が得られる溶接材料を用い
て最終層を残して溶接し、次いで、降伏強さが母材に比
べ低く、破断延性が母材に比べ大きく、引張強さが母材
に匹敵する機械的性質を有する溶接金属を用いて溶接継
手の最終層を溶接することからなる溶接方法に関するも
のである。本発明方法を第１図を用いて詳しく説明する
。
機械的性質を有する溶接金属が得られる溶接材料を用い
て最終層を残して溶接し、次いで、降伏強さが母材に比
べ低く、破断延性が母材に比べ大きく、引張強さが母材
に匹敵する機械的性質を有する溶接金属を用いて溶接継
手の最終層を溶接することからなる溶接方法に関するも
のである。本発明方法を第１図を用いて詳しく説明する
。
第１図のイは突合せ溶接の場合、口はすみ肉溶接の場合
である。まず母材Ａと同等以上の機械的性質を有する溶
接金属Ｂが得られる溶接材料および溶接条件で最終層を
残して溶接する。次に、母材より降伏強さが低く破断延
性が大きく引張強さが等しい溶接金属Ｃが得られる溶接
材料および溶接条件で最終層を溶接し、溶接継手を完成
する。実施例 １６０にク／ｗｌ、Ｉ、扱高張力鋼（Ｈ
Ｔ６０）を母材とし、溶接金属Ｂの材料にはオーステナ
イト、ステンレス棒、溶接金属Ｃの材料には母材と同じ
程度の張力を与える溶接棒（ＨＴ６０）を用い、第１図
口のようなすみ肉溶接を第２図に示す寸法で行なつｔｏ
第２図中、ィは平面図、口は側面図で、α−６００ｍｍ
、β■２５ｗｍ、γ■６Ｏｗｎ、δ＝５０ｗｍ１、６２
２５ｍ７ｎ）φ＝ヨお←廊であるＯ母材Ａおよび溶接金
属Ｂ、Ｃの機械的特性は次のようである。
である。まず母材Ａと同等以上の機械的性質を有する溶
接金属Ｂが得られる溶接材料および溶接条件で最終層を
残して溶接する。次に、母材より降伏強さが低く破断延
性が大きく引張強さが等しい溶接金属Ｃが得られる溶接
材料および溶接条件で最終層を溶接し、溶接継手を完成
する。実施例 １６０にク／ｗｌ、Ｉ、扱高張力鋼（Ｈ
Ｔ６０）を母材とし、溶接金属Ｂの材料にはオーステナ
イト、ステンレス棒、溶接金属Ｃの材料には母材と同じ
程度の張力を与える溶接棒（ＨＴ６０）を用い、第１図
口のようなすみ肉溶接を第２図に示す寸法で行なつｔｏ
第２図中、ィは平面図、口は側面図で、α−６００ｍｍ
、β■２５ｗｍ、γ■６Ｏｗｎ、δ＝５０ｗｍ１、６２
２５ｍ７ｎ）φ＝ヨお←廊であるＯ母材Ａおよび溶接金
属Ｂ、Ｃの機械的特性は次のようである。
この場合の引張、曲げ応力は、第３図の矢印Ａ，ｂの方
向にかけた。
向にかけた。
溶接？属Ｂは母材と同等以一ヒの機械的性質を有し、溶
接性が良好で溶接割れ防止の効果がある。
接性が良好で溶接割れ防止の効果がある。
溶接金属Ｃは降伏強さが母材の半分以下、伸びは２倍程
度であることから応力集中による溶接止端部の降伏が起
る前に溶接金属Ｃの降伏が進む為、溶接止端部は力学的
拘束緩和が起り応力集中を軽減する。しかも溶接金属Ｃ
の伸びは大きく、引張強さも母材に匹敵する性能がある
為、疲れ強さは母材と同じである。実施例 ２ 本発明方法を用いた場合１と本発明方法を用いなかつた
場合の溶接止端部の負荷に対するひずみ量の関係を第４
図に示した。
度であることから応力集中による溶接止端部の降伏が起
る前に溶接金属Ｃの降伏が進む為、溶接止端部は力学的
拘束緩和が起り応力集中を軽減する。しかも溶接金属Ｃ
の伸びは大きく、引張強さも母材に匹敵する性能がある
為、疲れ強さは母材と同じである。実施例 ２ 本発明方法を用いた場合１と本発明方法を用いなかつた
場合の溶接止端部の負荷に対するひずみ量の関係を第４
図に示した。
第４図におけるは一般母材部のひずみ量である。Ｉの本
発明のものは、実施例１と同一条件で溶接したもの、の
本発明を用いないものは、実施例１において溶接金属Ｃ
を省略した以外は実施例１と同一条件で溶接したもの、
とした。
発明のものは、実施例１と同一条件で溶接したもの、の
本発明を用いないものは、実施例１において溶接金属Ｃ
を省略した以外は実施例１と同一条件で溶接したもの、
とした。
第４図から、本発明方法によれば従来法の溶接止端部の
ひずみ量を？以上減少できることが判る。
ひずみ量を？以上減少できることが判る。
また、上記の本発明方法を用いた場合１と本発明方法を
用いなかつた場合の疲れ試験結果を第５図に示す。この
場合の試験条件は下記の通りである。荷重条件：片振引
張（下限荷重２トン） 試験機 ：アムスラ一式１００トン疲労試験機繰返し速
度：２５０ｃｐｍ雰囲気 ：大気中 温 度 ：室温 第５図において横軸は繰返し数、縦軸は引張応力σ（幻
／Ｍ７ｌ）である。
用いなかつた場合の疲れ試験結果を第５図に示す。この
場合の試験条件は下記の通りである。荷重条件：片振引
張（下限荷重２トン） 試験機 ：アムスラ一式１００トン疲労試験機繰返し速
度：２５０ｃｐｍ雰囲気 ：大気中 温 度 ：室温 第５図において横軸は繰返し数、縦軸は引張応力σ（幻
／Ｍ７ｌ）である。
第５図から、本発明方法によれば疲れ強さ（２Ｘ１０５
回）を″２００％強化できたことがわかる。
回）を″２００％強化できたことがわかる。
第１図イ、口は本発明による溶接継手部分の構造を示し
、第２図イ、口は実施例における溶接サンプルの寸法を
示し、第３図は機械的特性を測定するための各応力の方
向を示し、第４図は本発明および比較例の負荷に対する
溶接止端部のひずみ（５）の関係を示し、第５図は本発
明および比較例の疲れ試験の結果を示す。
、第２図イ、口は実施例における溶接サンプルの寸法を
示し、第３図は機械的特性を測定するための各応力の方
向を示し、第４図は本発明および比較例の負荷に対する
溶接止端部のひずみ（５）の関係を示し、第５図は本発
明および比較例の疲れ試験の結果を示す。
Claims (1)
- １ 金属の溶接にあたり、母材と同等以上の機械的性質
を有する溶接金属が得られる溶接材料を用いて最終層を
残して溶接し、次いで、降伏強さが母材に比べ低く、破
断延性が母材に比べ大きく、引張強さが母材に匹敵する
機械的性質を有する溶接金属を用いて溶接継手の最終層
を溶接することからなる溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10889676A JPS5921705B2 (ja) | 1976-09-13 | 1976-09-13 | 溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10889676A JPS5921705B2 (ja) | 1976-09-13 | 1976-09-13 | 溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5334644A JPS5334644A (en) | 1978-03-31 |
| JPS5921705B2 true JPS5921705B2 (ja) | 1984-05-22 |
Family
ID=14496352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10889676A Expired JPS5921705B2 (ja) | 1976-09-13 | 1976-09-13 | 溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5921705B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9833856B2 (en) | 2012-11-29 | 2017-12-05 | Jfe Steel Corporation | Circumferential welded joint of line pipe, method of forming circumferential welded joint of line pipe, and line pipe |
-
1976
- 1976-09-13 JP JP10889676A patent/JPS5921705B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5334644A (en) | 1978-03-31 |
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