JPS5921458A - 遠心鋳造用金型の冷却装置 - Google Patents
遠心鋳造用金型の冷却装置Info
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- JPS5921458A JPS5921458A JP13013082A JP13013082A JPS5921458A JP S5921458 A JPS5921458 A JP S5921458A JP 13013082 A JP13013082 A JP 13013082A JP 13013082 A JP13013082 A JP 13013082A JP S5921458 A JPS5921458 A JP S5921458A
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- mold
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- cooling
- heat exchange
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
- B22D13/10—Accessories for centrifugal casting apparatus, e.g. moulds, linings therefor, means for feeding molten metal, cleansing moulds, removing castings
- B22D13/101—Moulds
- B22D13/105—Cooling for moulds or cores
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は遠心力鋳造に使用される金型の冷却装置に関
するものである。
するものである。
最近に至り遠心鋳造用金型においては、注湯された金属
溶湯からの抜熱能を高めてその溶湯の凝固を促進するた
めに、金型の外周面を強制水冷することが行なわれるよ
うになった。このような冷却装置を設けた遠心鋳造用金
型の従来の例を第１図に示す。
溶湯からの抜熱能を高めてその溶湯の凝固を促進するた
めに、金型の外周面を強制水冷することが行なわれるよ
うになった。このような冷却装置を設けた遠心鋳造用金
型の従来の例を第１図に示す。
第１図において１は全体として円筒状をなす金型であり
、この金型１は両端を開放した形状に作られる場合と一
端を閉じた有底円筒状とする場合とがあるが、この例で
は有底円筒状の場合について示す。金型１との外周側に
はその金型１と同心状となる金枠２が設けられており、
これら金型１と金枠２は駆動ローラー３により中心軸線
Ｏを基準として一体に回転せしめられるように構成され
ている。そして金型１と金枠２との間には冷却水通路４
が形成されており、また金枠２の一端側の外周面には冷
却水通路４に冷却水を供給するための給水装置５が設け
られ、金枠２の他端側の外周面には冷却水通路４から排
出された冷却水を外部へ導くための排水装置６が設けら
れている。なお給水装置５および排水装置６はいずれも
非回転型であって固定されているものであるから、給水
装置５および排水装置６と冷却水通路４の給水側開口端
４１および排水側開口端４２との各間には冷却水の漏洩
を防止するためのシール部材７が介挿されている。
、この金型１は両端を開放した形状に作られる場合と一
端を閉じた有底円筒状とする場合とがあるが、この例で
は有底円筒状の場合について示す。金型１との外周側に
はその金型１と同心状となる金枠２が設けられており、
これら金型１と金枠２は駆動ローラー３により中心軸線
Ｏを基準として一体に回転せしめられるように構成され
ている。そして金型１と金枠２との間には冷却水通路４
が形成されており、また金枠２の一端側の外周面には冷
却水通路４に冷却水を供給するための給水装置５が設け
られ、金枠２の他端側の外周面には冷却水通路４から排
出された冷却水を外部へ導くための排水装置６が設けら
れている。なお給水装置５および排水装置６はいずれも
非回転型であって固定されているものであるから、給水
装置５および排水装置６と冷却水通路４の給水側開口端
４１および排水側開口端４２との各間には冷却水の漏洩
を防止するためのシール部材７が介挿されている。
第１図に示す設備において、鋳造時には金型１および金
枠２はその軸線Ｏを中心として高速で回転し、かつ金型
１の軸方向の一方側の開口端から金属溶湯８が注湯され
て、その金属溶湯８が遠心力により金型１の内周面に沿
う位置に押しやられ、その状態で凝固が進行する。一方
給水装置５からは冷却水通路４に冷却水が供給され、そ
の冷却水通路４における金属溶湯８の位置に対応する領
域すなわち熱交換領域４Ａを冷却水が通過する間に金型
１をその外周面から冷却して金型１による金属溶湯８の
抜熱能を高め、金属溶湯８の凝固を促進させる。熱交換
領域４Ａを通過した冷却水は冷却水通路４の一端におい
て外周方面へ導かれて排水装置６から排出される。
枠２はその軸線Ｏを中心として高速で回転し、かつ金型
１の軸方向の一方側の開口端から金属溶湯８が注湯され
て、その金属溶湯８が遠心力により金型１の内周面に沿
う位置に押しやられ、その状態で凝固が進行する。一方
給水装置５からは冷却水通路４に冷却水が供給され、そ
の冷却水通路４における金属溶湯８の位置に対応する領
域すなわち熱交換領域４Ａを冷却水が通過する間に金型
１をその外周面から冷却して金型１による金属溶湯８の
抜熱能を高め、金属溶湯８の凝固を促進させる。熱交換
領域４Ａを通過した冷却水は冷却水通路４の一端におい
て外周方面へ導かれて排水装置６から排出される。
ところで上述のような従来の遠心鋳造用金型の冷却装置
について本発明者等が実験を行ったところ、冷却水によ
る金型の冷却効率が相当低いことが判明した。そこで本
発明者等が種々実験・検討を重ねた結果、冷却水による
冷却効率が低いのは次のような理由によることを見出し
た。
について本発明者等が実験を行ったところ、冷却水によ
る金型の冷却効率が相当低いことが判明した。そこで本
発明者等が種々実験・検討を重ねた結果、冷却水による
冷却効率が低いのは次のような理由によることを見出し
た。
すなわち、給水装置５から冷却水通路４に供給された冷
却水は、金型１および金枠２の回転による遠心力の作用
のため、回転中心方向へは進み難く、そのため熱交換領
域４Ａにおいては金型１の外周面に接する状態で流れる
よりはむしろ金枠２の内周面に接して流れる傾向が強い
。一方空気等の気体は水よりも密度が格段に小さいから
、冷却水に混入した気体、あるいは金型１との接触によ
り発生した水蒸気、あるいは冷却水通水開始時から残留
している空気等の気体（以下これらを混入気体と総称す
る）には大きな遠心力が作用せず、そのためこれらの気
体は金型１の外周面に接する側に位置することになり、
それに加えて排出装置６は遠心力の作用する方向に配設
されているため、金枠２の内周面に接して流れる冷却水
が優先的に排出され、その結果前述のような混入気体が
金型１の外周面に接した状態で残留する傾向を示し、そ
のため金型から冷却水への熱伝達が阻害されて冷却効率
が低下してしまうのである。このように冷却効率が低下
すれば凝固完了までに長時間を要して遠心鋳造機の回転
時間が長くなるばかりでなく、急速凝固による凝固組織
の改善、すなわち結晶粒微細化による鋳造物の硬度や耐
摩耗性の向上等の効果を期待できなくなる。
却水は、金型１および金枠２の回転による遠心力の作用
のため、回転中心方向へは進み難く、そのため熱交換領
域４Ａにおいては金型１の外周面に接する状態で流れる
よりはむしろ金枠２の内周面に接して流れる傾向が強い
。一方空気等の気体は水よりも密度が格段に小さいから
、冷却水に混入した気体、あるいは金型１との接触によ
り発生した水蒸気、あるいは冷却水通水開始時から残留
している空気等の気体（以下これらを混入気体と総称す
る）には大きな遠心力が作用せず、そのためこれらの気
体は金型１の外周面に接する側に位置することになり、
それに加えて排出装置６は遠心力の作用する方向に配設
されているため、金枠２の内周面に接して流れる冷却水
が優先的に排出され、その結果前述のような混入気体が
金型１の外周面に接した状態で残留する傾向を示し、そ
のため金型から冷却水への熱伝達が阻害されて冷却効率
が低下してしまうのである。このように冷却効率が低下
すれば凝固完了までに長時間を要して遠心鋳造機の回転
時間が長くなるばかりでなく、急速凝固による凝固組織
の改善、すなわち結晶粒微細化による鋳造物の硬度や耐
摩耗性の向上等の効果を期待できなくなる。
この発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、前述の
ような遠心鋳造用金型における冷却水通路、特に熱交換
領域から混入気体を積極的に除去し得る構造として、冷
却水による金型冷却効率を高めることを目的とするもの
である。
ような遠心鋳造用金型における冷却水通路、特に熱交換
領域から混入気体を積極的に除去し得る構造として、冷
却水による金型冷却効率を高めることを目的とするもの
である。
すなわちこの発明の遠心鋳造用金型における冷却装置は
、金型と金枠との間の冷却水通路を、熱交換領域と、そ
の熱交換領域と排水装置との間の小部分を占める気体除
去通路とに区分し、金型および金枠の回転軸線から気体
除去通路の内周側の壁面までの距離が、回転軸線から熱
交換領域における内周側の壁面までの距離よりも小さく
なるように構成し、熱交換領域内の気体が優先的に気体
除去通路を経て排水装置へ排出されるようにしたもので
ある。
、金型と金枠との間の冷却水通路を、熱交換領域と、そ
の熱交換領域と排水装置との間の小部分を占める気体除
去通路とに区分し、金型および金枠の回転軸線から気体
除去通路の内周側の壁面までの距離が、回転軸線から熱
交換領域における内周側の壁面までの距離よりも小さく
なるように構成し、熱交換領域内の気体が優先的に気体
除去通路を経て排水装置へ排出されるようにしたもので
ある。
以下この発明の冷却装置をさらに詳細に説明する。
第２図はこの発明の冷却装置を適用した遠心鋳造設備の
要部、すなわち冷却水の排水部附近の構造の一例を示す
ものである。なお第１図に示される要素と同一の要素に
ついては同一の符号を付し、その説明を省略する。第２
図において、冷却水通路４は、金型１内の金属溶湯８に
ほぼ対応する領域すなわら冷却水通路４の大部分を占め
る熱交換領域４Ａと、その熱交換領域４Ａと排水装置６
との間の小部分を占める気体除去通路４Ｂとに区別され
る。前記熱交換領域４Ａは金型１の内周面と平行（すな
わち回転軸線Ｏと平行）に構成されている。一方気体除
去通路４Ｂは熱交換領域４Ａから排水装置６へ向けて流
れる冷却水を、熱交換領域４Ａにおける回転軸線Ｏまで
の距離よりも回転軸線Ｏ側へ近接させるためのものであ
り、金型１の端部近くの外周面を溝状に彫り込むことに
より、回転軸線Ｏから気体除去通路４Ｂの内周側型面４
３までの距離Ｒ１が回転軸線Ｏから熱交換領域４Ａにお
ける内周側壁面４４までの距離Ｒ２より短かくなるよう
に構成されている。そしてその気体除去通路４Ｂの内周
側型面４３に対向するように金枠２の端部近くから回転
軸線Ｏに向って遮壁部４５が突設されている。ここで回
転軸線Ｏから遮壁部４５の先端面すなわち気体除去通路
４Ｂの外周側壁面４６までの距離Ｒ３は、回転軸線Ｏか
ら熱交換領域４Ａの内周側壁面４４までの距離Ｒ２より
も小さくすることが望ましい。
要部、すなわち冷却水の排水部附近の構造の一例を示す
ものである。なお第１図に示される要素と同一の要素に
ついては同一の符号を付し、その説明を省略する。第２
図において、冷却水通路４は、金型１内の金属溶湯８に
ほぼ対応する領域すなわら冷却水通路４の大部分を占め
る熱交換領域４Ａと、その熱交換領域４Ａと排水装置６
との間の小部分を占める気体除去通路４Ｂとに区別され
る。前記熱交換領域４Ａは金型１の内周面と平行（すな
わち回転軸線Ｏと平行）に構成されている。一方気体除
去通路４Ｂは熱交換領域４Ａから排水装置６へ向けて流
れる冷却水を、熱交換領域４Ａにおける回転軸線Ｏまで
の距離よりも回転軸線Ｏ側へ近接させるためのものであ
り、金型１の端部近くの外周面を溝状に彫り込むことに
より、回転軸線Ｏから気体除去通路４Ｂの内周側型面４
３までの距離Ｒ１が回転軸線Ｏから熱交換領域４Ａにお
ける内周側壁面４４までの距離Ｒ２より短かくなるよう
に構成されている。そしてその気体除去通路４Ｂの内周
側型面４３に対向するように金枠２の端部近くから回転
軸線Ｏに向って遮壁部４５が突設されている。ここで回
転軸線Ｏから遮壁部４５の先端面すなわち気体除去通路
４Ｂの外周側壁面４６までの距離Ｒ３は、回転軸線Ｏか
ら熱交換領域４Ａの内周側壁面４４までの距離Ｒ２より
も小さくすることが望ましい。
上述のような構造によれば、熱交換領域４Ａ内の混入気
体は熱交換領域４Ａから効果的に除去される。その原理
を次に説明する。
体は熱交換領域４Ａから効果的に除去される。その原理
を次に説明する。
すなわち、回転数がＮ、回転中心から距離Ｒの位置にあ
る密度ρ、体積Ｖの物体に作用する遠心力は Ｆ＝ρＶＲ（２πＮ） で表わされる。すなわち加速度はＮ、Ｒの値で決定され
、通常の遠心鋳造では５０〜２００Ｇ（Ｇは重力加速度
）程度の強大な加速度が鋳込んだ金属溶湯に作用し、冷
却通路４内の冷却水にも著しく大きな加速度が作用する
。したがって熱交換領域４Ａ内の冷却水は回転の外側の
壁面４７すなわち金枠２の内周面の側に押し付けられる
。一方前述のように混入気体は冷却水と比較して格段に
密度が小さいから、その混入気体に作用する遠心力は冷
却水に作用する遠心力よりも遙かに小さく、その結果混
入気体は回転中心側すなわち熱交換領域４Ａの内周側型
面４４の側へ移動する。ここで従来の冷却装置では前述
のように熱交換領域４Ａがそのまま排水装置６に続いて
おり、しかも排水装置６は遠心力の作用する回転外方に
設けられているから、熱交換領域４Ａの外周側壁面４７
に沿って流れる冷却水が優先的に排出されてしまい、混
入気体は熱交換領域４Ａの内周側壁面４４に接した状態
で滞留する傾向を示す。一方この発明の冷却装置では熱
交換領域４Ａと排水装置６との間の気体除去通路４Ｂの
内周側壁面４３が熱交換領域４Ａの内周側壁面４４より
も回転中心側に位置しているため、冷却水よりも密度の
小さい混入気体が遠心力の作用のもとで熱交換領域４Ａ
から気体除去通路４Ｂへの円滑に流入する。すなわち、
混入気体は熱交換領域４Ａに滞留せず、気体除去通路４
Ｂへ流入してさらにその気体除去通路４Ｂから排水路６
への冷却水の流れとともに系外へ排出される。そして特
に前述の如く回転軸線Ｏから気体除去通路４Ｂの外周側
の壁面４６までの距前Ｒ３を回転軸線Ｏから熱交換領域
４Ａの内周側の壁面４４までの距離Ｒ１よりも小さく設
定しておいた場合には、熱交換領域４Ａから気体除去通
路４Ｂへ冷却水が流入する際に、その冷却水よりも優先
的に混入気体が気体除去通路４Ｂに流れ込み、その結果
熱交換領域４Ａからの混入気体排出効果がさらに向上す
ることになる。
る密度ρ、体積Ｖの物体に作用する遠心力は Ｆ＝ρＶＲ（２πＮ） で表わされる。すなわち加速度はＮ、Ｒの値で決定され
、通常の遠心鋳造では５０〜２００Ｇ（Ｇは重力加速度
）程度の強大な加速度が鋳込んだ金属溶湯に作用し、冷
却通路４内の冷却水にも著しく大きな加速度が作用する
。したがって熱交換領域４Ａ内の冷却水は回転の外側の
壁面４７すなわち金枠２の内周面の側に押し付けられる
。一方前述のように混入気体は冷却水と比較して格段に
密度が小さいから、その混入気体に作用する遠心力は冷
却水に作用する遠心力よりも遙かに小さく、その結果混
入気体は回転中心側すなわち熱交換領域４Ａの内周側型
面４４の側へ移動する。ここで従来の冷却装置では前述
のように熱交換領域４Ａがそのまま排水装置６に続いて
おり、しかも排水装置６は遠心力の作用する回転外方に
設けられているから、熱交換領域４Ａの外周側壁面４７
に沿って流れる冷却水が優先的に排出されてしまい、混
入気体は熱交換領域４Ａの内周側壁面４４に接した状態
で滞留する傾向を示す。一方この発明の冷却装置では熱
交換領域４Ａと排水装置６との間の気体除去通路４Ｂの
内周側壁面４３が熱交換領域４Ａの内周側壁面４４より
も回転中心側に位置しているため、冷却水よりも密度の
小さい混入気体が遠心力の作用のもとで熱交換領域４Ａ
から気体除去通路４Ｂへの円滑に流入する。すなわち、
混入気体は熱交換領域４Ａに滞留せず、気体除去通路４
Ｂへ流入してさらにその気体除去通路４Ｂから排水路６
への冷却水の流れとともに系外へ排出される。そして特
に前述の如く回転軸線Ｏから気体除去通路４Ｂの外周側
の壁面４６までの距前Ｒ３を回転軸線Ｏから熱交換領域
４Ａの内周側の壁面４４までの距離Ｒ１よりも小さく設
定しておいた場合には、熱交換領域４Ａから気体除去通
路４Ｂへ冷却水が流入する際に、その冷却水よりも優先
的に混入気体が気体除去通路４Ｂに流れ込み、その結果
熱交換領域４Ａからの混入気体排出効果がさらに向上す
ることになる。
このようにして熱交換領域４Ａに混入気体が帯留しない
状態、特にその内周側型面（金型１の外周面）４４に接
して混入気体が帯留しない状態となれば、熱交換領域４
Ａにおいて常時冷却水が金型に接し、その結果冷却水に
よる金型冷却効率が著しく向上する。
状態、特にその内周側型面（金型１の外周面）４４に接
して混入気体が帯留しない状態となれば、熱交換領域４
Ａにおいて常時冷却水が金型に接し、その結果冷却水に
よる金型冷却効率が著しく向上する。
なお熱交換領域４Ａが長い場合には、冷却水や気体の粘
性、表面張力のため混入気体が一部残留するおそれがあ
るが、その場合には給水装置および排水装置をそれぞれ
複数箇所に設けて、各排水装置に対応してそれぞれ気体
除去通路を設けることにより混入気体の残留を有効に防
止することができる。
性、表面張力のため混入気体が一部残留するおそれがあ
るが、その場合には給水装置および排水装置をそれぞれ
複数箇所に設けて、各排水装置に対応してそれぞれ気体
除去通路を設けることにより混入気体の残留を有効に防
止することができる。
次にこの発明を普通鋳鉄製円筒状鋳造物の遠心鋳造に実
際に適用した例を、従来の場合と比較して説明する。
際に適用した例を、従来の場合と比較して説明する。
内径が５００ｍｍで肉厚が５０ｍｍの金型について第２
図に示すような気体除去通路４Ｂを形成しておき、冷却
水流用０．５ｍ／ｍｍとして鋳造実験を行った。但し気
体除去通路４Ｂの最大径（２×Ｒ３）は５９０ｍｍ、最
小径（２×Ｒ１）は５５０ｍｍとした。また同じ寸法の
金型について、気体除去通路を形成せずに（すなわち第
１図のままで）、同一条件で鋳造実験を行った。
図に示すような気体除去通路４Ｂを形成しておき、冷却
水流用０．５ｍ／ｍｍとして鋳造実験を行った。但し気
体除去通路４Ｂの最大径（２×Ｒ３）は５９０ｍｍ、最
小径（２×Ｒ１）は５５０ｍｍとした。また同じ寸法の
金型について、気体除去通路を形成せずに（すなわち第
１図のままで）、同一条件で鋳造実験を行った。
その結果、気体除去通路を形成しなかった場合には金型
外周面平均温度が２６０℃となったのに対し、気体除去
通路を形成した場合には金型外周面平均温度が１９０℃
に低下した。また冷却水の入側、出側での温度差は、気
体除去通路を形成しなかった場合に３０℃であったのに
対し、気体除去通路を形成した場合には４０℃であった
。これらの結果から、気体除去通路を設けた場合には冷
却水による金型冷却効率が向上することが明らかである
。
外周面平均温度が２６０℃となったのに対し、気体除去
通路を形成した場合には金型外周面平均温度が１９０℃
に低下した。また冷却水の入側、出側での温度差は、気
体除去通路を形成しなかった場合に３０℃であったのに
対し、気体除去通路を形成した場合には４０℃であった
。これらの結果から、気体除去通路を設けた場合には冷
却水による金型冷却効率が向上することが明らかである
。
以上の説明で明らかなようにこの発明の遠心鋳造用金型
の冷却装置によれば、冷却水による金型の冷却効率を従
来よりも格段に向上させ、これにより金型による金属溶
湯からの抜熱能を従来よりも著しく向上させることがで
き、そのため鋳造物の凝固組織を微細化して硬度や耐摩
耗性が高い鋳造物を容易に得ることができ、また金型の
温度上昇が小さくなるため金型寿命が延長され、さらに
は凝固完了時間が従来よりも短縮されるため生産性が向
上する等、各種の効果が得られる。
の冷却装置によれば、冷却水による金型の冷却効率を従
来よりも格段に向上させ、これにより金型による金属溶
湯からの抜熱能を従来よりも著しく向上させることがで
き、そのため鋳造物の凝固組織を微細化して硬度や耐摩
耗性が高い鋳造物を容易に得ることができ、また金型の
温度上昇が小さくなるため金型寿命が延長され、さらに
は凝固完了時間が従来よりも短縮されるため生産性が向
上する等、各種の効果が得られる。
第１図は従来の冷却装置をもちいた遠心鋳造設備の一例
を示す縦断面図、第２図はこの発明の冷却装置を適用し
た遠心鋳造設備の一例の要部拡大断面図である。 １・・・金型、２・・・金枠、４・・・冷却水通路、４
Ａ・・・熱交換領域、４Ｂ・・・気体除去通路、５・・
・給水装置、６・・・排水装置。 手 続 補 正 内 １１５７年９月３日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５７年特工１願第１３０１３０号 ２、発明の名称 遠心鋳造用金型の冷却装四 ３、？ｆｉ正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 兵庫県神戸市中央区北本両通１丁目１番２８
号名称 （１２５） Ｉ１１崎製鉄株式会社４、代理人 住 所 東京都港区三田３丁目４番１８号二葉ビル
８０３号 電話（４５３） ６５９１５、補正の対象 明細内の「発明の詳細な説明」の欄。 ６、補正の内容 −−３１５＝
を示す縦断面図、第２図はこの発明の冷却装置を適用し
た遠心鋳造設備の一例の要部拡大断面図である。 １・・・金型、２・・・金枠、４・・・冷却水通路、４
Ａ・・・熱交換領域、４Ｂ・・・気体除去通路、５・・
・給水装置、６・・・排水装置。 手 続 補 正 内 １１５７年９月３日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５７年特工１願第１３０１３０号 ２、発明の名称 遠心鋳造用金型の冷却装四 ３、？ｆｉ正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 兵庫県神戸市中央区北本両通１丁目１番２８
号名称 （１２５） Ｉ１１崎製鉄株式会社４、代理人 住 所 東京都港区三田３丁目４番１８号二葉ビル
８０３号 電話（４５３） ６５９１５、補正の対象 明細内の「発明の詳細な説明」の欄。 ６、補正の内容 −−３１５＝
Claims (2)
- （１）全体として略円筒状をなす遠心鋳造用金型の外周
面と、その金型を同心状に取囲みかつ金型と一体に回転
する金枠との間に冷却水通路を形成し、かつ前記金枠の
外周面側には前記冷却水通路に冷却水を供給する給水装
置および冷却水を排出する排水装置を設けた遠心鋳造用
金型の冷却装置において、 前記冷却水通路を、そのうちの大部分を占める熱交換領
域と、その熱交換領域および前記排水装置の間の小部分
を占める気体除去通路とに区分し、その気体除去通路の
内周側の壁面と金型および金枠の回転軸線との間の距離
が、熱交換領域の内周側の壁面と前記回転軸線との間の
距離よりも小さくなるように構成したことを特徴とする
遠心鋳造用金型の冷却装置。 - （２）前記回転軸線から気体除去通路の外周側の壁面ま
での距離を、前記回転軸線から熱交換領域の内周側の壁
面までの距離よりも小さくなるように構成した特許請求
の範囲第１項記載の冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13013082A JPS5921458A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 遠心鋳造用金型の冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13013082A JPS5921458A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 遠心鋳造用金型の冷却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5921458A true JPS5921458A (ja) | 1984-02-03 |
Family
ID=15026664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13013082A Pending JPS5921458A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 遠心鋳造用金型の冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5921458A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6127158A (ja) * | 1984-07-13 | 1986-02-06 | Kubota Ltd | 遠心鋳造用鋳型 |
| US4962776A (en) * | 1987-03-26 | 1990-10-16 | Regents Of The University Of Minnesota | Process for surface and fluid cleaning |
-
1982
- 1982-07-26 JP JP13013082A patent/JPS5921458A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6127158A (ja) * | 1984-07-13 | 1986-02-06 | Kubota Ltd | 遠心鋳造用鋳型 |
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