JPS5920379A - コ−クス炉の加熱制御方法 - Google Patents
コ−クス炉の加熱制御方法Info
- Publication number
- JPS5920379A JPS5920379A JP13016282A JP13016282A JPS5920379A JP S5920379 A JPS5920379 A JP S5920379A JP 13016282 A JP13016282 A JP 13016282A JP 13016282 A JP13016282 A JP 13016282A JP S5920379 A JPS5920379 A JP S5920379A
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- JP
- Japan
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- combustion chamber
- temperature
- furnace temperature
- oven temperature
- furnace
- Prior art date
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- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、コークス炉の加熱制御方法に関し、とくに乾
留過程での総消費熱量を最小にするコークス炉の加熱制
御方法に関するものである。
留過程での総消費熱量を最小にするコークス炉の加熱制
御方法に関するものである。
従来一般に行なわれているコークス炉の加熱方法は、燃
焼室の設定炉温を乾留過程の全時期を通じて一定とした
加熱方法であシ、この一定加熱法ではとくに乾留過程の
中期から末期において必要よび炉体放散の形で多くの熱
量が失われる。これに対して、乾留過程の各時期に応じ
て供給熱Ｍを変えて乾留過程における総消費熱量を低減
しようとするプログラム加熱法が提案されている。しか
し、このプログラム加熱法においても乾留過程の各時期
４Ｕの燃焼室の設定炉温すなわち加熱パターンを消費熱
ｍとの関係において最適に定める方法に関してｌ−Ｊ従
来具体的な提案はなされていない。
焼室の設定炉温を乾留過程の全時期を通じて一定とした
加熱方法であシ、この一定加熱法ではとくに乾留過程の
中期から末期において必要よび炉体放散の形で多くの熱
量が失われる。これに対して、乾留過程の各時期に応じ
て供給熱Ｍを変えて乾留過程における総消費熱量を低減
しようとするプログラム加熱法が提案されている。しか
し、このプログラム加熱法においても乾留過程の各時期
４Ｕの燃焼室の設定炉温すなわち加熱パターンを消費熱
ｍとの関係において最適に定める方法に関してｌ−Ｊ従
来具体的な提案はなされていない。
本発明ｔ；Ｉニー、１：記プログラム加熱を行うにあた
り、炉体熱負荷変動と総消費熱量を最゛小にする燃焼室
の炉温パターンを求め、該炉温ツクターンにもとづいて
供給熱料の制御全行うコークス炉の加熱制御方法を提供
するものである。すなわち本発明は、燃焼室と炭化室が
煉瓦壁を介して互いに相隣れるように構成されたコーク
ス炉の加熱方法において、石炭装入時点から一定時間間
隔毎の石炭の目標焼」一温度および該温度をあられす指
標を設定し、前記目標・焼」二温度をもとに燃焼室基準
炉温として複数個の炉温’を選択し、一方伝熱モデルを
もとにして石炭装入時Ａから一定時間間隔毎の燃焼室炉
温と炭化室内炭柱温度をあられす指標との間の関係式お
よび焼土終了時点における目標焼土湿度に対する実績誤
差の自乗和と焼土終了時点１での目標焼土湿度に対する
実績誤差の自乗和の滓稍と燃焼室基準炉温に対する実績
自乗偏差の累稍にそれぞれ対応する値をあられす関数式
ならびに前記一定′時間間隔毎の燃焼室炉流金燃焼室基
準炉福、と炭化室炭柱湯度を含む関数式としてそれぞれ
予め求めておき、前記複数個の燃焼室基準炉温’ＦＣそ
れぞれ前記関数式に代入して各式からそれぞれの燃焼室
基準炉温１を用いたときの燃焼室炉温パターンをｑ−出
し該炉温パターンに従って加熱をしたときの総消費熱量
を算出して該総消費熱量″が最小と左る最適燃焼室基準
炉温を定め、該最適燃焼室シ、（準炉習１を前記関数式
に代入して各式から燃焼室炉温パターンを算出し、該炉
湛Ａ？ターンを設定炉幅パターンとして供給熱昂の制御
を行うことを特徴とするコークス炉の加熱制御方法であ
る。
り、炉体熱負荷変動と総消費熱量を最゛小にする燃焼室
の炉温パターンを求め、該炉温ツクターンにもとづいて
供給熱料の制御全行うコークス炉の加熱制御方法を提供
するものである。すなわち本発明は、燃焼室と炭化室が
煉瓦壁を介して互いに相隣れるように構成されたコーク
ス炉の加熱方法において、石炭装入時点から一定時間間
隔毎の石炭の目標焼」一温度および該温度をあられす指
標を設定し、前記目標・焼」二温度をもとに燃焼室基準
炉温として複数個の炉温’を選択し、一方伝熱モデルを
もとにして石炭装入時Ａから一定時間間隔毎の燃焼室炉
温と炭化室内炭柱温度をあられす指標との間の関係式お
よび焼土終了時点における目標焼土湿度に対する実績誤
差の自乗和と焼土終了時点１での目標焼土湿度に対する
実績誤差の自乗和の滓稍と燃焼室基準炉温に対する実績
自乗偏差の累稍にそれぞれ対応する値をあられす関数式
ならびに前記一定′時間間隔毎の燃焼室炉流金燃焼室基
準炉福、と炭化室炭柱湯度を含む関数式としてそれぞれ
予め求めておき、前記複数個の燃焼室基準炉温’ＦＣそ
れぞれ前記関数式に代入して各式からそれぞれの燃焼室
基準炉温１を用いたときの燃焼室炉温パターンをｑ−出
し該炉温パターンに従って加熱をしたときの総消費熱量
を算出して該総消費熱量″が最小と左る最適燃焼室基準
炉温を定め、該最適燃焼室シ、（準炉習１を前記関数式
に代入して各式から燃焼室炉温パターンを算出し、該炉
湛Ａ？ターンを設定炉幅パターンとして供給熱昂の制御
を行うことを特徴とするコークス炉の加熱制御方法であ
る。
以下本発明の詳細な説明する。
周知のようにコークス炉は煉瓦壁を介して燃焼室と炭化
室が互いに隣接して構成されている。この燃焼室の炉ｉ
島と炭化室の炭柱温度との関係は伝熱旧算によりつぎの
ようにして求めることができる。
室が互いに隣接して構成されている。この燃焼室の炉ｉ
島と炭化室の炭柱温度との関係は伝熱旧算によりつぎの
ようにして求めることができる。
コークス炉の高さ方法の温度分布は一様ではないが、炉
＋ｌ＋方向の？ＩＶ度勾配に比して炉高方向の温度勾配
は十分に小さいので、コークス炉の熱伝導模型として第
１図に示すように、燃焼室から煉瓦壁を通じて炭化室に
いたる炉］１」方向の熱伝達を考えると、次のような一
次元熱伝導方程式が得られる。図中、矢印は熱の流れを
示す。
＋ｌ＋方向の？ＩＶ度勾配に比して炉高方向の温度勾配
は十分に小さいので、コークス炉の熱伝導模型として第
１図に示すように、燃焼室から煉瓦壁を通じて炭化室に
いたる炉］１」方向の熱伝達を考えると、次のような一
次元熱伝導方程式が得られる。図中、矢印は熱の流れを
示す。
煉瓦壁＋７１７１度りＪ布
炭＋］嘗Ｍ一度分布
境界条件
但し、Ｃ５＊ Ｃｃ：比熱（ｋｃａｌ／ｋ１７ ）ρｂ
、ρｅ：嵩比重［ｌａｙ ／ ｍ ’ ］λｂ、λＣ：
熱伝導率［１ｃｃａｌ／１）Ｈｅ ｌｌｒ＊ ’Ｃ’：
］添字のｂは煉瓦、Ｃは石炭をあられす θｇ：燃焼室の炉温 〔℃〕 θｂ：煉瓦搗度 〔℃〕 θ。：炭化室内炭柱温度 〔℃〕 ΔＩ■：石炭中の水分の蒸発潜熱 Ｃｋｃ ａ １
／ｋｇ ：］Ｍ ：石炭中の水分月−（ｋｌ？／Ｊ）ｈ
ｅ４： 燃焼室ガスと煉瓦の間の熱伝達係数（ｋｃａ
ｌ／ｆ＋ｆ’ｈｒ−℃）ｈｅｑ ：煉瓦と石炭の間の熱
伝達係数 ［ｋｃａ ｌ／Ｊｂｒ・℃：］Ｘ ：燃焼室
と煉瓦壁の境界からの距＾ＩｔＣｍ ：］ｔ ：時間
［ｈｒ］ 上記（１）〜（５）式をＸ＝ＯからＸ＝ｍ（炭化室中心
）寸での間を炉ｒ１ｊ方向に複数区分に等分して差分近
伊、し、更に時間に対して離散化すると、次式に示す区
分的に線形なＭ散型状態方程式かに’Ｊられる。
、ρｅ：嵩比重［ｌａｙ ／ ｍ ’ ］λｂ、λＣ：
熱伝導率［１ｃｃａｌ／１）Ｈｅ ｌｌｒ＊ ’Ｃ’：
］添字のｂは煉瓦、Ｃは石炭をあられす θｇ：燃焼室の炉温 〔℃〕 θｂ：煉瓦搗度 〔℃〕 θ。：炭化室内炭柱温度 〔℃〕 ΔＩ■：石炭中の水分の蒸発潜熱 Ｃｋｃ ａ １
／ｋｇ ：］Ｍ ：石炭中の水分月−（ｋｌ？／Ｊ）ｈ
ｅ４： 燃焼室ガスと煉瓦の間の熱伝達係数（ｋｃａ
ｌ／ｆ＋ｆ’ｈｒ−℃）ｈｅｑ ：煉瓦と石炭の間の熱
伝達係数 ［ｋｃａ ｌ／Ｊｂｒ・℃：］Ｘ ：燃焼室
と煉瓦壁の境界からの距＾ＩｔＣｍ ：］ｔ ：時間
［ｈｒ］ 上記（１）〜（５）式をＸ＝ＯからＸ＝ｍ（炭化室中心
）寸での間を炉ｒ１ｊ方向に複数区分に等分して差分近
伊、し、更に時間に対して離散化すると、次式に示す区
分的に線形なＭ散型状態方程式かに’Ｊられる。
ｘ（ｋ−ｔ−１）＝Φ（＋＜） ｘ（ｋ）＋φ（ｋ）
ｕ（ｋ） −（６）ｕ（１０：ｔ：ビ（焼室の炉温 本発明においては、まず前記（６）式から燃焼窒炉ｒＭ
、と炭化室内戻柱温度との関係を求める。す在わち、（
６）式の右辺のＸ（１０に対応してΦ（ｋ）、φ（１０
’を定め（６）式を解きＸｒｋ−１−１）を求める。世
し２、炭化室への石炭装入時の煉瓦１３．’Ｑ ｆｆ＝
度分部分布び装入石炭温度を初期値Ｘ （（＋ ）とし
て与える。
ｕ（ｋ） −（６）ｕ（１０：ｔ：ビ（焼室の炉温 本発明においては、まず前記（６）式から燃焼窒炉ｒＭ
、と炭化室内戻柱温度との関係を求める。す在わち、（
６）式の右辺のＸ（１０に対応してΦ（ｋ）、φ（１０
’を定め（６）式を解きＸｒｋ−１−１）を求める。世
し２、炭化室への石炭装入時の煉瓦１３．’Ｑ ｆｆ＝
度分部分布び装入石炭温度を初期値Ｘ （（＋ ）とし
て与える。
つぎに、所定のコーコス品質を維持して装入時点からの
指定時刻に目標焼土温度に焼土ることを前提に、炉体の
熱負荷変動と総消費熱量を最小にする燃焼♀炉温パター
ンをつぎのようにして求める。本発明では燃焼室炉温パ
ターンを求めるのに次式に示す２次形式の１ｉｖ１ｉ′
１１ｉ関数式の値を最小とする制御時間が有限の最適レ
ギュレータ問題を応用する。
指定時刻に目標焼土温度に焼土ることを前提に、炉体の
熱負荷変動と総消費熱量を最小にする燃焼♀炉温パター
ンをつぎのようにして求める。本発明では燃焼室炉温パ
ターンを求めるのに次式に示す２次形式の１ｉｖ１ｉ′
１１ｉ関数式の値を最小とする制御時間が有限の最適レ
ギュレータ問題を応用する。
Ｊ ＝ （Ｘ（Ｎ） −Ｘ（Ｎ） ）ＴＲ（Ｘ（Ｎ）
−Ｘ（Ｎ））Ｒ，Ｑ：重み行列 Ｕｏ：燃焼室の基準炉温度 Ｎ：乾留過程における総制御段数 上記（７）式の右辺第１項は焼土終了時点における目標
焼土温度に対する実績誤差の自乗向の程度に対応し、第
２ｇ４（積分項）の前の項は焼土終了時点までの目標焼
土温度に対する実績誤差の自乗向の累積値の程度に対応
し、後の項は燃焼室基準炉温値に対する実績自乗偏差の
累積値すなわち炉体熱負荷変動の程度に対応する。
−Ｘ（Ｎ））Ｒ，Ｑ：重み行列 Ｕｏ：燃焼室の基準炉温度 Ｎ：乾留過程における総制御段数 上記（７）式の右辺第１項は焼土終了時点における目標
焼土温度に対する実績誤差の自乗向の程度に対応し、第
２ｇ４（積分項）の前の項は焼土終了時点までの目標焼
土温度に対する実績誤差の自乗向の累積値の程度に対応
し、後の項は燃焼室基準炉温値に対する実績自乗偏差の
累積値すなわち炉体熱負荷変動の程度に対応する。
この問題の解は、下記（８）式の解を用いて、最適制御
則（９）式として得られる。制御時間が有限であるので
、最適制御則を実現する加熱制御系は時変係数フィード
バック系となるが、（８）式のフィードバック係数ベク
トルｇＴ（ｋ）ならびにα（ｋ）、β（ｋ）を予め算出
し１、そのｆｉ＆、 を用いて（９）式から（７）式の
Ｊの値を最小にするｕ （ｋ）に対応する値ｕ’ （ｋ
）を求める。
則（９）式として得られる。制御時間が有限であるので
、最適制御則を実現する加熱制御系は時変係数フィード
バック系となるが、（８）式のフィードバック係数ベク
トルｇＴ（ｋ）ならびにα（ｋ）、β（ｋ）を予め算出
し１、そのｆｉ＆、 を用いて（９）式から（７）式の
Ｊの値を最小にするｕ （ｋ）に対応する値ｕ’ （ｋ
）を求める。
イ旦 し、 （＄１ ＝ １ 千φＴ（ｋ）Ｈ（ｋ−
ト１）φ（１０β（ｋ） ＝Ｕｏ ＋Ｓ”（ｋｌ４ ）
φ（Ｉｔ）ｇＴ（Ｉｔ） ＝α−’（Ｉｃ）φＴ（１（
ｌ Ｈ（ｋｌ１ ）Φ（ｋ）ＪＴ（Ｎ） ＝ Ｉ’ｔ ＳＴ（Ｎ） ＝ ＸＴ（Ｎ） Ｒ ｕｏ（ｋ）＝ （１−’（ｋ）β（ｋｌ −ｇＴ（ｌＯ
Ｘ（ｋｌ −−（９）燃焼室の炉温パターンの求
め方は、ｋ＝（Ｎ−１）→に＝０について×（ｋ）に応
じてΦ（１０、ｄ （ｋ）を定め、（８）式を解いてα
（ｋ）、β（ｋ）およびｇ”（ｋ）を算出し、その値を
用いでに＝＝０→に＝（Ｎ−１）について（９）式かり
（ｋ）に対応した燃焼室炉温値（ｕ（ｋ））を算出して
前出の（６）式によりｘ（ｋｌ１）を推定し、この計算
を何度か繰り返えしてｕ’（ｋ）の値の収束値をもって
ｕ（ｋ）の決定値とする。
ト１）φ（１０β（ｋ） ＝Ｕｏ ＋Ｓ”（ｋｌ４ ）
φ（Ｉｔ）ｇＴ（Ｉｔ） ＝α−’（Ｉｃ）φＴ（１（
ｌ Ｈ（ｋｌ１ ）Φ（ｋ）ＪＴ（Ｎ） ＝ Ｉ’ｔ ＳＴ（Ｎ） ＝ ＸＴ（Ｎ） Ｒ ｕｏ（ｋ）＝ （１−’（ｋ）β（ｋｌ −ｇＴ（ｌＯ
Ｘ（ｋｌ −−（９）燃焼室の炉温パターンの求
め方は、ｋ＝（Ｎ−１）→に＝０について×（ｋ）に応
じてΦ（１０、ｄ （ｋ）を定め、（８）式を解いてα
（ｋ）、β（ｋ）およびｇ”（ｋ）を算出し、その値を
用いでに＝＝０→に＝（Ｎ−１）について（９）式かり
（ｋ）に対応した燃焼室炉温値（ｕ（ｋ））を算出して
前出の（６）式によりｘ（ｋｌ１）を推定し、この計算
を何度か繰り返えしてｕ’（ｋ）の値の収束値をもって
ｕ（ｋ）の決定値とする。
ｕ（ｋ）すなわち燃焼室の炉温・臂ターンは、これを示
す（ｓ） 、 （９）式かられかるように燃焼室の基準
炉温値Ｕ、を含み、かつこのＵ、値が総消費熱量に大き
く影９する。そこで、この基準炉温値Ｕ、の定め方が重
要となる。
す（ｓ） 、 （９）式かられかるように燃焼室の基準
炉温値Ｕ、を含み、かつこのＵ、値が総消費熱量に大き
く影９する。そこで、この基準炉温値Ｕ、の定め方が重
要となる。
第２図は実際のコークス炉を対象として基準炉温値Ｕ、
を種々変えたときのＵｏと総消費熱量の関係の１例を示
す図表である。この図で、総消費熱量が最小となる点が
当該炉における最適な基準炉温値である。
を種々変えたときのＵｏと総消費熱量の関係の１例を示
す図表である。この図で、総消費熱量が最小となる点が
当該炉における最適な基準炉温値である。
第・２図に例示した調査結果から、最適な基準炉温値は
、従来の一定加熱法による操業で経験的に定めていた設
定炉温値に近いところにあることがわかった。そこで本
発明を実施するにあたって、基準炉温値はつぎのように
して定める。第２図を参照して説明すると、従来の一定
加熱時の設定炉温を含む温度範囲の数個の温度について
、各温度毎にその温度を基準炉温値Ｕ０としたときの各
Ｕ。
、従来の一定加熱法による操業で経験的に定めていた設
定炉温値に近いところにあることがわかった。そこで本
発明を実施するにあたって、基準炉温値はつぎのように
して定める。第２図を参照して説明すると、従来の一定
加熱時の設定炉温を含む温度範囲の数個の温度について
、各温度毎にその温度を基準炉温値Ｕ０としたときの各
Ｕ。
毎の燃焼室の炉温パターンおよび該炉温パターンを与え
た時の総消費熱量（第２図のφ印で示す）を算出し、総
消費熱量が最小となる点を、第２図に示した数点から内
挿して最適Ｕ。を定める。そして、こうして定めたＩα
α光基準炉温値対する燃焼室の炉温ノ９ターンを前述の
方法で算出し、これをもって最適炉温・９ターンとして
設定するのである。
た時の総消費熱量（第２図のφ印で示す）を算出し、総
消費熱量が最小となる点を、第２図に示した数点から内
挿して最適Ｕ。を定める。そして、こうして定めたＩα
α光基準炉温値対する燃焼室の炉温ノ９ターンを前述の
方法で算出し、これをもって最適炉温・９ターンとして
設定するのである。
第３図は以上に述べた燃焼室の最適炉温・９ターンの設
定手順を図示化したものである。まず（１）〜（５）式
に示した物性値を温度の関数として求め、予め入力し、
記憶させる。目標乾留時間と所要コークス品質とから乾
留過程における制御段数および石炭装入時点からの一定
時間間隔毎の石炭の目標焼土温度を設定する。装入条件
と目標焼土温度とから操業経験則により一定加熱操業時
の燃焼室の設定炉温値を選択し、この炉温値を含む復数
個の基準炉温値Ｕ。を選択する。石炭装入時の煉瓦壁温
度分布および装入石炭温度を初期値として、前記各ＩＪ
ｏ毎に昇温過程計算ブロック（（６）式）と炉温パター
ン側ηニブロック（（７）〜（９）式）を用いた収束計
算によυ燃焼室炉温／４’ターンを算出し、そしてこの
炉温パターンを用いたときの総消費熱量を算出し、これ
らの算出値を用いた内挿法によシ総消費熱針が最小とな
る基準炉温値を最適基準炉温値と決定する。つぎにこの
最適基準炉温値を用いて燃焼室の最適炉温パターンを算
出し、これを操業上の炉温パターンとして設定する。こ
の設定炉温パターンに従って、各時刻における目標炉温
と実測炉温との偏差にもとづいて供給熱量を制御してコ
ークス炉の加熱制御を行なうものである。
定手順を図示化したものである。まず（１）〜（５）式
に示した物性値を温度の関数として求め、予め入力し、
記憶させる。目標乾留時間と所要コークス品質とから乾
留過程における制御段数および石炭装入時点からの一定
時間間隔毎の石炭の目標焼土温度を設定する。装入条件
と目標焼土温度とから操業経験則により一定加熱操業時
の燃焼室の設定炉温値を選択し、この炉温値を含む復数
個の基準炉温値Ｕ。を選択する。石炭装入時の煉瓦壁温
度分布および装入石炭温度を初期値として、前記各ＩＪ
ｏ毎に昇温過程計算ブロック（（６）式）と炉温パター
ン側ηニブロック（（７）〜（９）式）を用いた収束計
算によυ燃焼室炉温／４’ターンを算出し、そしてこの
炉温パターンを用いたときの総消費熱量を算出し、これ
らの算出値を用いた内挿法によシ総消費熱針が最小とな
る基準炉温値を最適基準炉温値と決定する。つぎにこの
最適基準炉温値を用いて燃焼室の最適炉温パターンを算
出し、これを操業上の炉温パターンとして設定する。こ
の設定炉温パターンに従って、各時刻における目標炉温
と実測炉温との偏差にもとづいて供給熱量を制御してコ
ークス炉の加熱制御を行なうものである。
以上のごとき本発明の方法によって設定した燃焼室の炉
温ツヤターンにもとづいてコークス炉の加熱制御を行な
った結果、生産能率およびコークス品質は従来の水準を
維持しつつ総消費熱量を約１０−低減することができた
。
温ツヤターンにもとづいてコークス炉の加熱制御を行な
った結果、生産能率およびコークス品質は従来の水準を
維持しつつ総消費熱量を約１０−低減することができた
。
【図面の簡単な説明】
第１図はコークス炉の熱伝導模型を示す図、第２図は基
準炉温値と総消費熱量の関係を示す図表、第３図は燃焼
室炉温パターンの設定手順を示すフローチャートである
。
準炉温値と総消費熱量の関係を示す図表、第３図は燃焼
室炉温パターンの設定手順を示すフローチャートである
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 燃焼室と炭化室が煉瓦壁を介して互いに相隣れるように
構成されたコークス炉の加熱方法において、 石炭装入時点から一定時間間隔毎の石炭の目標焼土温度
および該温度をあられす指標を設定し、前記目標焼土温
度をもとに燃焼室基準炉温として複数個の炉温を選択し
、 一方伝熱モデルをもとにして石炭装入時点から一定時間
間隔毎の燃焼室炉温と炭化室内炭柱温度をあられす指標
との間の関係式および焼土終了時点における目標焼土温
度に対する実績誤差の自乗和と焼土終了時点までの目標
焼土湿度に対する実績誤差の自乗和の累積と燃焼室基準
炉温に対する実績自乗偏差の累積にそれぞれ対応する値
をあられず関数式ならびに前記一定時間間隔毎の燃焼室
炉温を燃焼室基準炉温と炭化室炭柱温度を含む間前記複
数個の燃焼室基準炉温をそれぞれ前記関数式に代入して
各式からそれぞれの燃焼室基準炉温を用いたときの燃焼
室炉温ノ臂ターンを算出し該炉温パターンに従って加熱
をしたときの総消費熱量゛を算出して該総消費熱量が最
小となる最適燃焼室基準炉温を定め、 該最適燃焼室基準炉温を前記関数式に代入して各式から
燃焼室炉温ノ４ターンを算出し、該炉温パターンを設定
炉温／？ターンとして供給熱量の制御を行りことを特徴
とするコークス炉の加熱制御方法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13016282A JPS5920379A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | コ−クス炉の加熱制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13016282A JPS5920379A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | コ−クス炉の加熱制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5920379A true JPS5920379A (ja) | 1984-02-02 |
| JPH0147687B2 JPH0147687B2 (ja) | 1989-10-16 |
Family
ID=15027484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13016282A Granted JPS5920379A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | コ−クス炉の加熱制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5920379A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62105791U (ja) * | 1985-12-20 | 1987-07-06 | ||
| US5184199A (en) * | 1989-06-07 | 1993-02-02 | Sharp Kabushiki Kaisha | Silicon carbide semiconductor device |
| JPH08132298A (ja) * | 1991-03-01 | 1996-05-28 | Inter Metallics Kk | 焼結用圧粉体の製造方法、製造装置、ゴムモールドならびに焼結体の製造方法 |
-
1982
- 1982-07-26 JP JP13016282A patent/JPS5920379A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62105791U (ja) * | 1985-12-20 | 1987-07-06 | ||
| US5184199A (en) * | 1989-06-07 | 1993-02-02 | Sharp Kabushiki Kaisha | Silicon carbide semiconductor device |
| JPH08132298A (ja) * | 1991-03-01 | 1996-05-28 | Inter Metallics Kk | 焼結用圧粉体の製造方法、製造装置、ゴムモールドならびに焼結体の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0147687B2 (ja) | 1989-10-16 |
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