JPS5918525B2 - タ−ビンのケ−シング - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明はタービンのケーシングの設計に関する。

ディーゼル機関のターボ・チャージャの効率は、特にデ
ィーゼル機関が一層の高いトルク上昇および一層の低ト
ルク・ピーク速度を受ける性向と関連して多年に亘り考
慮すべき重要な設計因子となっている。

タービンのケーシングは、タービンの羽根車の回りに実
装された渦形の円錐形部分から構成されている。

設計上の解析は、ケーシングの同局に沿って減少する面
積もしくは減少するＡ／Ｒ比（面積÷半径）に基いて行
われている。

このような従来の方法を用いて渦形状の通路の横断面積
または任意の接線方向の位置におけるＡ／Ｒ値を３６０
度の角度範囲に亘って均等に減少することができる。

このような方法、諸文献に記述されているところであっ
てタービン設計分野の当業者には周知の事柄である。

上に述べたような効率および動作要件に適合するために
、固定の構造および可変構造のいろいろな型のタービン
・ケーシングがこれまで開発されてきた。

しかしながら、このような従来のケーシングには次のよ
うな１つまたは２つ以上の欠点がある。

即ち、ａ）ケーシングが複雑で高価でしかも嵩張った構
造であること、ｂ）通路の渦がタービンの羽根車に対し
て心合された状態に留まらず、そのためにタービン羽根
車に対して不均等な流体の流入及び流出状態が生ずるこ
と、Ｃ）タービン羽根車の圧力比対流量特性が羽根車の
出口損失を最小限度にするように整合されていないこと
、ｄ）タービン羽根車の羽根の振動が過度になってター
ビンの羽根車の機械的損傷を起しやすいこと、および・
ｅ）通路幅の変化率が通路の全長に亘って実質的に一定
でないこと、等である。

さらに別の問題として、・・ウジンゲの舌状端部近傍で
流体混合の問題が生じたり、ノ１ウジングおよびタービ
ン内で角運動量の損失が生じたりすることが挙げられる
。

よって、この発明の目的は、上に述べたような汎用型の
従来のケーシングと関連した問題を容易に克服すること
ができるタービン・ケーシングを提供することにある。

本発明の他の目的は、タービン羽根車に進入する際の流
体の流れが、タービン羽根車の回転軸線を中心に心合さ
れた非回転自由渦の特性を有するようにした上述の型の
タービン・ケーシングを提供することにある。

本発明のさらに他の目的は、最小限度の保守しか必要と
しない上述の型のタービン・ケーシングを提供すること
にある。

本発明のさらに他の目的は、最適に近い効率および低い
空気動力学的羽根振動励起レベルを有する上述の型のタ
ービン・ケーシングを提供することにある。

本発明の一具体例によれば、タービンのケーシングは回
転軸線を有するタービン羽根車の周辺を包囲する。

ケーシングは、少なくとも１つの実質的に螺旋形の流体
通路を備えており、この流体通路は、タービン羽根車の
周辺を包囲するようにして外側の入口および内側の出口
を備えている。

通路の各、々は、タービン羽根車の周辺直径に近似する
内径を有する一対の対向して軸対称に配置された側壁お
よび該側壁間に延在する周壁によって画定されろ。

周壁は、タービンの羽根車の軸線を中心に少なくとも３
６０度の円弧角で円周方向に延在し、そしてその位置は
側壁により拘束される自由渦状態流体の流れの方向によ
って規定される軌跡により定められる。

本発明のより完全が理解を得るために図面を参照して説
明する。

図面特に第１図を参照するに、この図には改良された求
心渦形のケーシング１２に回転軸線９を中心に回転自在
に取り付けられた慣用のタービン羽根車１１を備えたタ
ービン１０が部分断面図で示されている。

本発明が係わるのはケーシングであって、タービン羽根
車ではない。

ケーシングにはほぼ螺旋形の細長い通路Ｐが設けられて
おり、この通路Ｐを通って流体（例えばディーゼル機関
の排気ガス）が通流せしめられる。

通路には外周部に形成された流体人口１３および内側の
流体出口１４が設けられており、出口１４は実質的に円
形であって、タービン羽根車１１の外周部を囲んでいる
。

入口１３は適尚な取付は手段によって排気マニフォール
ド（図示せず）または慣用のディーゼル機関のような流
体源に接続されている。

ハウジング１２の周壁１２Ａは入口１３から螺線状に使
要し入口１３を越えて３６０度の円弧角以上に渡って延
在し、舌状部１３Ａとして終端している。

第２図ないし第５図をも合わせて参照するに、通路Ｐは
タービン羽根車の軸線に対して軸対称（後述）である１
対の対向した側壁１９Ａおよび１９Ｂと周壁１２Ａとに
より構成されている。

周壁１２Ａは上記側壁間でタービン羽根車１１の軸線に
対しほぼ平行な方向に延在しており、入口１３から該軸
線を中心に少くとも３６０度の円弧角にわたり円周方向
に延びている。

タービン羽根車の軸線に対する壁１２Ａの半径方向の位
置は上記側壁によって拘束される自由渦状態の流体の流
れの方向により規定される行路によって定められる。

本発明による改良された構造のケーシングの設計に当っ
ては、タービン羽根車を、該羽根車に流体が進入する際
のタービン羽根車の軸線を中心として心合された非回転
自由渦の特性を有する流体流により取り囲むようにする
のが望ましい。

第１図ないし第５図、特に第２ａ図を参照し、摩擦が無
視し得るとした場合に第２図に示した寸法パラメータを
用いた次の式はタービン羽根車を中心とする所望の自由
渦パターンを記述する。

上式中 ｂｉはフィー）（ｆｔ）で表わした任意半径におけるケ
ーシングの局部軸方向幅であって ［Ｊ＝ｆ（ｒｉ）］ ｇｏは重力定数（ｌｂｍ−ｆｔ／ ｌｂｆ −ｓｅｅ
２）Ｈｄは水力直径（ｆｔ） ｍ は流量（ｌｂｍ／ｍ１ｎ） ＰＴは全圧力（ｌｂｆ／ｆｔ２） Ｐｓは静圧力（、ｌｂｆ／ｆｔ２） Ｒはガス定数（ｆｔ ＝ ｌｂｆ／ ｌｂｍ−０Ｒ）ｒ
ｏは羽根車の入口半径（ｆｔ） ｒｉはケーシングの中心からの半径（ｆｔ）Ｔｓは静温
度（０Ｒ） ＶＴは全速度（ｆｔ／５ｅｅ） Ｖｒは速度の半径方向成分（ｆｔ／５ｅｅ）Ｖｒ、は半
径ｒｉにおける速度の半径方向成分（ｆｔ／５ｅｅ） Ｖθは速度の接線方向成分（ｆｔ／５ｅｅ）Ｖθ１は半
径ｒｉにおける速度の接線方向成分（ｆｔ／５ｅｅ） Ｖθ０は羽根車入口半径における速度の接線方向成分（
ｆｔ／５ｅｅ） γ は比熱の割合 Ｗ は半径と全速度成分との間の角度 α は接線方向成分と全速度成分との間の角度式（１）
は局部状態と入口淀みとの間の静圧力対全圧力比に対す
る局部的に存在する全速度の関係を述べたものであって
、系統内におけるエネルギの保存を記述するものである
。

式（２）は問題の領域における局部密度の関数として半
径方向速度を記述したものであって、流れの連続性に関
する式である゛。

式（３）は接線方向速度と半径方向速度との間の所要の
幾何学的相関関係を表わす。

式（４）は羽根車の外周半径における接線方向速度に対
する自由渦内の任意半径における接線方向速度の関係を
表わし、羽根車の周りの自由渦内の角運動量の保存を記
述したものである。

上記式（１）及び（２）の計算を記すに当っては羽根車
周辺部１４Ａにおける所望のガス状態を決定する必要が
ある。

この設計計算においては羽根車の外部半径１４Ａにおけ
る全温度Ｔ、全圧力Ｐおよび所望の接線方向速度Ｖθが
前提条件となる。

これら前提条件を、羽根車の外部半径におけるケーシン
グの幅ｂｉおよび所望の流量ｍに関する既知量と共に考
慮することによって所望の羽根車への流体進入状態（ボ
ーディング状態）が定められる。

こうして所望の羽根車周辺での状態を決定することに基
いて、式５から最終的に周壁の羽根車軸線からの半径方
向位置が決定されるのである。

上記のように羽根車外周での流体状態を定義しそして任
意的に指定されるケージング巾ｂｉ対半径ｒｉ設定値を
元に、〒連の計算がある与えられた半径点ｒｉにおける
流体速度成分を決定するのに行われる。

即ち、各ｒｉにおける全流体速度成分Ｖｊ、、流体速度
の接線成分Ｖθｉ、及び同半径成分Ｖｒ、が決定できる
。

これらベクトルが第２ａ図における半径点ｒ・に対して
示されている。

詳しくは、式は次のようにして解かれる。

式１及び２が、流体状態を記述するパラメータ及び任意
的に選択されるケーシング巾ｂｉ及び半径ｒｉを使用し
て解かれ、それによりｖｔ、及びｖｒｉが算出される。

これら算出値から、式３においてＶθｉがわかる。

式５がある与えられた半径における流体流れの角度を決
定する、即ち第２ａ図に示される角度Ｔが決定される。

半径距離ｒｉを少しづつ増分（ＩＴ）〜１度）しての反
覆計算がケーシング全周囲の半径距離ｒｉについて行わ
れる。

こうして、各ｒｉに対して決定された質点軌跡の集合が
最終的に周壁の羽根車軸線からの距離を決定する。

その最終輪郭曲線に基いて周壁１２Ａを側壁間に接合す
れば、該周壁は側壁により拘束されるものとしての自由
渦状態で流れる質点により決定される行路を辿るものと
なる。

従ってガスがより小さな半径部分へと内方に移入するに
際して、摩擦作用を除いて、流体の接線方向速度と相互
作用する壁圧力成分は存在しない。

このような解析を適切なものにするための要件の１つば
ケーシングの側壁１９Ａおよび１９Ｂが軸対称でなけれ
ばならない点である。

即ち、ケーシングの側壁はタービンの軸線９を中心に回
転することによって回転切削できるような形状にすべき
である。

即ち、本明細書において「軸対称」とは、羽根車軸線か
らの一つの成る与えられた半径においては対向側壁間の
軸線方向に平行に測定しての距離は所定の一定値を有し
、従って該距離は半径距離のみの関数であって入口から
の円弧角度の関数ではないということである。

入口からの円弧角度位置とは無関係に、一つの与えられ
た半径においては対向する側壁間距離は一定の値をとる
。

別様に表現するなら、ケーシングにおいて動板車軸線１
９を通りそれに直交する直線ｙ−１ｃ＋−ｙ’を引いた
とすると、直線１９−ｙと１９−ｙ’とにおいて、それ
ぞれの距離ｒ に対する側壁間距離はいずれもｂ であ
り、そしてそれぞれの距離ｒ に対する側壁間距離はい
ずれもｂ２である。

この前提要件の下で、前記式により周壁の輪郭を決定す
ることにより、羽根車全周囲に沿って均一の流れ模様が
確立されるのである。

前述したように、外壁１２Ａが羽根車の回転軸線に対し
て垂直な平面内で羽根車の軸線９からの半径ｒｉに対し
て成す角度Ｗは、最終的に次式のように流体の流れパタ
ーンから決定される。

この解析においては、側壁が軸対称であると言う条件の
もとに、半径ｒｉ対ケーシング幅ｂｉの設計値は任意に
選択することができるので、外側ケーシング寸法制約ま
たは流体流量のような総合的な形態的拘束要件が所与の
設計に課せられるかに応じて、広い範囲に亘っているい
ろなケーシング形状を実現することができる。

単流体流路および複流体流路を有する具体例を示す第６
図ないし第９図を参照されたい。

第６図および第７図において、各区分流路Ｐｔま他の区
分流路とは関係なく軸対称の側壁１９Ａおよび１９Ｂを
有している。

したがって各区分流路は他の区分流路から独立した周壁
１２Ａを有している。

角は面取りするなどして成形、鋳造その他の製造工程を
容易にすることができる。

ここに開示した式ならびにその用い方に関する説明で当
業者には本発明を実施することが可能であろうが、所望
ならば更に改良を加えることができる。

例えば、従来の文献に記述されている通常の乱流管摩擦
解析による計算で摩擦損失に対する補償が例として挙げ
られる。

先に述べたように、羽根車への流体乗入に対する所望の
流体状態は、各運動量分布の均質もしくは均等な状態で
ある。

管の入口における流体の不均等な出発状態から所望の状
態への適切な移行を実現するための主たる決定要因は、
ガスがここに提案した自由渦路を流れ続けるように導入
される以前に、流体の入口１３において存在するベント
の長さおよび形状であると考えられる。

このベントは、通路Ｐと同じ全体的流れ方向に湾曲され
ていると言う条件下で、いろいろな形態を取り得る。

このベントは自由渦方程式によって定める必要はなくま
た螺旋にする必要はない。

羽根車の軸線９を中心に３０度と１２０度との間の曲り
が最適なタービン効率を呈することが判った。

言換えるならば、ケーシング内に３０度かいし１２０度
の円弧角で延びる舌状部の設定が望ましい。

これより小さい長さのベントは、タービン効率を減少す
ると考えられる。

と言うのは、入口効果によって羽根車の周囲に流体状態
の変動が生ぜしめられるからである。

またベントがもつと長いケーシングにおいても、効率は
低減することが測定結果から判った。

これはケーシング１２内の付加された壁表面の摩擦衝撃
に起因するものと考えられる。

さらに他の改良点として、タービン羽根車の振動励起が
減少する。

羽根車ボーディング状態の変動は、本発明のケーシング
によって軽減されるので、上記のような羽根車の振動を
励起する入力レベルは相当に減少する。

以上に述べた具体例は、固定の幾何学構造形態のケーシ
ングに限定されるものであるが、本発明の教示は第１０
図ないし第１５図に示すような可変構造形態のケーシン
グにも同等に適用可能である。

次に第１０図ないし第１５図を参照して説明するが、こ
れら図面に示されている可変構造形態のケーシングの上
述したものと対応の要素には同じ参照番号に１００を加
えて示している。

可変形態のケーシングにおいて適切な壁力を得るために
は、タービン・ケーシングの入口舌状部１１３Ａよシも
小さい半径で終端する隔壁１１７を設ける必要がある。

この隔壁１１７は、タービンの羽根車１１１を中心に軸
対称に配置された内円半径１１７Ａｆ有している。

ケーシングの軸方向の幅は、隔壁の内部半径よりも大き
い半径に対しては一定である。

この結果、全ての半径個所においてケーシング幅に一定
のパーセント変動が達成されて、全ての所望の流量せし
くは流速において適切な速度分布が生ぜしめられる。

第１１図に示すように、ケーシング１１２は、１対の周
辺フランジ１１６と係合する複数個の対称的に設けられ
たナツトおよびボルトの組合せ１１５により組み立てら
れた状態に保持される２つの咬合する部分１１２Ｂおよ
び１１２Ｃから形成することができる。

別法としてケーシング１１２を一体の鋳造物、溶接され
た組立体等から形成してもよい。

通路Ｐ内に配置されて、該通路の全長にわたって延在す
るように実質的に螺旋形の細長い隔壁１１７が設けられ
ている。

この隔壁は通路内に取り付けられて、通路を横切る方向
に選択的に移動するように適応されている。

即ち、通路Ｐの縦軸線に対し実質的に直角な方向内で選
択的に変位し得るように適応されている。

第１１図および第１４図から明らかなように、隔壁１１
７は丸いに独立に動かすことができる複数個のキャップ
・ボルト１１８により手動または自動的に調節すること
ができる。

これらボルトと組み合わせて複数個のコイル・バネ１２
０が設けられており、このコイル・バネにより隔壁１１
７の図に現われていない側を各ボルトの端１１８Ａと常
時接触させることができる。

適当な内ネジが設けられている開口１２１が、ケーシン
グ部分１１２Ｂに形成されており、ボルトのネジ付き胴
部を受ける。

ボルトのキャップもしくはヘッド１１８Ｂは露出されて
おり、隔壁の位置調節を行なうためにレンチ等で回動す
ることができる。

隔壁の選択的変位を行なうために、種々な空気圧または
電気的に付勢される他の手段（図示せず）を利用しても
よい。

このような手段は可変構造のタービンまたは可変ノズル
のタービン機械の分野において当業者には周知である。

ボルト端１１８Ａと係合する側とは反対の隔壁の側部は
、ケーシング部分１１２Ｃの固定の壁１２２と協働して
所望の寸法の通路Ｐを形成する。

なお隔壁１１７は手動調節されるものと図示されている
が所望ならば自動調節可能なようにすることもできる。

後者の場合には自動調節量は流体入口および流体出口間
の所望の圧力比ならびに任意時点における流体の流速、
その他温度、毎分回転数（ｒ、ｐ、ｍ）、負荷等のよう
なタービンまたは機関運転の他の因子によって決定する
ことができる。

第１１図ないし第１３図および第１５図は実線で通路Ｐ
の幅が所与の流体流量に対してＷである・ 壁１２２に
対する１つの相対値で隔壁１１７を示している。

流体流量を相当に小さくしたい場合には、隔壁１１７は
壁１２２に向って調節変位され、通路Ｐの幅Ｗ竹例えば
幅Ｗの約１／２ ｉたは他の任意の分数値に減少される
。

第１０図および第１４図から明らかなように、流体の入
口１１３に隣接する隔壁１１７の端部１２３は横方向に
偏位されており、隔壁１１７に枢着されて邪魔板を形成
している。

この邪魔板は通路内の隔壁の位置に関係なく側壁と接触
した状ν 態に留まる。

邪魔板は流入する流体が隔壁１１７と通路壁１２５との
間に捕集されるのを阻止する。

図には隔壁の入口側の端１２３が横方向に偏位して、そ
れにより邪魔板を形成するものとして示されているが別
法として隔壁の背部に流体の流入を阻止する他の手段（
図示せず）を利用することもできる。

従って本発明は第１４図に示した邪魔板の構造に制限さ
れるものではないことは理解されるべきである。

隔壁１１７０周辺とケーシングの隣接の表面間には妨害
を伴なうことなく隔壁を容易に調節可能にするのに充分
な間隙が設けられている点に注意されたい。

さらに隔壁を壁１２２および１２５から横方向に移動す
る場合には隔壁によって通路Ｐの断面積が変動し、その
結果人口１１３と出口１１４との間にはよシ望ましい圧
力比が維持されることになる。

以上に述べた可変形態のケーシングは、隔壁１１７がケ
ーシング即ち通路の側壁および周壁に対して一般に流体
密封シールを形成する隔壁ケーシングとして知られてい
る。

邪魔板は任意選択的要素であって、上記シールが一般に
気密のものである場合には省略してもよい。

その場合には一方の端だけに開口する螺旋形状の空所が
形成され、極く少量の洩漏量の通路とされる。

第１５図に示した本発明の別の具体例による隔壁ケーシ
ングにおいては、隔壁の一縁だけがハウジングまたは通
゛路の周壁１１２Ａに対しほぼ気密のシールを形成して
おり、他の縁は空いた状態となっている。

しかしながら隔壁可動ハウジングを所望のように機能さ
せるためには入口の邪魔板もしくはバッフルが必要とさ
れる。

別の変形例として、隔りヲ所望により個々に独立して調
節することができる互いに隣接した複数個の可動の隔壁
部分から構成することができる。

このような構成にした場合には、軸対称の側壁は得られ
ないが、本発明の１つの実施例として可能な構造であり
、タービン・ケーシングの形態に付加的な隔週性が与え
られる。

第１１図ないし第１３図および第１５図から明らかなよ
うに、可動壁を有する求心渦形ケーシングによれば、ｒ
ｉの線形関係である通路の高さｈは、出口１１４に近づ
くに従い先に述べた式に従って減少する。

典型的な固定の構成形態のケーシングにおいては、羽根
車の回転速度が一定であるとすると、流体流量に変動が
生ずればそれにより総合タービン圧力比に変動が生ずる
ものである。

これに対し本発明による改良された可変構造形態のケー
シングでは、通路の幅Ｗが変動せしめられて流体流量も
しくは流体流速の変動が補償され、このようにして圧力
比は実質的に不変に維持することができる。

別法として圧力比に変動があっても流体流量を比較的一
定に維持するために輻ｗＪｆｔ変えることができる。

さらに、通路における変動は２つの変数における変動を
もたらす。

既に述べたように、タービンの羽根車１１１は慣用の設
計のものであってよく、羽根車の１側からコンプレッサ
の羽根車（図示せず）に軸方向に延びる軸Ｓ（第１１図
）を有している。

上の説明から明らかなように、本発明によるタービン羽
根車のケーシングには、流体流量と総合タービン圧力比
との間により望ましい関係を維持するために、幾何学的
構造形態が可変であると言う特徴が付与されている。

さらに、ケーシングは、単純でコンパクトな構造であっ
て最小限度の保守しか必要とされない。

また本発明によるケーシングは、広い範囲に亘シいろい
ろなタービン、例えば半径流タービン、軸流タービンま
た混合流タービン構造に採用することができる。

本発明によれば、基本的に均質なタービン入口状態を維
持しつつ、総合寸法のような所与の設計拘束因子群に対
し最適なタービン・ケーシング形状を呈するようにター
ピング・ケーシングの諸領域を分布することが可能であ
る。

タービンの入口状態における改善された均等性により、
タービンの効率は相当に改善される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明によるケーシングの一実施例を示す第１
４図の線１Ｏ−１０（タービン羽根車の回転軸線に対し
て垂直に位置する）における部分断面図、第２図はｂｉ
とｒｉ間における幾何学的関係を図解するための第１図
の線２−２における部分断面図、第２Ａ図は幅ｂｉにお
いて側壁により拘束される半径ｒｉにおける自由渦内の
流体の流れによって描かれる軌跡を図解するベクトル図
、第３図、第４図および第５図は第１図のそれぞれ線３
−３．４−４および５−５における本発明のケーシング
の一実施例を示す部分横断面図、第６図、第７図、第８
図および第９図は第１図の線３ａ−３ａにおける断面に
対応する図であって、本発明によるケーシングの別の具
体例を示す部分横断面図、第１０図は第１４図の線１０
−１０における本発明のケーシングの一実施形態を示す
部分断面図、第１１図は第１０図の線１１−１１におけ
る部分断面図、第１２図および第１３図は第１０図の線
１２−１２および１３−１３に計ける部分断面図、第１
４図は第１０図の線１４−１４における部分断面図、そ
して第１５図は第１０図の線１３−１３における断面に
対応する本発明のケーシングのさらに別の具体例の部分
断面図である。 １０・・・タービン、１１・・・羽根車、１２・・・渦
形ケーシング、Ｐ・・・螺旋形の通路、１３・・・流体
の入口、１４・・・出０．１２Ａ・・・通路Ｐの周壁、
１９Ａ。 １９Ｂ・・・通路Ｐの側壁、９・・・羽根車の回転軸線
、１１７・・・隔壁。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 回転軸線を有するタービン羽根車の周辺を囲繞する
   タービンケーシングにおいて、該ケーシングが外側の入
   口および該タービン羽根車周囲を包囲する内側の出口を
   有する少くとも１つの細長い実質的に螺旋形の圧縮性流
   体用の通路を備えておシ、該通路は前記タービン羽根車
   回転軸線の周りに少くとも３６０度の円弧角で円周方向
   に延在し、そしてタービン羽根車の周辺に近似する内径
   を有する１対の対向した軸対称の側壁と、前記タービン
   羽根車の軸線に対しほぼ平行な方向で前記側壁間に延び
   そして該軸線の周シに少くとも３６０度の円弧角で側壁
   に沿って延在する周壁とによって構成され、前記周壁の
   前記タービン羽根車軸線からの半径距離が該タービン羽
   根車軸線と同心であり前記軸対称側壁によシ拘束される
   自由渦状態の流体流れの方向に基いて、あるケーシング
   周壁位置における該周壁への接線と該位置への羽根車軸
   線からの半径線との間の羽根車軸線に垂直な面で測定し
   た角度が流体が前記入口から出口へと内方に移動するに
   つれ流体接線速度と相互作用する壁圧力成分か存在しな
   いように該位置での流体速度の半径線分及び接線成分の
   関数として変化されることを特徴とするタービンケーシ
   ング。 ２ 通路が３６０度の円弧角より大きく延在しており、
   該通路に重なる入口を形成している特許請求の範囲第１
   項に記載のケーシング。 ３ 重なり部分が羽根車回転軸線に対し入口を越えて３
   ０度ないし約１２０度の円弧角にわたって延在している
   特許請求の範囲第２項に記載のケーシング。 ４ 通路が区画されたケーシングを形成するように複数
   個の区分通路を備えている特許請求の範囲第１項に記載
   のケーシング。 ５ 区分通路の各々が他の区分通路の側壁形態とは無関
   係に軸対称側壁を備えている特許請求の範囲第４項に記
   載のケーシング。 −６内側の出口が、前記羽根車の周辺直径に近似す
   る内径を有する前記側壁によって形成されている特許請
   求の範囲第１項に記載のケーシング。 ７ 前記内側の出口が実質的に円形である特許請求の範
   囲第１項に記載のケーシング。 ８ 前記通路の横断面積が前記入口から前記出口に向っ
   て全体的に減少している特許請求の範囲第１項に記載の
   ケーシング。