JPS59183902A - ステンレス鋼製ｈ形鋼の製造方法 - Google Patents
ステンレス鋼製ｈ形鋼の製造方法Info
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- JPS59183902A JPS59183902A JP5699883A JP5699883A JPS59183902A JP S59183902 A JPS59183902 A JP S59183902A JP 5699883 A JP5699883 A JP 5699883A JP 5699883 A JP5699883 A JP 5699883A JP S59183902 A JPS59183902 A JP S59183902A
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- JP
- Japan
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- rolling
- stainless steel
- web
- thickness
- balance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ステンレス鋼から大型Ｈ形鋼を製造する方法
に関するものである。
に関するものである。
高温・腐食環境下での耐力保持構造として、ステンレス
鋼製Ｈ形鋼は必要なものである。例えば、原子炉の梁材
等の構造％、ＬＮＧ貯蔵タンク架台、化工機架台、水処
理装置、極地プラント・フオーノ・等圧使用する形鋼に
はステンレス鋼が最適、である。したがって、品質の安
定したステンレス鋼製のＨ形鋼が大量に供給されること
が要請されている、 一般に、Ｈ形鋼等の形鋼は、孔型ロールを用いたロール
圧延法によって製造することが、品質の安定した製品を
大量に効率よ（供給できろ。しかし、ステンレス鋼は普
通鋼の約２倍程度の変形抵抗を有しているので、大きな
ミル・パワを必要とすること、また、ステンレス鋼は圧
延中にスケールが比較的に発生しないので熱間摩擦係数
が太き（なって（普通鋼の１．５〜２．０倍程度）、ワ
ーク・ロールやテーブル・ローラ等に焼付きを生じるな
どの理由によって、ステンレス鋼を累月とする大形のＨ
形鋼のロール圧延法は実施されていな〜・。
鋼製Ｈ形鋼は必要なものである。例えば、原子炉の梁材
等の構造％、ＬＮＧ貯蔵タンク架台、化工機架台、水処
理装置、極地プラント・フオーノ・等圧使用する形鋼に
はステンレス鋼が最適、である。したがって、品質の安
定したステンレス鋼製のＨ形鋼が大量に供給されること
が要請されている、 一般に、Ｈ形鋼等の形鋼は、孔型ロールを用いたロール
圧延法によって製造することが、品質の安定した製品を
大量に効率よ（供給できろ。しかし、ステンレス鋼は普
通鋼の約２倍程度の変形抵抗を有しているので、大きな
ミル・パワを必要とすること、また、ステンレス鋼は圧
延中にスケールが比較的に発生しないので熱間摩擦係数
が太き（なって（普通鋼の１．５〜２．０倍程度）、ワ
ーク・ロールやテーブル・ローラ等に焼付きを生じるな
どの理由によって、ステンレス鋼を累月とする大形のＨ
形鋼のロール圧延法は実施されていな〜・。
このために、従来の大形のＨ形鋼は溶接成形方法によっ
て製造されていた。この方ＹＦは、ステンレス鋼板の切
断工程、切板の溶接工程、製品溶接部の検査工程等を必
要とする。これらの各工程はそれぞれ手間がかかるので
、大量生産には適していない。
て製造されていた。この方ＹＦは、ステンレス鋼板の切
断工程、切板の溶接工程、製品溶接部の検査工程等を必
要とする。これらの各工程はそれぞれ手間がかかるので
、大量生産には適していない。
一方、ステンレス鋼を素材とした小形の形鋼がロール圧
延法によって従来からつ（られている。
延法によって従来からつ（られている。
しかし、ステンレス鋼は前述したような特殊の性質を有
しているので、このロール圧延法をそのまま大形のＨ形
鋼の製造に適用することはできない。
しているので、このロール圧延法をそのまま大形のＨ形
鋼の製造に適用することはできない。
その理由は、圧延材の幅広がりを太き（とるためにエツ
ジング圧延をするさいに圧延材の座屈を生じ、また、造
形圧延のさいにウェブ部の異常減厚を生じるからである
。これは、摩擦係数が犬であるため、幅広がりが太き（
なり、その分だけフランジ部からウェブ部に流れる材料
が少なくなり、さらにはウェブ部からフランジ部に逆流
ずろ現象も起るからである。
ジング圧延をするさいに圧延材の座屈を生じ、また、造
形圧延のさいにウェブ部の異常減厚を生じるからである
。これは、摩擦係数が犬であるため、幅広がりが太き（
なり、その分だけフランジ部からウェブ部に流れる材料
が少なくなり、さらにはウェブ部からフランジ部に逆流
ずろ現象も起るからである。
したがって、本発明の目的は、ユニバーサル・ミルを用
いてステンレス鋼から大型Ｈ形鋼を製造する圧延方法を
得ることＫある。
いてステンレス鋼から大型Ｈ形鋼を製造する圧延方法を
得ることＫある。
本発明のステンレス鋼製Ｈ形鋼の製造方法は、オーステ
ナイト系ステンレス鋼の圧延材からユニバーサル・ミル
を用いてＨ形鋼を圧延するにさいし、形状係数が２にな
った後のパス・スケジュールておいて、圧下バランスを
０．１以下に設定する。
ナイト系ステンレス鋼の圧延材からユニバーサル・ミル
を用いてＨ形鋼を圧延するにさいし、形状係数が２にな
った後のパス・スケジュールておいて、圧下バランスを
０．１以下に設定する。
ここで、形状係ｖＳおよび圧下バランスＮを下ただし、
Ｗｔ ：第１図に示す圧延材のウェブ部の厚み、Ｂｉ：
第１図に示す圧延材のウェブ部の幅。
第１図に示す圧延材のウェブ部の幅。
Ｆｉ：第１図に示す圧延材のフランジ部の厚み、Ｈｉ：
第１図に示す圧延材のフランジ部の高さ、ただし、ウェ
ブ厚の厚みＷＬを除く。
第１図に示す圧延材のフランジ部の高さ、ただし、ウェ
ブ厚の厚みＷＬを除く。
Ａｉ ：圧延材の横断面積
１ ：を番目のパスにおける圧延前
２ ：ｉ番目のパスにおける圧延後
一般に、ユニバーサル圧延における圧延材の幅広りΦ８
は、次式で表される。
は、次式で表される。
Φ□＝α（Φ２−ΦＷ）＋β ・・・（３）
ただし。
ただし。
α、β：圧延材の寸法別の定数
しかし、ステンレス鋼の場合には、摩擦係数が大きいの
で、前記（３）式をそのまま適用できない。
で、前記（３）式をそのまま適用できない。
前述したようＫ、ステンレス鋼の場合には、圧延材のウ
ェブ厚の減厚現象が生じるので、（３）式の予測が非常
に大切である。定数α、βは摩擦係数μの関数となる。
ェブ厚の減厚現象が生じるので、（３）式の予測が非常
に大切である。定数α、βは摩擦係数μの関数となる。
第２図に圧下バランスＮと圧延材のウェブ部の厚みＷｉ
との関係を示す。図かられかるように、ウェブ部の厚
みＷｔを一定に保つための圧下バランスＮの範囲は、ス
テンレス鋼の場合は一般鋼の場合Ｋ（らべて狭くなる。
との関係を示す。図かられかるように、ウェブ部の厚
みＷｔを一定に保つための圧下バランスＮの範囲は、ス
テンレス鋼の場合は一般鋼の場合Ｋ（らべて狭くなる。
したがって、パス・スケジュールはこの範囲内でつくる
必要がある。
必要がある。
第３図は、一般鋼（Ｍ□、Ｍ２）およびステンレス鋼（
Ｋ、に２）についての圧下バランスＮと形状係数Ｓとの
関係を示す。第３図において、一般鋼の場合、曲線Ｍ１
より上部の範囲はウェブ部の減厚が大きくなり、ま
た、曲線Ｍ２ より上部の範囲はウェブ部の波打ちを生
じる。したがって、１線Ｍ１とＭ２ との１間の範囲は
正常圧延域となる。ステンレス鋼の場合においても同様
に曲線にエ より上部の範囲にはウェブ部の減厚が大き
くなり、また。
Ｋ、に２）についての圧下バランスＮと形状係数Ｓとの
関係を示す。第３図において、一般鋼の場合、曲線Ｍ１
より上部の範囲はウェブ部の減厚が大きくなり、ま
た、曲線Ｍ２ より上部の範囲はウェブ部の波打ちを生
じる。したがって、１線Ｍ１とＭ２ との１間の範囲は
正常圧延域となる。ステンレス鋼の場合においても同様
に曲線にエ より上部の範囲にはウェブ部の減厚が大き
くなり、また。
曲線に２ より上部の範囲はウェブ部の波打ちを生じる
。したがって、曲線に□とに２ との間の範囲は正常圧
延域となる。実験の結果、形状係数２以上で圧下バラン
スＮが０．２以上左ヘシフトしている／ （第６図）。
。したがって、曲線に□とに２ との間の範囲は正常圧
延域となる。実験の結果、形状係数２以上で圧下バラン
スＮが０．２以上左ヘシフトしている／ （第６図）。
本発明の方法においては、ユニバーサル圧延において、
形状係数Ｓが２に達した以後のパススケジュールを、圧
下バランスＮ ＝ ０．１以下に設定する。その理由は
、圧下ノ；ランスを０．１以上にすると摩擦係数が方き
いため、フランジ幅広がりが大きくなる。このボリュー
へはウェブから供給され、結局ウェブ減厚現象が生じ目
標とするウェブ厚を確保することができなくなるからで
ある。
形状係数Ｓが２に達した以後のパススケジュールを、圧
下バランスＮ ＝ ０．１以下に設定する。その理由は
、圧下ノ；ランスを０．１以上にすると摩擦係数が方き
いため、フランジ幅広がりが大きくなる。このボリュー
へはウェブから供給され、結局ウェブ減厚現象が生じ目
標とするウェブ厚を確保することができなくなるからで
ある。
次に本発明の方法の実施例九ついて説明する。
比較のために従来法による実施例も併記する。
■、圧延条件
（１）使用圧延材
従来法：ウエブ部幅３７５ｗＸウェブ部厚み５８ｍＸフ
ランジ部高さ２８４朋× ７ランジ部厚み７０ｍｘ 本発明法：ウエブ部幅３７５ｍＸウェブ部厚み７４酊×
フランジ部高さ６００ｘｍ ×フランジ部厚み７０＋ｍ （２）幅広り式の係数 従来法：α−〇、１５ β−−０，００６本発明法：α
＝０．２ β＝０．００２（３） 目標製品寸法 ウェブ幅２２０藺Ｘウェブ厚２５．ＤｍｙｓＸフランジ
高さ２５０ｍ＋ａＸフランジ厚み２５． Ｏｕｒｎ（４
）圧延パス・ス、゛−ジュール 第１表に示す。
ランジ部高さ２８４朋× ７ランジ部厚み７０ｍｘ 本発明法：ウエブ部幅３７５ｍＸウェブ部厚み７４酊×
フランジ部高さ６００ｘｍ ×フランジ部厚み７０＋ｍ （２）幅広り式の係数 従来法：α−〇、１５ β−−０，００６本発明法：α
＝０．２ β＝０．００２（３） 目標製品寸法 ウェブ幅２２０藺Ｘウェブ厚２５．ＤｍｙｓＸフランジ
高さ２５０ｍ＋ａＸフランジ厚み２５． Ｏｕｒｎ（４
）圧延パス・ス、゛−ジュール 第１表に示す。
■、圧延結果
（１）実際製品寸法
従来法：ウエプ幅２２０．４ｍＸウェブ厚み２２．５顛
Ｘフランジ高さ２５２＋ｕＸフランジ厚み２５．３ ｍ
ｍ 本発明法：ウエブ幅２２０ｙ＋ｍＸウェブ厚み２５．０
ｉ詐×フランジ高さ２５０間 ×フランジ厚み２５、ＣＪｎｍ （２）評価 従来法ではフランジ幅広りによるウエズ厚減となり、目
標寸法の製品を得ることができなかったが、本発明法に
よれば、精度よ（目標寸法の製品が得られ、た。
Ｘフランジ高さ２５２＋ｕＸフランジ厚み２５．３ ｍ
ｍ 本発明法：ウエブ幅２２０ｙ＋ｍＸウェブ厚み２５．０
ｉ詐×フランジ高さ２５０間 ×フランジ厚み２５、ＣＪｎｍ （２）評価 従来法ではフランジ幅広りによるウエズ厚減となり、目
標寸法の製品を得ることができなかったが、本発明法に
よれば、精度よ（目標寸法の製品が得られ、た。
第１図はＨ形鋼用圧延材の各部寸法を示す横断面図。第
２図は圧下バランスと圧延材のウェブ部厚みとの関係を
示すグラフ。第６図は圧下バランスと形状係数との関係
を示すグラフ。 （外４名） 圧下バランスＮ
２図は圧下バランスと圧延材のウェブ部厚みとの関係を
示すグラフ。第６図は圧下バランスと形状係数との関係
を示すグラフ。 （外４名） 圧下バランスＮ
Claims (1)
- オーステナイト系ステンレス鋼の圧延材からユニバーサ
ル、・ミルを用いてＨ形鋼を圧延するにさいし、形状係
数が２になった彼のパス・スケジュールにおいて、圧下
バランスを０．１以下に設定することを特徴としたステ
ンレス鋼製Ｈ形鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5699883A JPS59183902A (ja) | 1983-04-01 | 1983-04-01 | ステンレス鋼製ｈ形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5699883A JPS59183902A (ja) | 1983-04-01 | 1983-04-01 | ステンレス鋼製ｈ形鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59183902A true JPS59183902A (ja) | 1984-10-19 |
Family
ID=13043153
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5699883A Pending JPS59183902A (ja) | 1983-04-01 | 1983-04-01 | ステンレス鋼製ｈ形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59183902A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008111334A (ja) * | 2001-09-14 | 2008-05-15 | Wacker Construction Equipment Ag | ロードカッタ装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5021984A (ja) * | 1973-06-29 | 1975-03-08 |
-
1983
- 1983-04-01 JP JP5699883A patent/JPS59183902A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5021984A (ja) * | 1973-06-29 | 1975-03-08 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008111334A (ja) * | 2001-09-14 | 2008-05-15 | Wacker Construction Equipment Ag | ロードカッタ装置 |
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