JPS59183076A - 内燃機関用点火装置 - Google Patents
内燃機関用点火装置Info
- Publication number
- JPS59183076A JPS59183076A JP5696483A JP5696483A JPS59183076A JP S59183076 A JPS59183076 A JP S59183076A JP 5696483 A JP5696483 A JP 5696483A JP 5696483 A JP5696483 A JP 5696483A JP S59183076 A JPS59183076 A JP S59183076A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- high voltage
- ignition
- ignition coil
- negative
- positive
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P9/00—Electric spark ignition control, not otherwise provided for
- F02P9/002—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression
- F02P9/007—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression by supplementary electrical discharge in the pre-ionised electrode interspace of the sparking plug, e.g. plasma jet ignition
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は放電開始後所定時間あるいは所定クランク角度
直流高電圧をプラグギ中ツブに印加して持続放電を制御
し、着火性を向上させるようにした内燃機関用点火装置
に関するものである。
直流高電圧をプラグギ中ツブに印加して持続放電を制御
し、着火性を向上させるようにした内燃機関用点火装置
に関するものである。
省資源の観点から、最近、自動車に要求されている最重
点鐸題は燃費の向上である。これを実現する為に圧縮比
を高くして燃焼の効率を上げ、空燃比を薄くして燃費の
向上を計ろうとする動きがある。ここで点火系において
問題になるのは、プラグギャップにおける破壊電圧と着
火性である。
点鐸題は燃費の向上である。これを実現する為に圧縮比
を高くして燃焼の効率を上げ、空燃比を薄くして燃費の
向上を計ろうとする動きがある。ここで点火系において
問題になるのは、プラグギャップにおける破壊電圧と着
火性である。
圧縮比を変えた時のプラグギャップにおける破壊電圧は
圧縮比が８．４から１２．９まで変わると、約６ＫＶも
の違いがある。また、ギャップを大きくし着火性を向上
させようとすると増々破壊電圧は高くなる傾向にあり、
空燃比を薄くすることでも高くなる。この様に点火系に
とっては破壊電圧が高くなるので、現状の点火システム
を用いたのでは破壊電圧に発生電圧が近づいて、容量放
電しても破壊電圧が高い為に、高電圧が発生してから容
量放電するまでにエネルギーが消費され、持続放電エネ
ルギーが減少し持続放電せず、オープン波形になる場合
が生じる。この場合容量エネルギーは増加するので容量
エネルギーで着火できれば問題ないが、通常火炎核は自
刃で火炎伝播するまでにはＩｍｓ程度の時間を要し、そ
の間に電極や混合気の冷却より火炎核のもつエネルギー
が小さければ火炎核は消滅してしまう。そこで、火炎核
が成長するまでエネルギーを火炎核に供給してやる必要
がある。これがオーブン波形になると容量エネルギーの
供給だけでそれに続く持続放電エネルギーが無いので着
火しにくくなる。そして、冷寒時の始動、レーシング時
破壊電圧が上昇する際にはミスファイアを起゛こしゃす
くなり、フィーリングの悪化、ストール等の原因となる
。この対策としてコイルの性能を向上さセる方法がある
。例えばコイルの大型化を計り巻′数比を大きくして発
注電圧を大きくし、また１次側遮断時の電流を大きくし
エネルギー増大を計る方法、また閉磁路コイルにしてエ
ネルギーロスを少なくする方法等である。
圧縮比が８．４から１２．９まで変わると、約６ＫＶも
の違いがある。また、ギャップを大きくし着火性を向上
させようとすると増々破壊電圧は高くなる傾向にあり、
空燃比を薄くすることでも高くなる。この様に点火系に
とっては破壊電圧が高くなるので、現状の点火システム
を用いたのでは破壊電圧に発生電圧が近づいて、容量放
電しても破壊電圧が高い為に、高電圧が発生してから容
量放電するまでにエネルギーが消費され、持続放電エネ
ルギーが減少し持続放電せず、オープン波形になる場合
が生じる。この場合容量エネルギーは増加するので容量
エネルギーで着火できれば問題ないが、通常火炎核は自
刃で火炎伝播するまでにはＩｍｓ程度の時間を要し、そ
の間に電極や混合気の冷却より火炎核のもつエネルギー
が小さければ火炎核は消滅してしまう。そこで、火炎核
が成長するまでエネルギーを火炎核に供給してやる必要
がある。これがオーブン波形になると容量エネルギーの
供給だけでそれに続く持続放電エネルギーが無いので着
火しにくくなる。そして、冷寒時の始動、レーシング時
破壊電圧が上昇する際にはミスファイアを起゛こしゃす
くなり、フィーリングの悪化、ストール等の原因となる
。この対策としてコイルの性能を向上さセる方法がある
。例えばコイルの大型化を計り巻′数比を大きくして発
注電圧を大きくし、また１次側遮断時の電流を大きくし
エネルギー増大を計る方法、また閉磁路コイルにしてエ
ネルギーロスを少なくする方法等である。
しかし、これらの方法はコイルの変換効率、発熱等で制
限があり、また、単にエネルギーを増大するだけでは点
火プラグの消耗が大きくなる。また、公知例として特公
昭５１−３９３２６号公報、特公昭５１−１０６８３７
号公報、特公昭５３−１３１３３８号公報に示されてい
る様に、コンデンサを高圧で充電しておき、この充電エ
ネルギーを点火コイルによる放電をトリガとして点火プ
ラグに放出するものがある。この場合、コンデンサによ
り放出されるエネルギーは一定であり、点火コイルの２
次側のエネルギーに重畳されるので混合気に供給される
全エネルギーを大きくし、着火性を良好にすることはで
きるが、プラグの放電ギヤツブの条件（混合気濃度、圧
力等々）により容量エネルギーが変化するので持続放電
時間も変化し、放電によって生じた火炎核が成長し自刃
で火炎伝播し始めても、なお放電が終了しない領域が生
じ、点火プラグの電極消耗が大きくなるという欠点があ
る。その為に供給するエネルギーは必要最少限にする必
要がある。
限があり、また、単にエネルギーを増大するだけでは点
火プラグの消耗が大きくなる。また、公知例として特公
昭５１−３９３２６号公報、特公昭５１−１０６８３７
号公報、特公昭５３−１３１３３８号公報に示されてい
る様に、コンデンサを高圧で充電しておき、この充電エ
ネルギーを点火コイルによる放電をトリガとして点火プ
ラグに放出するものがある。この場合、コンデンサによ
り放出されるエネルギーは一定であり、点火コイルの２
次側のエネルギーに重畳されるので混合気に供給される
全エネルギーを大きくし、着火性を良好にすることはで
きるが、プラグの放電ギヤツブの条件（混合気濃度、圧
力等々）により容量エネルギーが変化するので持続放電
時間も変化し、放電によって生じた火炎核が成長し自刃
で火炎伝播し始めても、なお放電が終了しない領域が生
じ、点火プラグの電極消耗が大きくなるという欠点があ
る。その為に供給するエネルギーは必要最少限にする必
要がある。
本発明は点火プラグが容量放電を行う以前から容量放電
開始後の所定時間、容量放電電圧以下の正負の直流高電
圧をプラグギヤツブに印加するため、高耐圧ダイオード
を介して直流高電圧を分配する分配器のロータを二段に
重ねることによっ゛ｃ１持続放電制御をする多気筒エン
ジンのフラッシュオーバを小さな外径寸法にて防止して
点火プラグに安定したエネルギーを供給することを目的
とするものである。
開始後の所定時間、容量放電電圧以下の正負の直流高電
圧をプラグギヤツブに印加するため、高耐圧ダイオード
を介して直流高電圧を分配する分配器のロータを二段に
重ねることによっ゛ｃ１持続放電制御をする多気筒エン
ジンのフラッシュオーバを小さな外径寸法にて防止して
点火プラグに安定したエネルギーを供給することを目的
とするものである。
以下本発明を図に示す実施例について説明する。
第１図は本発明の一実施例を示すブロック図である。１
は図示しない６気筒の機関の回転角度を検知して点火コ
イルの通電開始時期、遮断時期の信号を検知する点゛火
信号発生手段、２は点火信号発生手段１の信号を入力と
し点火コイル３の１次側を制御する点火制御回路、３は
点火コイル、４は点火制御回路２からの信号を受は点火
時期に同期して直流高電圧を印加する直流高電圧発生回
路、５は点火コイル３からの高電圧、直流高電圧発生回
路４からの高電圧を各気筒に分配する分配器、６は機関
の各気筒の点火プラグである。第２図は点火信号発生手
段１、点火制御回路２、直流高電圧発生回路４の詳細回
路図である。点火信号発生手段１において１１は機関の
ディストリビュータ軸と同期して回転するロータであり
、６気筒の機関であるので３個の突起を有している。１
２．１３はロータ１１の突起位置を検出する電磁ピック
アップでありロータ１１の回転に対応して突起との対向
関係が６０°遅れとなるように配置されている。点火制
御回路２において２１．２２は電磁ピックアップ１２．
１３の信号を波形整形する波形整形回路、２３．２４は
電流増幅回路であり２５はＡＮＤ回路である。直流高電
圧発生回路４は以下に示すものより構成される。すなわ
ち、ＮＯＴ回路４４１、抵抗４ ］ ’２、コンデンサ
４１３、ＡＮＤ回路４１４から成る単安定回路、ＮＯＴ
回路４１６．４１７．４１８、抵抗４１９．４２０、コ
ンデンサ４２１から成る発振回路、ＡＮＤ回路４１５、
抵抗４２２．４２４、トランジスタ４２３．４２４かう
なるスイッチング回路；そして抵抗４２５；トランス４
２６；高圧ダイオード４２７．４２８；コンデンサ４２
９．４３０から構成されている。
は図示しない６気筒の機関の回転角度を検知して点火コ
イルの通電開始時期、遮断時期の信号を検知する点゛火
信号発生手段、２は点火信号発生手段１の信号を入力と
し点火コイル３の１次側を制御する点火制御回路、３は
点火コイル、４は点火制御回路２からの信号を受は点火
時期に同期して直流高電圧を印加する直流高電圧発生回
路、５は点火コイル３からの高電圧、直流高電圧発生回
路４からの高電圧を各気筒に分配する分配器、６は機関
の各気筒の点火プラグである。第２図は点火信号発生手
段１、点火制御回路２、直流高電圧発生回路４の詳細回
路図である。点火信号発生手段１において１１は機関の
ディストリビュータ軸と同期して回転するロータであり
、６気筒の機関であるので３個の突起を有している。１
２．１３はロータ１１の突起位置を検出する電磁ピック
アップでありロータ１１の回転に対応して突起との対向
関係が６０°遅れとなるように配置されている。点火制
御回路２において２１．２２は電磁ピックアップ１２．
１３の信号を波形整形する波形整形回路、２３．２４は
電流増幅回路であり２５はＡＮＤ回路である。直流高電
圧発生回路４は以下に示すものより構成される。すなわ
ち、ＮＯＴ回路４４１、抵抗４ ］ ’２、コンデンサ
４１３、ＡＮＤ回路４１４から成る単安定回路、ＮＯＴ
回路４１６．４１７．４１８、抵抗４１９．４２０、コ
ンデンサ４２１から成る発振回路、ＡＮＤ回路４１５、
抵抗４２２．４２４、トランジスタ４２３．４２４かう
なるスイッチング回路；そして抵抗４２５；トランス４
２６；高圧ダイオード４２７．４２８；コンデンサ４２
９．４３０から構成されている。
第３図は点火コイル３、分配器５、点火プラグ６の詳細
結線図である。３は１次巻線の中間点からバッテリ電圧
に接続される点火コイルである。
結線図である。３は１次巻線の中間点からバッテリ電圧
に接続される点火コイルである。
また分配器５において５１は第１のロータブラシ、５２
は第２のロータブラシ、５３〜５６は高耐圧ダイオード
、５７．ａ、５７ｂ、５７ｃは第１の側方電極、５８ａ
、５８ｂ、５８ｃは第２の側方電極である。６１〜６６
は各気筒の点火プラグである。
は第２のロータブラシ、５３〜５６は高耐圧ダイオード
、５７．ａ、５７ｂ、５７ｃは第１の側方電極、５８ａ
、５８ｂ、５８ｃは第２の側方電極である。６１〜６６
は各気筒の点火プラグである。
第４図は分配器５の主要構成図であり（ａｉ図はｆｂ１
図の断面ＡＯＢであって、（ｂ）図はロータブラシ５１
．５２と側方電極５７ａ、５７ｂ、５７ｃ、５８ａ、５
８ｂ、５８ｃの配置を示すものである。
図の断面ＡＯＢであって、（ｂ）図はロータブラシ５１
．５２と側方電極５７ａ、５７ｂ、５７ｃ、５８ａ、５
８ｂ、５８ｃの配置を示すものである。
第３図で説明したもの以外の構成部品について説明する
と５０１はハウジングキャップ、５０２はロータ、５０
３は中心電極、５０４は第１のリング電極、５０５は第
２のリング電極、５０６．５０７はそれぞれ第１、第２
のリング電極５０４．５０５に接触している電極ブラシ
、５０８は電極ブラシを絶縁している端子（直流高電圧
発生回路４へ接続される。）である。
と５０１はハウジングキャップ、５０２はロータ、５０
３は中心電極、５０４は第１のリング電極、５０５は第
２のリング電極、５０６．５０７はそれぞれ第１、第２
のリング電極５０４．５０５に接触している電極ブラシ
、５０８は電極ブラシを絶縁している端子（直流高電圧
発生回路４へ接続される。）である。
次に実施例の作動について第１図、第２図、第３図およ
び第５図のタイムチャートを援用して詳細に説明する。
び第５図のタイムチャートを援用して詳細に説明する。
第２図においてロータ１１がディストリビュータシャフ
トと共に回転しｆ電磁ピックアップ１２．１３に第５図
（１１、（２）の様な信号波形ａ、ｂを発生させる。こ
の信号ａ、ｂを波形整形すると出力は第５図（３）、（
４）に示す様な出力信号ｃ、ｄを発生ずる。この信号ｃ
Ｘｄをそれぞれ電流増幅回路２３．２４に入力するとこ
こで電流増幅されて点火コイル３を制御する。−力信号
波形ｃ、ｄはＡＮＤ回路２５でＡＮＤをとり直流高電圧
発生回路４に入力される。
トと共に回転しｆ電磁ピックアップ１２．１３に第５図
（１１、（２）の様な信号波形ａ、ｂを発生させる。こ
の信号ａ、ｂを波形整形すると出力は第５図（３）、（
４）に示す様な出力信号ｃ、ｄを発生ずる。この信号ｃ
Ｘｄをそれぞれ電流増幅回路２３．２４に入力するとこ
こで電流増幅されて点火コイル３を制御する。−力信号
波形ｃ、ｄはＡＮＤ回路２５でＡＮＤをとり直流高電圧
発生回路４に入力される。
単安定回Ｒ＆（ＮＯＴ回１？８４１１ ＡＮＤ回路４１
４、抵抗４１２、コンデンサ４１３）の出力には信号Ｃ
，，ｄの立上がり（第５図（３）、（４）のＳ】、Ｓ２
）より一定時間（たとえば１〜２ ｍｓ）のパルスを発
生する。また、発振回路（ＮＯＴ回路４１６．４１７．
４１８、抵抗４１９．４２０１コンデンサ４２１）は１
ｉｓ以下の周期の繰返しパルスを発生し、ＡＮＤ回路
４１５は信号ｃ、ｄの立上がりから一定時間τ、発振回
路よりのパルス信号を出力する。この信号によりトラン
ジスタ４２３．４２４を作動させ、トランス４２６の１
次側を制御して２次側に負および正の高圧パルスを発生
させる。そして、ダイオード４２７．４２８で整流しコ
ンデンサ４２９．４３０で平滑する。すなわちコンデン
サ４２９には第５図（６）に示すように負の高圧パルス
ｆ、コンデンサ４３０にはｆｆｉ ５ 図（５１に示す
ように正の高圧パルスｅを発生させる。この高電圧ｅ、
ｆは点火プラグ５の持続放電電圧以上で絶縁破壊電圧値
以下に設定されている（例えば２ＫＶ程度）。また持続
放電が十分に行なえる様な電流容量をもつ様にトランス
４２６は設計されている。
４、抵抗４１２、コンデンサ４１３）の出力には信号Ｃ
，，ｄの立上がり（第５図（３）、（４）のＳ】、Ｓ２
）より一定時間（たとえば１〜２ ｍｓ）のパルスを発
生する。また、発振回路（ＮＯＴ回路４１６．４１７．
４１８、抵抗４１９．４２０１コンデンサ４２１）は１
ｉｓ以下の周期の繰返しパルスを発生し、ＡＮＤ回路
４１５は信号ｃ、ｄの立上がりから一定時間τ、発振回
路よりのパルス信号を出力する。この信号によりトラン
ジスタ４２３．４２４を作動させ、トランス４２６の１
次側を制御して２次側に負および正の高圧パルスを発生
させる。そして、ダイオード４２７．４２８で整流しコ
ンデンサ４２９．４３０で平滑する。すなわちコンデン
サ４２９には第５図（６）に示すように負の高圧パルス
ｆ、コンデンサ４３０にはｆｆｉ ５ 図（５１に示す
ように正の高圧パルスｅを発生させる。この高電圧ｅ、
ｆは点火プラグ５の持続放電電圧以上で絶縁破壊電圧値
以下に設定されている（例えば２ＫＶ程度）。また持続
放電が十分に行なえる様な電流容量をもつ様にトランス
４２６は設計されている。
次に第３図について説明する。点火コイル３は一次側の
両端を増幅回路２３．２４により交互に断・続すること
によって二次側の両輪には交互に逆向きの高電圧が発生
ずる。第５図（３）に示ず０レベルで点火コイル３の一
次側はバフテリ電圧から一次側の一端イに電流が流れ第
５図（３）の信号の立ち上がりＳｌで電流が遮断される
と二次側の出カバには負の高電圧が発生する。一方第５
図（４）に示ず０レベルではバッテリ電圧から一次側の
一端口に電流が流れ第５図（５）に示す信号波形の立ち
上がり（第５図（４１３２）で電流が遮断され２次側の
出力へには正の高電圧が発生ずる。第１のロータブラシ
５１、第２のロータブラシ５２は第４図＋ａｌのロータ
５０２と共に、回転する。Ｓ２の時点において第３図の
ようにロータブラシ５２と第２の側方電極５８ａが対向
するように第２図のロータ１１の突起と電磁ピックアッ
プ１２．１３が配置されているものとする。Ｓ２では点
火コイル３の出力は正の高電圧が発生し、点火プラグ６
２のギ中ツブ間の絶縁破壊電圧に達すると点火コイル３
の出力は高耐圧ダイオード５５、ロータブラシ５２側方
電極５８ａを介して点火プラグ６２に正放電が生じ電圧
が急激に低下する。この時、直流高電圧発生回路４の出
力の一端で高耐圧ダイオード５６のアノード側には第５
図（５）の信号波形ｅに示すように正の高電圧が印加さ
れているので直流高電圧発生回路４かつ高耐圧ダイオー
ド５６、第２のロータブラシ５２、第２の側方電極５８
ａ、点火プラグ６２のギャップへ電流が流れ込み時間τ
の間持続放電が行われる。
両端を増幅回路２３．２４により交互に断・続すること
によって二次側の両輪には交互に逆向きの高電圧が発生
ずる。第５図（３）に示ず０レベルで点火コイル３の一
次側はバフテリ電圧から一次側の一端イに電流が流れ第
５図（３）の信号の立ち上がりＳｌで電流が遮断される
と二次側の出カバには負の高電圧が発生する。一方第５
図（４）に示ず０レベルではバッテリ電圧から一次側の
一端口に電流が流れ第５図（５）に示す信号波形の立ち
上がり（第５図（４１３２）で電流が遮断され２次側の
出力へには正の高電圧が発生ずる。第１のロータブラシ
５１、第２のロータブラシ５２は第４図＋ａｌのロータ
５０２と共に、回転する。Ｓ２の時点において第３図の
ようにロータブラシ５２と第２の側方電極５８ａが対向
するように第２図のロータ１１の突起と電磁ピックアッ
プ１２．１３が配置されているものとする。Ｓ２では点
火コイル３の出力は正の高電圧が発生し、点火プラグ６
２のギ中ツブ間の絶縁破壊電圧に達すると点火コイル３
の出力は高耐圧ダイオード５５、ロータブラシ５２側方
電極５８ａを介して点火プラグ６２に正放電が生じ電圧
が急激に低下する。この時、直流高電圧発生回路４の出
力の一端で高耐圧ダイオード５６のアノード側には第５
図（５）の信号波形ｅに示すように正の高電圧が印加さ
れているので直流高電圧発生回路４かつ高耐圧ダイオー
ド５６、第２のロータブラシ５２、第２の側方電極５８
ａ、点火プラグ６２のギャップへ電流が流れ込み時間τ
の間持続放電が行われる。
次にディストリビュータシャフトが回転し３１の時点に
おいて第１のロータ５１は第１の側方電極５７ａに対向
し第２のロータブラシ５２は第２の側方電極５８ａと５
８ｂの中間に来た場合に点火コイル３の出力は負の高電
圧が発生し点火プラグ６６のギャップ間の絶縁破壊電圧
に達すると点火コイル３の出力は高耐圧ダイオード５３
、第１のロータブラシ５１、第１の側方電極５７ａを介
して点火プラグ６６に負放電を生じ電圧が急激に低下す
る。この時、直流高電圧発生回路４の出力の一端で高耐
圧ダイオード５４のカソード側には第５図（６）の信号
波形ｆに示すような負の高電圧が印加されているので点
火プラグ６６から第１の側方電極５７ａ、第１のロータ
ブラシ５１、高耐圧ダイオード５４を介して直流高電圧
発生回路４に電流が流れ、時間τの間持続放電が行なわ
れる。
おいて第１のロータ５１は第１の側方電極５７ａに対向
し第２のロータブラシ５２は第２の側方電極５８ａと５
８ｂの中間に来た場合に点火コイル３の出力は負の高電
圧が発生し点火プラグ６６のギャップ間の絶縁破壊電圧
に達すると点火コイル３の出力は高耐圧ダイオード５３
、第１のロータブラシ５１、第１の側方電極５７ａを介
して点火プラグ６６に負放電を生じ電圧が急激に低下す
る。この時、直流高電圧発生回路４の出力の一端で高耐
圧ダイオード５４のカソード側には第５図（６）の信号
波形ｆに示すような負の高電圧が印加されているので点
火プラグ６６から第１の側方電極５７ａ、第１のロータ
ブラシ５１、高耐圧ダイオード５４を介して直流高電圧
発生回路４に電流が流れ、時間τの間持続放電が行なわ
れる。
以上のようにロータ１１の回転と共に第１の側方電極、
第２の側方電極を介して交互に負、正放電が行なわれ、
点火コイル３のエネルギーが小さくなっても直流高電圧
発生回路４のエネルギーによって時間τの間確実に持続
放電が行われる。
第２の側方電極を介して交互に負、正放電が行なわれ、
点火コイル３のエネルギーが小さくなっても直流高電圧
発生回路４のエネルギーによって時間τの間確実に持続
放電が行われる。
なお上述した第１の実施例においては高耐圧ダイオード
を分配器の中に内蔵したが高耐圧ダイオードと点火コイ
ルの中に内蔵することもできる。
を分配器の中に内蔵したが高耐圧ダイオードと点火コイ
ルの中に内蔵することもできる。
第６図は第２実施例を示す主要回路図であり、第７図は
主要構成図である。高耐圧ダイオード５３．５４．５５
．５６は点火コイル３の中に内蔵されており、直流高電
圧発生回路４の出力は点火コイル３に接続され高耐圧ダ
イオード５３．５４．５５．５６を介して分配器５に入
力される。このようなシステムの場合には正・負放電用
のセンタ電極が必要となり、正放電用の第１センタ電極
５０１ｂ、負放電用のセンタ電極５０１ａが７１ウジン
グキヤソブ５０１の上部の中央近辺に設けてあり、５０
１ａは第１のロータブラシ５１に接触しロータの回転に
対して常に接触できるようにロータブラシ５１の一部は
リング状に構成されている。また第２のセンタ電極５０
１ｂは第２のロータブラシ５２に接触し回転に対して常
に接触するように構成されている。この実施例の作動は
基本的には第１の実施例と同じでありＳ２の時点で正の
高電圧が発生すると高耐圧ダイオード５５、第２のセン
タ電極５０１ｂ、第２のロータブラシ５２、（１方電極
５８ｂを介して点火プラグＧこ正の放電力＜４１ねれる
。次にＳｔの時点で負の高電圧カベ発生Ｊ゛る場合も同
様である。
主要構成図である。高耐圧ダイオード５３．５４．５５
．５６は点火コイル３の中に内蔵されており、直流高電
圧発生回路４の出力は点火コイル３に接続され高耐圧ダ
イオード５３．５４．５５．５６を介して分配器５に入
力される。このようなシステムの場合には正・負放電用
のセンタ電極が必要となり、正放電用の第１センタ電極
５０１ｂ、負放電用のセンタ電極５０１ａが７１ウジン
グキヤソブ５０１の上部の中央近辺に設けてあり、５０
１ａは第１のロータブラシ５１に接触しロータの回転に
対して常に接触できるようにロータブラシ５１の一部は
リング状に構成されている。また第２のセンタ電極５０
１ｂは第２のロータブラシ５２に接触し回転に対して常
に接触するように構成されている。この実施例の作動は
基本的には第１の実施例と同じでありＳ２の時点で正の
高電圧が発生すると高耐圧ダイオード５５、第２のセン
タ電極５０１ｂ、第２のロータブラシ５２、（１方電極
５８ｂを介して点火プラグＧこ正の放電力＜４１ねれる
。次にＳｔの時点で負の高電圧カベ発生Ｊ゛る場合も同
様である。
又、上述した実施例においては６気筒しこつむ）で述べ
たが、８気筒の場合も同様に構成が可能である。
たが、８気筒の場合も同様に構成が可能である。
以上述べたように本発明によれば、点火プラグの容量放
電以前から容量放電開始後の所定時■１、容量放電電圧
以下の正、負の直流高電圧をプラク゛ギャップへ印加す
るのに、高耐圧ダイオードを介して直流高電圧を分配す
る分配器のロータを二段に重ねているから、多気筒エン
ジンの各点火プラグのフラッシュオーバを防止して点火
プラク″（こ安定したエネルギーを供給して持続放電を
制御−でき、さらに分配器の外径も小さくすることがで
きるという優れた効果がある。
電以前から容量放電開始後の所定時■１、容量放電電圧
以下の正、負の直流高電圧をプラク゛ギャップへ印加す
るのに、高耐圧ダイオードを介して直流高電圧を分配す
る分配器のロータを二段に重ねているから、多気筒エン
ジンの各点火プラグのフラッシュオーバを防止して点火
プラク″（こ安定したエネルギーを供給して持続放電を
制御−でき、さらに分配器の外径も小さくすることがで
きるという優れた効果がある。
第１図は本発明のブロック図、第２図は直流電圧発生回
路の詳細図、第３図は分配器の詳細結線図、第４図は分
配器の主要構成図、第５図は動作のタイムチャート、第
６図は本発明の第２実施例の主要回路図、第７図は本発
明の第２実施例による分配器の主要構成図である。 １・・・点火信号発生手段、２・・・点火制御回路、３
・・・点火コイル、４・・・直流高電圧発生回路、５・
・・分配器、６・・・点火プラグ、５１・・・第１のロ
ータブラシ、５２・・・第２のロータブラシ、５３〜５
Ｇ・・・高耐圧ダイオード。 代理人弁理士 岡 部 隆
路の詳細図、第３図は分配器の詳細結線図、第４図は分
配器の主要構成図、第５図は動作のタイムチャート、第
６図は本発明の第２実施例の主要回路図、第７図は本発
明の第２実施例による分配器の主要構成図である。 １・・・点火信号発生手段、２・・・点火制御回路、３
・・・点火コイル、４・・・直流高電圧発生回路、５・
・・分配器、６・・・点火プラグ、５１・・・第１のロ
ータブラシ、５２・・・第２のロータブラシ、５３〜５
Ｇ・・・高耐圧ダイオード。 代理人弁理士 岡 部 隆
Claims (3)
- （１）点火プラグに印加する正、負の直流高電圧を交互
に発生させる点火コイルと、前記点火プラグが容量放電
を行う以前から容量放電開始後の所定時間、容量放電電
圧以下の正、負の直流高電圧を前記点火コイルの発生す
る直流高電圧の極性と同期して前記点火プラグに印加す
る直流高電圧発生回路と、前記点火コイルの出力と前記
直流高電圧発生回路の出力を並列に高耐圧ダイオードを
介して前記点火プラグへ分配する二段に重ねたロータを
有する分配器とを備えたことを特徴とする内燃機関用点
火装置。 - （２）前記点火コイルと前記直流高電圧発生回路とが前
記点火プラグへ正、負の直流高電圧を出方する際、間に
介する前記高耐圧ダイオードを前記分配器の二段に重ね
たロータに設置したことを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の内燃機関用点火装置。 - （３）前記点火コイルと前記直流高電圧発生回路とが前
記点火プラグへ正、負の直流高電圧を出力する際、間に
介する前記高耐圧ダイオードを前記点火コイル内に設置
し、前記分配器に常時それぞれ二つのロータと接触する
二つのセンタ電極を設けて、前記点火コイルと前記直流
高電圧発生回路とから出力される正、負の直流高電圧を
別々に導くようにしたことを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の内燃機関用点火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5696483A JPS59183076A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 内燃機関用点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5696483A JPS59183076A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 内燃機関用点火装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59183076A true JPS59183076A (ja) | 1984-10-18 |
Family
ID=13042211
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5696483A Pending JPS59183076A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 内燃機関用点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59183076A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5905844A (en) * | 1993-02-04 | 1999-05-18 | Sony Corporation | Method and apparatus for selectively recording character broadcasting program data |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP5696483A patent/JPS59183076A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5905844A (en) * | 1993-02-04 | 1999-05-18 | Sony Corporation | Method and apparatus for selectively recording character broadcasting program data |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4677960A (en) | High efficiency voltage doubling ignition coil for CD system producing pulsed plasma type ignition | |
| US4455989A (en) | Plasma ignition system for internal combustion engine | |
| US4448181A (en) | Plasma ignition system for an internal combustion engine | |
| US4433669A (en) | Plasma ignition system for an internal combustion engine | |
| EP0463800B1 (en) | Direct current ignition system | |
| US4497306A (en) | Ignition system for an internal combustion engine | |
| JPS5838380A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPH0160670B2 (ja) | ||
| JPH109112A (ja) | エンジンのハイパワー点火補助システム | |
| US4562822A (en) | Ignition system for an internal combustion engine | |
| JPS5835268A (ja) | デイ−ゼルエンジン始動用点火装置 | |
| JPS59183076A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPS5825581A (ja) | プラズマ点火装置 | |
| US5425348A (en) | Distributorless ignition system for an internal combustion engine | |
| JPS585984A (ja) | 内燃機関用点火プラグ | |
| JPS5846676B2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPS60195374A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPS58214674A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPH0639097Y2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JPS59173558A (ja) | 多気筒内燃機関用点火装置 | |
| JPH053747Y2 (ja) | ||
| JPS6178282U (ja) | ||
| JPS6410660B2 (ja) | ||
| JPS61241466A (ja) | 内燃機関の点火装置 | |
| JPS588268A (ja) | 内燃機関の点火装置 |