JPS59181924A - 系統電圧安定化装置 - Google Patents
系統電圧安定化装置Info
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- JPS59181924A JPS59181924A JP58056185A JP5618583A JPS59181924A JP S59181924 A JPS59181924 A JP S59181924A JP 58056185 A JP58056185 A JP 58056185A JP 5618583 A JP5618583 A JP 5618583A JP S59181924 A JPS59181924 A JP S59181924A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電力系統の無効電力を調整して系統電圧の安定
化を図るようにした系統電圧安定化装置ＶＣ関する。
化を図るようにした系統電圧安定化装置ＶＣ関する。
電力系統においては系統電圧を安定化する目的で無効電
力補償装置による系統電圧安定化装置が用いらｎている
。この系統電圧安定化装置は系統母線に接続さｎる並列
コンデンサおよび並列リアクトルと、この並列リアクト
ルを系統から取り出さｎた入力信号に基く制６４１伯号
により位相制御するブイリスクとが設けらｎている。
力補償装置による系統電圧安定化装置が用いらｎている
。この系統電圧安定化装置は系統母線に接続さｎる並列
コンデンサおよび並列リアクトルと、この並列リアクト
ルを系統から取り出さｎた入力信号に基く制６４１伯号
により位相制御するブイリスクとが設けらｎている。
この場合、系統から取り出さｎる入力信号としては通常
系統母線の電圧が一般的であシ、こｎを計器用変圧器を
通して検串し、制御回路により必要な制御を加えてから
サイリスタへ点弧指令を出すようにしている。
系統母線の電圧が一般的であシ、こｎを計器用変圧器を
通して検串し、制御回路により必要な制御を加えてから
サイリスタへ点弧指令を出すようにしている。
しかしこのような系統電圧安定化装置が、発電機よシ無
限大母線に中間開閉所を介して電力を送電する電力系統
における前記中間屍閉首の母＃Ａに接続さｎる場合、前
述したように奄圧侶 −号のみで母線電圧を制御すると
系統の発電機と無限大母線との間の相差角の動揺、ある
いはそｎによって引き起さｎる電力動揺の減衰性が悪い
ことが知らｉｔでいる。
限大母線に中間開閉所を介して電力を送電する電力系統
における前記中間屍閉首の母＃Ａに接続さｎる場合、前
述したように奄圧侶 −号のみで母線電圧を制御すると
系統の発電機と無限大母線との間の相差角の動揺、ある
いはそｎによって引き起さｎる電力動揺の減衰性が悪い
ことが知らｉｔでいる。
このためかかる電力系統に糸玩奄圧安定化装置を適用す
る場合には上記のような欠点を補うために送電線の電力
潮流を検出してとｎを補助イ８号として前記電圧信号と
ともに制イ卸回路に加えて制御信号′ｆｒ：得、このｆ
ｉｉｆ制御信号によりリアクトルと直列のウーイリスタ
の点弧角を位相市Ｉ］御して無効電力を調整するものが
考えらｎている。
る場合には上記のような欠点を補うために送電線の電力
潮流を検出してとｎを補助イ８号として前記電圧信号と
ともに制イ卸回路に加えて制御信号′ｆｒ：得、このｆ
ｉｉｆ制御信号によりリアクトルと直列のウーイリスタ
の点弧角を位相市Ｉ］御して無効電力を調整するものが
考えらｎている。
第１図はかかる系統電圧安定化装置を適用した電力系統
の構成例を示すものでりる。錨１図において、１は発電
機、２は中間１ｙＮ閉所のａ線、３は変電所の無限大母
線であり、兄−＆ｌと・中間開閉所の母線２との間は発
電ｂｔ側に設置きｎた変圧器４を介して送電線５により
連繋さｎ、また中間島閉所の母線２と無限大母線３との
間は送電線６によシ忽′亀所側に設置さｎた降圧変圧器
７を介して連繋さｎている１、−力、８は中間−閉所に
設置さｎた系統電圧安定化装置で、この系統電圧安定化
装置８は中Ｌ口］開閉所の母線２に降圧変圧器９を介し
て接続はｎる並列コンデン″！７−１０および並列リア
クトル１ノ、この並列リアクトル１ノに直列に設けらｎ
るサイリスタ１２、計器用変流器１３によシ検出さｎた
中間開閉所の母線２へ流入する′ｔ４Ｌ派ｉに応じた信
号と計器用変圧器１４により検出さｎた母ｔ！２の電圧
ＺＩ ＶＣ比、じた信号とがそ九ぞれ加えらルこｎら両
信号に基いて得ら扛る制＠ｊ佃号によシ丈イリスタ１２
を点弧制御する制御回路１５とがら構成さ几ている。
の構成例を示すものでりる。錨１図において、１は発電
機、２は中間１ｙＮ閉所のａ線、３は変電所の無限大母
線であり、兄−＆ｌと・中間開閉所の母線２との間は発
電ｂｔ側に設置きｎた変圧器４を介して送電線５により
連繋さｎ、また中間島閉所の母線２と無限大母線３との
間は送電線６によシ忽′亀所側に設置さｎた降圧変圧器
７を介して連繋さｎている１、−力、８は中間−閉所に
設置さｎた系統電圧安定化装置で、この系統電圧安定化
装置８は中Ｌ口］開閉所の母線２に降圧変圧器９を介し
て接続はｎる並列コンデン″！７−１０および並列リア
クトル１ノ、この並列リアクトル１ノに直列に設けらｎ
るサイリスタ１２、計器用変流器１３によシ検出さｎた
中間開閉所の母線２へ流入する′ｔ４Ｌ派ｉに応じた信
号と計器用変圧器１４により検出さｎた母ｔ！２の電圧
ＺＩ ＶＣ比、じた信号とがそ九ぞれ加えらルこｎら両
信号に基いて得ら扛る制＠ｊ佃号によシ丈イリスタ１２
を点弧制御する制御回路１５とがら構成さ几ている。
ここで、上記制（ホ）回路１５はその詳細を第２図に示
すように中間−閉所の母線２の瞬時電圧Ｖに応じた信号
は実効値形成回路２ノを通って実効値に亥快さｎてから
加算器２２により基準短、圧Ｖｒｅｆとの誤差電圧ΔＶ
が作らｎｌこの誤差電圧ΔＶは一圧制＠ｌ関数回路２３
を通して所定の演算制御を受けてから加算回路２４に加
えらする。一方、中間開閉所の母線２へ流入する瞬時電
流ｌに応じた信号と上記電圧Ｖに応じた信号とから有効
′酸圧俊換器２５全通して上動電力Ｐが作らｎ１電力制
御開数回路２６全通してから加算回路２４に加えらｎる
。この加算回路２４では電圧制御関数回路２３から出力
さｎる゛電圧信号と電力制御関数回路２６から出力ざ九
る′亀力佃号を加え合せ、α関数発生器２７全通して心
太なサイリスクの制御位相角αが決めらｎ１点弧パルス
発生器２８により点弧パルスカ゛３作らｎてサイリスタ
へ導びがｎ、る。
すように中間−閉所の母線２の瞬時電圧Ｖに応じた信号
は実効値形成回路２ノを通って実効値に亥快さｎてから
加算器２２により基準短、圧Ｖｒｅｆとの誤差電圧ΔＶ
が作らｎｌこの誤差電圧ΔＶは一圧制＠ｌ関数回路２３
を通して所定の演算制御を受けてから加算回路２４に加
えらする。一方、中間開閉所の母線２へ流入する瞬時電
流ｌに応じた信号と上記電圧Ｖに応じた信号とから有効
′酸圧俊換器２５全通して上動電力Ｐが作らｎ１電力制
御開数回路２６全通してから加算回路２４に加えらｎる
。この加算回路２４では電圧制御関数回路２３から出力
さｎる゛電圧信号と電力制御関数回路２６から出力ざ九
る′亀力佃号を加え合せ、α関数発生器２７全通して心
太なサイリスクの制御位相角αが決めらｎ１点弧パルス
発生器２８により点弧パルスカ゛３作らｎてサイリスタ
へ導びがｎ、る。
しかし、このような系統電圧安定化装置においては第１
図に示すような電力系統の瘉合には適用し得るが、発電
機が２台以上あシそ扛が一つの電気所に送電線を通して
接続さｎる褐合とか、あるいは〜：電気所第１図の場合
には中間朗」閉Ｊ所の母線２）から負伺を取っている吃
合など、複雑な系統の場合には電気所で見るＵ、力動揺
が−通りではないため適用することかできない欠点があ
る。
図に示すような電力系統の瘉合には適用し得るが、発電
機が２台以上あシそ扛が一つの電気所に送電線を通して
接続さｎる褐合とか、あるいは〜：電気所第１図の場合
には中間朗」閉Ｊ所の母線２）から負伺を取っている吃
合など、複雑な系統の場合には電気所で見るＵ、力動揺
が−通りではないため適用することかできない欠点があ
る。
本発明は上記のような欠゛点を除去するためになさ扛た
もので、その目的はどのような複雑な系統構成に対して
も系統電圧の安定化を図ｎるばかりでなく、系統の電力
動揺に附しても弔効に鋤かせることかできる系統電圧安
定化装置を提供しようとするものである。
もので、その目的はどのような複雑な系統構成に対して
も系統電圧の安定化を図ｎるばかりでなく、系統の電力
動揺に附しても弔効に鋤かせることかできる系統電圧安
定化装置を提供しようとするものである。
以下＋兜明Ｑ−笑施例を図面を参照して説明する。第３
図は本発明装置の一笑施伸」を適用した電力系統の構成
例を示すものであるＣ第３図において、５ｌ−１，３ｘ
−ｚは発１凱 ３２は中間開閉所の母線、３３は震電ｈ
１゛の無限大母線でるり、発電機３１−１．３１−２と
中間開目−Ｊ所の母線３２との間は各発電笥側に設置さ
扛た変圧器３４−１．３４−２を介して送電線３５−１
、３５−２により連繋きれ、また中間１１」閉所の母
線３２と無限大母線３３との間は送−線３６により汲竜
ハ丁側に設置さ１．た降圧変圧器３７を介して連繋きｎ
、さらに中間圓」閉所の母線３２には負荷線路３８が接
続はｎ、ている〇一方、３９は中間υｉ貼ル１に設置式
ｎ、る系統電圧安定化装置で、この系統安定化装置３９
ｆ−：Ｊ−中間Ｕｉ４（ホ）所の母線３２に降圧変圧器
４０を介して接続さｔしる並列コンデン：）−４２９よ
び並列リアクトル４２と、この並列リアクトル４２に直
列に設けらｎたサイリスタ４３と、送電線、３５−１゜
３５−２．３６、負荷線路３８ＹＣそｎ ；ｆ：ｎ設け
ら庇た割器用変流器４４−１．４４−２・４４−３・４
４−４により検出さｎた中間開閉所の母線３２への流入
電流１１＋１！ｙ１３＋１４に応じた信号および計器用
変圧器４５により検出さ几た中間開閉所の母線３２の電
圧Ｖに応じた信号がそｎぞｎ入力さ几こ扛ら各信号に基
いて詳細を後述する４ノ号処理を行なってサイリスタ４
３に対して点弧パルスを与える制御回路４６とから構成
さｎている。
図は本発明装置の一笑施伸」を適用した電力系統の構成
例を示すものであるＣ第３図において、５ｌ−１，３ｘ
−ｚは発１凱 ３２は中間開閉所の母線、３３は震電ｈ
１゛の無限大母線でるり、発電機３１−１．３１−２と
中間開目−Ｊ所の母線３２との間は各発電笥側に設置さ
扛た変圧器３４−１．３４−２を介して送電線３５−１
、３５−２により連繋きれ、また中間１１」閉所の母
線３２と無限大母線３３との間は送−線３６により汲竜
ハ丁側に設置さ１．た降圧変圧器３７を介して連繋きｎ
、さらに中間圓」閉所の母線３２には負荷線路３８が接
続はｎ、ている〇一方、３９は中間υｉ貼ル１に設置式
ｎ、る系統電圧安定化装置で、この系統安定化装置３９
ｆ−：Ｊ−中間Ｕｉ４（ホ）所の母線３２に降圧変圧器
４０を介して接続さｔしる並列コンデン：）−４２９よ
び並列リアクトル４２と、この並列リアクトル４２に直
列に設けらｎたサイリスタ４３と、送電線、３５−１゜
３５−２．３６、負荷線路３８ＹＣそｎ ；ｆ：ｎ設け
ら庇た割器用変流器４４−１．４４−２・４４−３・４
４−４により検出さｎた中間開閉所の母線３２への流入
電流１１＋１！ｙ１３＋１４に応じた信号および計器用
変圧器４５により検出さ几た中間開閉所の母線３２の電
圧Ｖに応じた信号がそｎぞｎ入力さ几こ扛ら各信号に基
いて詳細を後述する４ノ号処理を行なってサイリスタ４
３に対して点弧パルスを与える制御回路４６とから構成
さｎている。
第４図は上記制御回路４６の内部構成例の詳細を示すも
のである。第４図において、５１は前記電圧Ｖに応じた
信号が入力される実効電圧形成回路で、ここで変換さｎ
た実効値ｖｌ加算器５２によシ基準電圧Ｖｒｅｆと比較
し、その誤差電圧ΔＶを電圧制御関数回路５３に加える
。この電圧制御関数回路５３では誤差電圧ΔＶに基いて
所定の演算制御を行ないその出力信号を加算器５４にカ
ロえる。一方、５５−１．５５−２゜５５−３．５５−
４は前記電流１１ｔ１２ ＋１３ ＋ １４ に応じ
た信号と電圧Ｖに応じた信号がそｎぞｎ各別に入力され
る有効′亀力袈侠回路で、こｎら各有効電力変換回路５
５−１．５５−２．５５−３．５５−４は電流１１
ｌｉ２ ＋１３．１４に応じた信号と電圧Ｖに応じた
信号によシミ力Ｐ１ １Ｐ２ １Ｐ３ １Ｐ４ を侍る
ものである。谷有効電力変換回路５５−１．５５−２．
５５−３．５５−４で得らｎた電力Ｐ１＋Ｐ２ ＋
Ｐ３ ｒ Ｐ４を絶対値回路５６−１．５６−２．５
６−３．５６−４７Ｃ力日え、絶対値ＩＰＩ ｌ 、１
Ｐ２１．１ｐａｌ 、１Ｐ４１を得る。各絶対値回路５
６−１．５６−２．５６−３．５６−４で得らｎた絶対
ｌＮｌｐＨ−ＩＰ２１．１Ｐａｌ。
のである。第４図において、５１は前記電圧Ｖに応じた
信号が入力される実効電圧形成回路で、ここで変換さｎ
た実効値ｖｌ加算器５２によシ基準電圧Ｖｒｅｆと比較
し、その誤差電圧ΔＶを電圧制御関数回路５３に加える
。この電圧制御関数回路５３では誤差電圧ΔＶに基いて
所定の演算制御を行ないその出力信号を加算器５４にカ
ロえる。一方、５５−１．５５−２゜５５−３．５５−
４は前記電流１１ｔ１２ ＋１３ ＋ １４ に応じ
た信号と電圧Ｖに応じた信号がそｎぞｎ各別に入力され
る有効′亀力袈侠回路で、こｎら各有効電力変換回路５
５−１．５５−２．５５−３．５５−４は電流１１
ｌｉ２ ＋１３．１４に応じた信号と電圧Ｖに応じた
信号によシミ力Ｐ１ １Ｐ２ １Ｐ３ １Ｐ４ を侍る
ものである。谷有効電力変換回路５５−１．５５−２．
５５−３．５５−４で得らｎた電力Ｐ１＋Ｐ２ ＋
Ｐ３ ｒ Ｐ４を絶対値回路５６−１．５６−２．５
６−３．５６−４７Ｃ力日え、絶対値ＩＰＩ ｌ 、１
Ｐ２１．１ｐａｌ 、１Ｐ４１を得る。各絶対値回路５
６−１．５６−２．５６−３．５６−４で得らｎた絶対
ｌＮｌｐＨ−ＩＰ２１．１Ｐａｌ。
ＩＰ４１を係数回路５７−１．５７−２．５７−３゜５
７−４に加え、ここで予め定められている係数Ｋｌ
ｒ Ｋ２ 、に３ ｒ Ｋ４を乗じて加昇器５Ｂにより
加え合せてから電力制御関数回路５９に刃口える。この
電力制御関数回路５９で（１）０箕益５８の出力信号に
基いてｆ−Ｊ１足の演算部ｊ（ａｌを行ないその出力信
号を削ｄ己加算器５４により削記電圧博ｊＩＩｌｌｌｊ
関数回路５３の出力（Ｔｈ号と〃１］え合せる。この加
算器５４の出力化号音α関数発生回路６０に加え、ここ
で必匁なサイリスタの制御位相角αを決定して点弧パル
ス発生回路６ノに力■え、その点弧／（ルスをサイリス
タのダート回路へ出力する。
７−４に加え、ここで予め定められている係数Ｋｌ
ｒ Ｋ２ 、に３ ｒ Ｋ４を乗じて加昇器５Ｂにより
加え合せてから電力制御関数回路５９に刃口える。この
電力制御関数回路５９で（１）０箕益５８の出力信号に
基いてｆ−Ｊ１足の演算部ｊ（ａｌを行ないその出力信
号を削ｄ己加算器５４により削記電圧博ｊＩＩｌｌｌｊ
関数回路５３の出力（Ｔｈ号と〃１］え合せる。この加
算器５４の出力化号音α関数発生回路６０に加え、ここ
で必匁なサイリスタの制御位相角αを決定して点弧パル
ス発生回路６ノに力■え、その点弧／（ルスをサイリス
タのダート回路へ出力する。
ここで、上記のような構成の系統′−圧安定化装置にお
いて、係数回路５７−１〜５７−４の係数および電力信
号制砒関数回路５９ＬＤ制岬関数は次のようにして決定
さｎる。係数の決め方の一つは各係数Ｋ１％に４を“１
”とすることでお９、このようにす扛は、めらゆる電力
動揺の振動モードがすべて検出烙几る。また別の係数の
決め方はモード分離手法によるものでりシ、こｎは特定
の振動モードのみが検出さｎる。すなわち、第３図に示
す電力系統において無限大母線も含む発電機の相差角動
揺方程式全動作点の回りに線形化すると次式で表わされ
る。
いて、係数回路５７−１〜５７−４の係数および電力信
号制砒関数回路５９ＬＤ制岬関数は次のようにして決定
さｎる。係数の決め方の一つは各係数Ｋ１％に４を“１
”とすることでお９、このようにす扛は、めらゆる電力
動揺の振動モードがすべて検出烙几る。また別の係数の
決め方はモード分離手法によるものでりシ、こｎは特定
の振動モードのみが検出さｎる。すなわち、第３図に示
す電力系統において無限大母線も含む発電機の相差角動
揺方程式全動作点の回りに線形化すると次式で表わされ
る。
但し、Δδ、〜Δδ３ は発電機の内部相差角の変化分
であシ、マトリクス〔Ａ〕は発電機の特性およびセルら
の接続状態によシ次のように：表現でさる。
であシ、マトリクス〔Ａ〕は発電機の特性およびセルら
の接続状態によシ次のように：表現でさる。
ここで、Ｍ １ ” Ｍ Ｂは発電機の慣性定数、Ｅｘ
−Ｅｓｌ’Ｌ：発電機の内部電圧、Ｙｉｊεｊθｉｊは
発％、機ｉとコとの接続状態を表わす伝遜アドミタンス
である。
−Ｅｓｌ’Ｌ：発電機の内部電圧、Ｙｉｊεｊθｉｊは
発％、機ｉとコとの接続状態を表わす伝遜アドミタンス
である。
また各発電機の電力変化分ΔＰｅ１〜ΔＰｅ３は〔Δδ
〕の線形結合として次式で求めらｎる。
〕の線形結合として次式で求めらｎる。
但しマトリクス［Ｂ］は（２９式の右辺のＢマトリクス
と同じである。
と同じである。
（３）式を〔Δδ〕について解き、（１）式へ代入する
と− 〔Ｓ ΔＰ）＝Ｉ：Ｂ）［Ａ〕［ｎ） ＣΔＰ〕 ・
・・ （５）このマトリクス〔Ｂ〕〔Ａ〕〔Ｂ〕−１の
固有値の固有ベクトルのマトリクス［Ｔ］とすると、モ
ード分離ζまた電力〔ΔＰＭ：）＝［ΔＰＭ□ΔＰ７
ΔＰＭａ ）ｔと〔ΔＰ〕 とは、 〔ΔＰ）＝［Ｔ）［ΔＰＭ〕 ・・・ （６）とい
う関係にあり、（５）式は 〔Ｓ２ΔＰＭ：］＝ｌ：Ｄ）ｌ：ΔＰＭ〕 ・・
・ （７）となる。但し、［ｏ〕−［ｒ〕−’ｌ［Ａ〕
［ｓ：］−１１１Ｔごとなるが、実隙はマ） ＩＪタン
ス刈角化の原理により、対角要素のみしか任在せす、モ
ード分離ざｎたことになる。
と− 〔Ｓ ΔＰ）＝Ｉ：Ｂ）［Ａ〕［ｎ） ＣΔＰ〕 ・
・・ （５）このマトリクス〔Ｂ〕〔Ａ〕〔Ｂ〕−１の
固有値の固有ベクトルのマトリクス［Ｔ］とすると、モ
ード分離ζまた電力〔ΔＰＭ：）＝［ΔＰＭ□ΔＰ７
ΔＰＭａ ）ｔと〔ΔＰ〕 とは、 〔ΔＰ）＝［Ｔ）［ΔＰＭ〕 ・・・ （６）とい
う関係にあり、（５）式は 〔Ｓ２ΔＰＭ：］＝ｌ：Ｄ）ｌ：ΔＰＭ〕 ・・
・ （７）となる。但し、［ｏ〕−［ｒ〕−’ｌ［Ａ〕
［ｓ：］−１１１Ｔごとなるが、実隙はマ） ＩＪタン
ス刈角化の原理により、対角要素のみしか任在せす、モ
ード分離ざｎたことになる。
したがってモード分離に基く係数の決め方は（５）式の
右辺の係数マトリクス［ｎ〕ｌ：Ａ）［ａ）−’の固有
ベクトル行列［Ｔ］ −［Ｃｔ１］［ｔｚ］〔ｔａ）
）を求め、この逆数〔Ｔ〕 の各行ベクトルが分離し
たいＢｉｂモードに対応する係数となる。
右辺の係数マトリクス［ｎ〕ｌ：Ａ）［ａ）−’の固有
ベクトル行列［Ｔ］ −［Ｃｔ１］［ｔｚ］〔ｔａ）
）を求め、この逆数〔Ｔ〕 の各行ベクトルが分離し
たいＢｉｂモードに対応する係数となる。
−万、電力制御関数回路５９の卸Ｊ御関数Ｇｐ（Ｓ）の
決め方は一般的にシステムの固有値を計算し、制御系の
安定性と電力動揺の減衰が良好になるように／ぞラメー
タを選定する。その関数は適用系統によって変わるため
、一意的に決めら庇ないが、−例として第３図に示すよ
うな電力系統では次のような形が有効でしる。
決め方は一般的にシステムの固有値を計算し、制御系の
安定性と電力動揺の減衰が良好になるように／ぞラメー
タを選定する。その関数は適用系統によって変わるため
、一意的に決めら庇ないが、−例として第３図に示すよ
うな電力系統では次のような形が有効でしる。
但し、Ｋ ＝ ０．５〜３ ｌＴ１ ＝３〜１０ｓｅｃ
、 Ｔ２＝０〜ｌ ｓｅｃ ＊ Ｔ３ ＝ ０
〜１ｓｅｃ＋Ｔ４ ＝０〜ｌ ｓｅｅ したがって、上記のような方法により定められた係数を
係数回路５７−１〜５７−４に持たせておき、また上記
のような制（ホ）関数Ｇｐ（Ｓ）を電力制御関数回路５
９に定めておけは、絶対値回路５６−１〜５６−４より
得ら庇る中間開閉所の母線３２に接続さルる各送電線：
ｔｓ−１゜３５−２．３６．負荷線路３８の電力信号の
絶対値は各係数回路５７−１〜５７−４で係数が乗じら
ｎてから加算器５８により各々加え合わされるので、こ
こで必要とする電力動揺の振動モードが得られる。また
加算器５８の出力信号が電力制御関数回路５９に加えら
扛ることによシ、ここで電力動揺に対して制動効果を持
つように位相の進み遅ｎ補償およびゲイン補償が行なわ
ルる０ 第５図は絶対値電力加力−信号の出力波形の一例を示す
ものである。すなわち、中間開閉所の母線３２゛への各
流入電力Ｐｘ＝Ｐ＜が第５図（ａ）に示すようになった
とすると、その各流入電力の絶対値の和は第５図（ｂ）
に示すようになり、この信号には電力動揺のモードが増
幅さｎた形で入っていることがわかる。
、 Ｔ２＝０〜ｌ ｓｅｃ ＊ Ｔ３ ＝ ０
〜１ｓｅｃ＋Ｔ４ ＝０〜ｌ ｓｅｅ したがって、上記のような方法により定められた係数を
係数回路５７−１〜５７−４に持たせておき、また上記
のような制（ホ）関数Ｇｐ（Ｓ）を電力制御関数回路５
９に定めておけは、絶対値回路５６−１〜５６−４より
得ら庇る中間開閉所の母線３２に接続さルる各送電線：
ｔｓ−１゜３５−２．３６．負荷線路３８の電力信号の
絶対値は各係数回路５７−１〜５７−４で係数が乗じら
ｎてから加算器５８により各々加え合わされるので、こ
こで必要とする電力動揺の振動モードが得られる。また
加算器５８の出力信号が電力制御関数回路５９に加えら
扛ることによシ、ここで電力動揺に対して制動効果を持
つように位相の進み遅ｎ補償およびゲイン補償が行なわ
ルる０ 第５図は絶対値電力加力−信号の出力波形の一例を示す
ものである。すなわち、中間開閉所の母線３２゛への各
流入電力Ｐｘ＝Ｐ＜が第５図（ａ）に示すようになった
とすると、その各流入電力の絶対値の和は第５図（ｂ）
に示すようになり、この信号には電力動揺のモードが増
幅さｎた形で入っていることがわかる。
したがって、このような構成の制＠ｊ回路４６を設けて
リアクトル４２に直列のサイリスタ４３０点弧角を位相
制御しく電力系統の無効電力を調藍することにより、複
雑な系統構成に対しても広範囲に亘って有効電力の動揺
が検出可能となり、また特足の電力動揺モードのみを取
り出してそ几に制御を加えることで減衰性全長くするこ
ともできる。
リアクトル４２に直列のサイリスタ４３０点弧角を位相
制御しく電力系統の無効電力を調藍することにより、複
雑な系統構成に対しても広範囲に亘って有効電力の動揺
が検出可能となり、また特足の電力動揺モードのみを取
り出してそ几に制御を加えることで減衰性全長くするこ
ともできる。
なお、本発明は上記し且つ図面に示す実施例に限定はｔ
するものではなく、その要旨を変更しない範囲内で種々
変形して実施できることは勿論である。
するものではなく、その要旨を変更しない範囲内で種々
変形して実施できることは勿論である。
以上述べたように本発明によｎは、電力系統の母祿電圧
（Ｉ号以外にその母線につながる複数線路の電力信号を
検出して各電力信号の帖ヌ」値を求め、その各絶対値に
９Ｆ足の係数を莱じてこれらを加算してからＰ）を定の
酌輝関数によ’） １ｉｌ１両を加えてか」配電圧信号
と加算し、その加算信号を制？ｆｑ＋信号として電力系
統の母線にコンデン丈とともに並列接続はｎたりアクド
ルと直列のサイリスクの点弧角を位相制御するようＶＣ
したので、どのような系統構成に対しても系統電圧の安
定化を図ることができるとともに糸ＬＬの箱、力動揺に
対しても有効に働らかせることかできる系統電圧安定化
装西が提供できる。
（Ｉ号以外にその母線につながる複数線路の電力信号を
検出して各電力信号の帖ヌ」値を求め、その各絶対値に
９Ｆ足の係数を莱じてこれらを加算してからＰ）を定の
酌輝関数によ’） １ｉｌ１両を加えてか」配電圧信号
と加算し、その加算信号を制？ｆｑ＋信号として電力系
統の母線にコンデン丈とともに並列接続はｎたりアクド
ルと直列のサイリスクの点弧角を位相制御するようＶＣ
したので、どのような系統構成に対しても系統電圧の安
定化を図ることができるとともに糸ＬＬの箱、力動揺に
対しても有効に働らかせることかできる系統電圧安定化
装西が提供できる。
第１図は従来の系統電圧安定化装飯を適用した電力系統
の一例を示す構成図、第２図は従来装置の制御回路の詳
細を示すブロック図、第３図は本発明による系統電圧安
定化製置の一実施例を適用した′電力系統の一例を示す
構成図、第４図は同実施例装置における市１」御回路の
詳細を示すブロック図、第５図（ａ） 、 （ｂ）は同
実施例において絶対ｉ１ｔ ７１０算信号の出力波形を
説明するための図である。 ４ノ・・・並列コンデンサ、４２・・・並夕１］リアク
トル、４３・・・サイリスク、４６・・・制御回路、５
１・・・実効電圧形成回路、５２．５４．５８・・・加
算器、５３・・・電圧制御関数回路、５５−１〜５５−
４・・・有効電力汲換回路、５６−１〜５６−４・・・
絶対値回路、５７−１〜５７−４・・・係数回路、５９
・・・′電力Ｉ制御関数回路、６θ・・・α関数発生回
路、６１・・・点弧パルス発生回路。
の一例を示す構成図、第２図は従来装置の制御回路の詳
細を示すブロック図、第３図は本発明による系統電圧安
定化製置の一実施例を適用した′電力系統の一例を示す
構成図、第４図は同実施例装置における市１」御回路の
詳細を示すブロック図、第５図（ａ） 、 （ｂ）は同
実施例において絶対ｉ１ｔ ７１０算信号の出力波形を
説明するための図である。 ４ノ・・・並列コンデンサ、４２・・・並夕１］リアク
トル、４３・・・サイリスク、４６・・・制御回路、５
１・・・実効電圧形成回路、５２．５４．５８・・・加
算器、５３・・・電圧制御関数回路、５５−１〜５５−
４・・・有効電力汲換回路、５６−１〜５６−４・・・
絶対値回路、５７−１〜５７−４・・・係数回路、５９
・・・′電力Ｉ制御関数回路、６θ・・・α関数発生回
路、６１・・・点弧パルス発生回路。
Claims (1)
- コンデンサとりアクドルとの並列回路を備え且つ前記リ
アクトルと直列にサイリスタを設けてその点弧角を位相
制御することにより電力系統の無効電力４１−ｈ整する
ようにした系統電圧安定化装置において、前記電力系統
の母森篭圧傷号を検出するとともにその母線につながる
複数線路の電力信号を検出して各電力信号のｌｅ刈値を
求め、その各絶対値に所定の係数を乗じてこｎらを加算
してから所定の制御関数によシ制御を加えて前記瀧、圧
信号と加昇し、その加昇信号を制御信号として前記サイ
リスタの点弧角を位相制御する制御回路を設けたことを
特徴とする系統電圧安定化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58056185A JPS59181924A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 系統電圧安定化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58056185A JPS59181924A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 系統電圧安定化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59181924A true JPS59181924A (ja) | 1984-10-16 |
| JPH0340854B2 JPH0340854B2 (ja) | 1991-06-20 |
Family
ID=13020045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58056185A Granted JPS59181924A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 系統電圧安定化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59181924A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04121024A (ja) * | 1990-09-11 | 1992-04-22 | Hitachi Ltd | 電力動揺抑制制御方法及び装置 |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP58056185A patent/JPS59181924A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04121024A (ja) * | 1990-09-11 | 1992-04-22 | Hitachi Ltd | 電力動揺抑制制御方法及び装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0340854B2 (ja) | 1991-06-20 |
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