JPS59181177A - テイバツテイングマシンの衝撃緩和用材料 - Google Patents
テイバツテイングマシンの衝撃緩和用材料Info
- Publication number
- JPS59181177A JPS59181177A JP5374983A JP5374983A JPS59181177A JP S59181177 A JPS59181177 A JP S59181177A JP 5374983 A JP5374983 A JP 5374983A JP 5374983 A JP5374983 A JP 5374983A JP S59181177 A JPS59181177 A JP S59181177A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rubber
- impact
- composition
- reducing material
- hit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Heating, Cooling, Or Curing Plastics Or The Like In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ティバッティングマシンにおいて直接打撃を
受けるボール状の被打撃部またはストッパ一部に用いる
衝撃緩和用材料に関するものである。
受けるボール状の被打撃部またはストッパ一部に用いる
衝撃緩和用材料に関するものである。
最近、野球、ゴルフ等の打球波における打撃練習器具が
普及しており、この１つにティバッティングマシンがあ
る。このティバッティングマシンの機構は、通常、打撃
を直接受ける被打粘ボール部とこれを支持するアーム部
及びその他で構成されているが、被打撃ボール部と支持
アーム部が連結支持されているため、被打撃ボールを打
撃した時に大きな抵抗、衝撃、反撥があり、バットが振
り抜き難く、また極めて大きな打撃音を発生するなどの
欠点がある。
普及しており、この１つにティバッティングマシンがあ
る。このティバッティングマシンの機構は、通常、打撃
を直接受ける被打粘ボール部とこれを支持するアーム部
及びその他で構成されているが、被打撃ボール部と支持
アーム部が連結支持されているため、被打撃ボールを打
撃した時に大きな抵抗、衝撃、反撥があり、バットが振
り抜き難く、また極めて大きな打撃音を発生するなどの
欠点がある。
これを防ぐために、ティバッティングマシンは、衝撃を
吸収緩和するような設計がなされており、特に直接繰返
し打撃を受ける被打撃ボールにはゴムあるいはプラスチ
ックス材料が使用されており、また、この被打撃ボール
を支持するアーム部も、ゴムまたはプラスチックス製と
するか、あるいはアームシャフトの構造をバネもしくは
スプリング機構とし、またゴム製ストッパーによって打
撃ボール部の衝撃を緩和する等の工夫がなされている。
吸収緩和するような設計がなされており、特に直接繰返
し打撃を受ける被打撃ボールにはゴムあるいはプラスチ
ックス材料が使用されており、また、この被打撃ボール
を支持するアーム部も、ゴムまたはプラスチックス製と
するか、あるいはアームシャフトの構造をバネもしくは
スプリング機構とし、またゴム製ストッパーによって打
撃ボール部の衝撃を緩和する等の工夫がなされている。
しかしながら、このような改良を加えても、最初の打撃
によって発生する反撥力により、打撃ボール部は数回の
首振り往復運動が発生するので、静止するまで暫く次の
打撃練習を待たねばならないという不具合がある。
によって発生する反撥力により、打撃ボール部は数回の
首振り往復運動が発生するので、静止するまで暫く次の
打撃練習を待たねばならないという不具合がある。
従って、本発明の目的は、上記ティバッティングマシン
における打撃時の衝撃を大巾に低減し、スムーズにバッ
トが振り抜けるようにし、しかも打撃位置へ速やかに回
復静止する実用的かつ経済的で、しかも耐久性に優れた
ティバッティングマシンを提供するために、被打撃ボー
ル部やストッパ一部に用いる衝撃緩和用材料として反撥
弾性及び圧縮永久歪の小さなゴム状材料を開発、提供す
ることにある。
における打撃時の衝撃を大巾に低減し、スムーズにバッ
トが振り抜けるようにし、しかも打撃位置へ速やかに回
復静止する実用的かつ経済的で、しかも耐久性に優れた
ティバッティングマシンを提供するために、被打撃ボー
ル部やストッパ一部に用いる衝撃緩和用材料として反撥
弾性及び圧縮永久歪の小さなゴム状材料を開発、提供す
ることにある。
本発明者は１種々のゴム状材料についてティバッティン
グマシンにおける打撃性及び耐久性等について研究した
結果、反撥弾性４〜１５チ及び圧縮永久歪ｇ０４以下の
ゴム状材料が最も有効であるということを見い出した。
グマシンにおける打撃性及び耐久性等について研究した
結果、反撥弾性４〜１５チ及び圧縮永久歪ｇ０４以下の
ゴム状材料が最も有効であるということを見い出した。
すなわち、反撥弾性が１５％を超える程大きなゴム状材
料では、打撃時の反撥が大きく手首に強い衝撃があり、
バットを振り抜くことが難しく、また、一度打たれた被
打撃ボールが元の位置へ戻るまでに数多くの首振り運動
が起り、かっこの首振り振幅も大きく、静止するまでに
時間がかかる。
料では、打撃時の反撥が大きく手首に強い衝撃があり、
バットを振り抜くことが難しく、また、一度打たれた被
打撃ボールが元の位置へ戻るまでに数多くの首振り運動
が起り、かっこの首振り振幅も大きく、静止するまでに
時間がかかる。
これに対して、前記範囲の反撥弾性の小さなゴム状材料
から作られた被打撃ボールは、衝撃反撥が少なくバット
の振り抜きも容易となり、首撮り運動の回数が減少して
首振り振幅も小さくなり、短時間に元の位置に静止する
ので、バッティング練習がスムーズに行なえることが確
認された。一方、圧縮永久歪が８０チを超えるゴム状材
料では、被打撃による変形が大きく、わずかな打撃回数
で打撃練習が不都合となり、耐久性に劣る。
から作られた被打撃ボールは、衝撃反撥が少なくバット
の振り抜きも容易となり、首撮り運動の回数が減少して
首振り振幅も小さくなり、短時間に元の位置に静止する
ので、バッティング練習がスムーズに行なえることが確
認された。一方、圧縮永久歪が８０チを超えるゴム状材
料では、被打撃による変形が大きく、わずかな打撃回数
で打撃練習が不都合となり、耐久性に劣る。
従って、ティバッティングマシンに用いる衝撃緩和用材
料としては、反撥弾性４〜１５％、圧縮永久歪８０％以
下のゴム状材料が最も適している。
料としては、反撥弾性４〜１５％、圧縮永久歪８０％以
下のゴム状材料が最も適している。
しかしながら、各種ゴム状材料の反撥弾性は、通常約２
０〜９５チ程度とされている。また、通常、反撥弾性の
小さなゴム製品を得る原料ゴムとしては、ＩＩＲ，ＥＰ
Ｒ、ＥＰＩ）Ｍ 、ＮＢＲ及びノルボルネン重合体が挙
げられるが、これらの原料ゴムを使用しても、通常の組
成では、本発明の目的を満足する程度Ｋまで充分に小さ
な反撥弾性を有するゴム状材料は容易には得られない。
０〜９５チ程度とされている。また、通常、反撥弾性の
小さなゴム製品を得る原料ゴムとしては、ＩＩＲ，ＥＰ
Ｒ、ＥＰＩ）Ｍ 、ＮＢＲ及びノルボルネン重合体が挙
げられるが、これらの原料ゴムを使用しても、通常の組
成では、本発明の目的を満足する程度Ｋまで充分に小さ
な反撥弾性を有するゴム状材料は容易には得られない。
ところで、反撥弾性を低下させることは、軟化剤、可塑
剤及び充填剤を大量にゴム原料に添加することによって
達成される。しかし、軟化剤や可塑剤を大量に添加する
と、圧縮永久歪が増加し、変形し易く、動的物性も劣り
、経時変化も大きくなる等の不具合を有し、さらに、大
葉に添加した軟化剤や可塑剤の滲出、移行が発生し、い
わゆるブルーミングを起こすという欠点がある。一方、
充填剤を大量に添加した場合には、弾性は低下するが、
反面、硬度が高くなり、反撥強さが大きくなるという欠
点がある。
剤及び充填剤を大量にゴム原料に添加することによって
達成される。しかし、軟化剤や可塑剤を大量に添加する
と、圧縮永久歪が増加し、変形し易く、動的物性も劣り
、経時変化も大きくなる等の不具合を有し、さらに、大
葉に添加した軟化剤や可塑剤の滲出、移行が発生し、い
わゆるブルーミングを起こすという欠点がある。一方、
充填剤を大量に添加した場合には、弾性は低下するが、
反面、硬度が高くなり、反撥強さが大きくなるという欠
点がある。
本発明者は、種々のゴム状材料について鋭意研究の結果
、ゴム系組成物の原料ゴムとしてＩＩＲ、ＢＰＤＭ及び
ノルボルネン重合体を選択し、これに石油樹脂またはテ
ルペン樹脂を配合することにより、特にＩＩＲ及びノル
ボルネン重合体の場合には石油樹脂、ＢＰＤＭの場合に
はテルペン樹脂を添加することにより、硬さをそれ程低
下させずに、変形し難くて、しかも反撥弾性の小さなテ
ィバッティングマシンの衝撃緩和用材料として最適なゴ
ム状材料が得られることを見い出し、本発明を完成する
に至ったものである。
、ゴム系組成物の原料ゴムとしてＩＩＲ、ＢＰＤＭ及び
ノルボルネン重合体を選択し、これに石油樹脂またはテ
ルペン樹脂を配合することにより、特にＩＩＲ及びノル
ボルネン重合体の場合には石油樹脂、ＢＰＤＭの場合に
はテルペン樹脂を添加することにより、硬さをそれ程低
下させずに、変形し難くて、しかも反撥弾性の小さなテ
ィバッティングマシンの衝撃緩和用材料として最適なゴ
ム状材料が得られることを見い出し、本発明を完成する
に至ったものである。
すなわち、本発明に係るティバッティングマシンの衝撃
緩和用材料は、ＩＩＲ，ＢＰＤＭ 及びノルボルネン重
合体からなる群から選ばれた原料ゴムを主体とし、その
他ゴム系組成物の通常の添加剤、例えば軟化剤、可塑剤
、充填剤、加硫剤、加硫促進剤、滑剤等を必要に応じて
添加したゴム系組成物に、石油樹脂またはテルペン樹脂
を配合してなる組成物を加硫成型して得られるものであ
り、反撥弾性４〜１５ｑ６、圧縮永久歪８０％以下の特
性を有することを基本的特徴とするものである。特に、
原料ゴムが■■几及びノルボルネン重合体の場合には石
油樹脂が、ＥＰＤＭの場合にはテルペン樹脂が選択使用
される。
緩和用材料は、ＩＩＲ，ＢＰＤＭ 及びノルボルネン重
合体からなる群から選ばれた原料ゴムを主体とし、その
他ゴム系組成物の通常の添加剤、例えば軟化剤、可塑剤
、充填剤、加硫剤、加硫促進剤、滑剤等を必要に応じて
添加したゴム系組成物に、石油樹脂またはテルペン樹脂
を配合してなる組成物を加硫成型して得られるものであ
り、反撥弾性４〜１５ｑ６、圧縮永久歪８０％以下の特
性を有することを基本的特徴とするものである。特に、
原料ゴムが■■几及びノルボルネン重合体の場合には石
油樹脂が、ＥＰＤＭの場合にはテルペン樹脂が選択使用
される。
これらの石油樹脂、テルペン樹脂の配合割合は、得られ
るゴム状材料の性質が反撥弾性４〜１５チ、圧縮永久歪
８０チ以下となるような範囲で選定すればよく、特に特
定の割合に限定されるものではない。しかし、石油樹脂
及びテルペン樹脂の配合割合が少ない場合には反撥弾性
が高くなり、一方、多過ぎると圧縮永久歪が大きくなる
。従って、ゴム系組成物の基本組成に応じて自ら特定の
範囲に限定される。基本的な配合基準としては、原料ゴ
ムＩＩ）ｔに石油樹脂を添加する場合には、ＩＩ’）？
、ｔｏｏ重量部当り少なくとも２５重量部（ｐｈｒ ）
、ＥＰＤＭにチルヘン樹脂を添加する場合には少なく
とも５０ ｐｈｒ 、ノルボルネン重合体に石油樹脂を
添加する場合には少なくとも５０ ｐｈｒが好ましい。
るゴム状材料の性質が反撥弾性４〜１５チ、圧縮永久歪
８０チ以下となるような範囲で選定すればよく、特に特
定の割合に限定されるものではない。しかし、石油樹脂
及びテルペン樹脂の配合割合が少ない場合には反撥弾性
が高くなり、一方、多過ぎると圧縮永久歪が大きくなる
。従って、ゴム系組成物の基本組成に応じて自ら特定の
範囲に限定される。基本的な配合基準としては、原料ゴ
ムＩＩ）ｔに石油樹脂を添加する場合には、ＩＩ’）？
、ｔｏｏ重量部当り少なくとも２５重量部（ｐｈｒ ）
、ＥＰＤＭにチルヘン樹脂を添加する場合には少なく
とも５０ ｐｈｒ 、ノルボルネン重合体に石油樹脂を
添加する場合には少なくとも５０ ｐｈｒが好ましい。
次に、ＩＩＲ、ＥＰＤＭ及びノルボルネン重合体を原料
ゴムとした基本組成の各側に、石油樹脂またはテルペン
樹脂を添加した場合の効果及び配合割合との関係を第１
表及至第３表に示す（重量部表示）。比較として、プロ
セス油を添加した場合も併せて示す。
ゴムとした基本組成の各側に、石油樹脂またはテルペン
樹脂を添加した場合の効果及び配合割合との関係を第１
表及至第３表に示す（重量部表示）。比較として、プロ
セス油を添加した場合も併せて示す。
なお、原料ゴムがＩ Ｉ Ｉ（、及びノルボルネン重合
体の場合には石油樹脂を添加し、ＥＰＤＭの場合にはテ
ルペン樹脂を添加した。石油樹脂としては神戸油化学工
業製、商品名“プロセスレジンＮ−８５”（Ｃ４〜Ｃ５
溜分の鎖状及び環状炭化水素）ヲ用い、テルペン樹脂と
しては日本ゼオン製、顔品名゛クィントンＡ−１００”
を用いた。
体の場合には石油樹脂を添加し、ＥＰＤＭの場合にはテ
ルペン樹脂を添加した。石油樹脂としては神戸油化学工
業製、商品名“プロセスレジンＮ−８５”（Ｃ４〜Ｃ５
溜分の鎖状及び環状炭化水素）ヲ用い、テルペン樹脂と
しては日本ゼオン製、顔品名゛クィントンＡ−１００”
を用いた。
また、反撥弾性、硬さ、圧縮永久歪は、ＪＩＳ−に６３
０１加硫ゴム物理試験法に規定された測定法による試験
結果を示した。また３０回打撃の変形は、第１表乃至第
３表に示す組成物の加硫成型によりティパッティングの
被打撃ボールを製作し、これに各々３０回の打撃を加え
たときの変形を示す。
０１加硫ゴム物理試験法に規定された測定法による試験
結果を示した。また３０回打撃の変形は、第１表乃至第
３表に示す組成物の加硫成型によりティパッティングの
被打撃ボールを製作し、これに各々３０回の打撃を加え
たときの変形を示す。
以下余白
第１表−ＩＩＲ系
’ 注） ７”−ｆ−ルー２６８ ：日本合成ゴム
製ＩＩＲダイアナプロセスＭＳ−２４，出光興産展プロ
セス油第２表−ＥＰＤＭ系 注）ニスプレン−５０５，ニスプレン−６００： 住友
化学ＩＪＪＰＤＭ 第３表−ノルボルネン重合体 注） ノーンレツク？＋５０ＡＲ，：日本ピオン製ポ
リノルボルネン前記第１表乃至第３表に示す結果から明
らかなようＫ、石油樹脂、デルペン樹脂またはプロセス
油の配合量が多くなるに従って反撥弾性は小さくなるが
、逆に圧縮永久歪は大きくなり、一方、配合量が少ない
と圧縮永久歪は小さくなるが、反撥弾性が太き（なる。
製ＩＩＲダイアナプロセスＭＳ−２４，出光興産展プロ
セス油第２表−ＥＰＤＭ系 注）ニスプレン−５０５，ニスプレン−６００： 住友
化学ＩＪＪＰＤＭ 第３表−ノルボルネン重合体 注） ノーンレツク？＋５０ＡＲ，：日本ピオン製ポ
リノルボルネン前記第１表乃至第３表に示す結果から明
らかなようＫ、石油樹脂、デルペン樹脂またはプロセス
油の配合量が多くなるに従って反撥弾性は小さくなるが
、逆に圧縮永久歪は大きくなり、一方、配合量が少ない
と圧縮永久歪は小さくなるが、反撥弾性が太き（なる。
また、プロセス油を添加した場合には、全般的に圧縮永
久歪が大きい。なお、第１表乃至第３表は基本配合の一
例について示すものであって、添加物の配合割合の限定
栄件を示すものでないことはもとよりである。
久歪が大きい。なお、第１表乃至第３表は基本配合の一
例について示すものであって、添加物の配合割合の限定
栄件を示すものでないことはもとよりである。
また、ティバッティングマシンの被打撃ボールとして３
０回の打撃を加えた場合、反撥弾性が小さい程衝撃が少
なく、バットの振り抜きが容易になるが、圧縮永久歪の
大きい材料では変形が発生し、特に圧縮永久歪８０チ以
上のものは直径において約２０〜３０チの変形を生じ、
打撃練習は不都合となる。
０回の打撃を加えた場合、反撥弾性が小さい程衝撃が少
なく、バットの振り抜きが容易になるが、圧縮永久歪の
大きい材料では変形が発生し、特に圧縮永久歪８０チ以
上のものは直径において約２０〜３０チの変形を生じ、
打撃練習は不都合となる。
さらに、プロセス油を添加した場合には、ゴム成型物の
表面にプロセス油がブリードし、ベトッキがあり、製品
としての使用にはとても耐えられないものであった。
表面にプロセス油がブリードし、ベトッキがあり、製品
としての使用にはとても耐えられないものであった。
以上の結果から、圧縮永久歪と反撥弾性をできるだけ小
さくするには、軟化剤、可塑剤の如き液体の配合剤、例
えばプロセス油よりも、固体（粉体加工しである）の石
油樹脂あるいはテルペン樹脂の如き有機高分子物質の添
加が、より有効であることが確認された。
さくするには、軟化剤、可塑剤の如き液体の配合剤、例
えばプロセス油よりも、固体（粉体加工しである）の石
油樹脂あるいはテルペン樹脂の如き有機高分子物質の添
加が、より有効であることが確認された。
次に、ティバッティングマシンの被打撃ボールとしての
実施例及び比較例を示して、本発明の効果について詳細
に説明する。
実施例及び比較例を示して、本発明の効果について詳細
に説明する。
実施例１〜３及び比較例１〜３
各実施例及び比較例で製造したティバッティングマシン
の被打撃ボールの材料組成及び物性を第４表乃至第６表
に示す。
の被打撃ボールの材料組成及び物性を第４表乃至第６表
に示す。
以下余白
第４表
組成及び物性 実施例１ 比較例１ブチ
ル−２６＆ ＋ ００ １
００炭酸カルシウム ９０ −カーボン
ブラック（ＱＰＦ）
６０ダイアナプロセスＭＳ −２４２５２５プロセス
レジンＮ−１５、２５− 亜鉛華 ５５ ステアリン酸 １１ 硫黄 １，５１゜５ 反撥弾性（＠ ９ ２７硬す（Ｊ
ＩＳ−Ａ） ３０ ５３圧縮永久歪
（＠ ５７ ４５第５表 組成及び物性 実施例２ 比較例２ニス
プレン−５０５８０８０ ニスプレン−６００４０４０ カーボンブラツク（８ＲＦ） ｑＱ
−カーボンブラック（ＨＡＦ）
８５ダイアナプロセスＮ８−２４
１５ １５クイントンＡ−１
００５０− 亜鉛華 ５５ ステアリン酸 １１硫黄
１．５ １．５反撥弾性＠１２
３５ 硬す（ＪＩＳ−Ａ） ３７ ７０圧
縮永久歪（Ｌ１ｊ４２ ３１ 第６表 組成及び物性 実施例３ 比較例３ノー
ソレックス−＋５０ＡＲ２５０、２５０パライト
４００ −炭酸カルシ
ウム −２１０ プロセスレジンＮ−８５８０− 亜鉛華 ５５ ステアリン酸 １１硫黄
１．５１゜５反撥弾性（＠５５６ 硬さくＪＩＳ−Ａ） ４０ ３６
圧縮永久歪（搬 ｔｏ １６被打撃
ポールの製造： 第４表乃至第６表に示す各ゴム状組成物を１２インチオ
ープンミルに表記の順で投入し、混紡し、直径７２簡の
球型の２分割金型に仕込み、１６５℃×３５分間加圧加
熱した後、製品を取り出してティバッティングマシンの
被打撃ボールとして取り付けた。この被打撃ボールを金
型で成型゛する際には、予めボルトを埋込んで同時成型
加硫し、これをティバッティングマシンのアームシャフ
トにねじ込んで取り付けるようにした。
ル−２６＆ ＋ ００ １
００炭酸カルシウム ９０ −カーボン
ブラック（ＱＰＦ）
６０ダイアナプロセスＭＳ −２４２５２５プロセス
レジンＮ−１５、２５− 亜鉛華 ５５ ステアリン酸 １１ 硫黄 １，５１゜５ 反撥弾性（＠ ９ ２７硬す（Ｊ
ＩＳ−Ａ） ３０ ５３圧縮永久歪
（＠ ５７ ４５第５表 組成及び物性 実施例２ 比較例２ニス
プレン−５０５８０８０ ニスプレン−６００４０４０ カーボンブラツク（８ＲＦ） ｑＱ
−カーボンブラック（ＨＡＦ）
８５ダイアナプロセスＮ８−２４
１５ １５クイントンＡ−１
００５０− 亜鉛華 ５５ ステアリン酸 １１硫黄
１．５ １．５反撥弾性＠１２
３５ 硬す（ＪＩＳ−Ａ） ３７ ７０圧
縮永久歪（Ｌ１ｊ４２ ３１ 第６表 組成及び物性 実施例３ 比較例３ノー
ソレックス−＋５０ＡＲ２５０、２５０パライト
４００ −炭酸カルシ
ウム −２１０ プロセスレジンＮ−８５８０− 亜鉛華 ５５ ステアリン酸 １１硫黄
１．５１゜５反撥弾性（＠５５６ 硬さくＪＩＳ−Ａ） ４０ ３６
圧縮永久歪（搬 ｔｏ １６被打撃
ポールの製造： 第４表乃至第６表に示す各ゴム状組成物を１２インチオ
ープンミルに表記の順で投入し、混紡し、直径７２簡の
球型の２分割金型に仕込み、１６５℃×３５分間加圧加
熱した後、製品を取り出してティバッティングマシンの
被打撃ボールとして取り付けた。この被打撃ボールを金
型で成型゛する際には、予めボルトを埋込んで同時成型
加硫し、これをティバッティングマシンのアームシャフ
トにねじ込んで取り付けるようにした。
使用ティバッティングマシン：
使用したティバッティングマシンの斜視図を第１図に、
側面図を第２図に示す。
側面図を第２図に示す。
第１図及び第２図において、被打撃ボール１を矢印の方
向からバットで打撃すると、被打撃ボール部Ａはアーム
シャフト２で支えられているので、支点部３を中心に点
線で示す軌跡で円運動し、被打撃ボール部Ａの底部台座
４はゴム製名トツパー５に衝突し、その後支点部に組み
込まれた板バネによって元の位置に復する。このとき、
衝撃反撥によって、抜打盤ポール部Ａは元の位置を通り
越し、首振り往復運動を数回繰返した後静止する。
向からバットで打撃すると、被打撃ボール部Ａはアーム
シャフト２で支えられているので、支点部３を中心に点
線で示す軌跡で円運動し、被打撃ボール部Ａの底部台座
４はゴム製名トツパー５に衝突し、その後支点部に組み
込まれた板バネによって元の位置に復する。このとき、
衝撃反撥によって、抜打盤ポール部Ａは元の位置を通り
越し、首振り往復運動を数回繰返した後静止する。
打撃試験：
第４表乃至第６表に示す各実施例及び比較例の組成物か
ら製造した被打撃ボールをそれぞれバットで打撃し、被
打撃ボール部がゴム製ストッパーから元の位置の方へ反
撥したときの最大角度θ（最初の角度が最大で、以後は
次第に減衰して小さくなる）と、静止するまでの首振り
往復運動回数と、打撃時から静止するまでの所要時間を
測定した。その結果を第７表に示す。
ら製造した被打撃ボールをそれぞれバットで打撃し、被
打撃ボール部がゴム製ストッパーから元の位置の方へ反
撥したときの最大角度θ（最初の角度が最大で、以後は
次第に減衰して小さくなる）と、静止するまでの首振り
往復運動回数と、打撃時から静止するまでの所要時間を
測定した。その結果を第７表に示す。
以下余白
第７表
上記の結果から明らかなように、実施例１〜３の被打撃
ポールは比較例のそれと比べて、反撥角度も小さく、静
止するまでの首振り回数も少なく、従って元の位置へ回
復する所要時間も短かく、スムーズに打撃練習ができる
。
ポールは比較例のそれと比べて、反撥角度も小さく、静
止するまでの首振り回数も少なく、従って元の位置へ回
復する所要時間も短かく、スムーズに打撃練習ができる
。
本発明に係る被打撃ボールは、前記した作用効果の他に
も、衝撃の吸収緩和作用が大きいために１打撃音も比較
的小さく、従って屋外のみならず屋内での打撃練習にも
最適である。
も、衝撃の吸収緩和作用が大きいために１打撃音も比較
的小さく、従って屋外のみならず屋内での打撃練習にも
最適である。
また、図面に示すゴム製ストツノく−５の材料は、反撥
弾性の小さいもの程効果的である。従って、このゴム製
ストッパーにも本発明に係る衝撃緩和用材料が好適であ
る。
弾性の小さいもの程効果的である。従って、このゴム製
ストッパーにも本発明に係る衝撃緩和用材料が好適であ
る。
第１図は打撃試験に使用したテイノくツテイングマシン
の斜視図、第２図はその側面図を示す。 Ａ・・・被打撃ボール部、１・・・被打撃ボール、２・
・・アームシャフト、３・・・支点部、４・・・底部台
座、５・・・ストッパー。 出願人 内外ゴム株式会社 代理人 弁理士 米 原 正 章 弁理士 浜 本 忠
の斜視図、第２図はその側面図を示す。 Ａ・・・被打撃ボール部、１・・・被打撃ボール、２・
・・アームシャフト、３・・・支点部、４・・・底部台
座、５・・・ストッパー。 出願人 内外ゴム株式会社 代理人 弁理士 米 原 正 章 弁理士 浜 本 忠
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 、 Ｉ ＩＲ、ｈｉＰＤＭ及びノルボルネン重合
体からなる群から選ばれた原料ゴムを主体とするゴム系
組成物に石油樹脂またはテルペン樹脂を配合した組成物
を加硫成型してなる反撥弾性４〜１５％、圧縮永久歪８
０チ以下のティバッティングマシンの衝撃緩和用材料。 ２、 ＩＩＲを主体とするゴム系組成物にｌｌＲ１０
０重量部当り少なくとも２５重量部の石油樹脂を配合し
てなる組成物を加硫成型したものである特許請求の範囲
第１項に記載の衝撃緩和用材料。 ８、 ＥＰＤＭを主体とするゴム系組成物にＥＰＤＭ１
００重量部当り少な（とも５０重量部のテルペン樹脂を
配合してなる組成物を加硫成型したものである特許請求
の範囲第１項に記載の衝撃緩和用材料。 ４、ノルボルネン重合体を主体とするゴム系組成物にノ
ルボルネン重合体１００重量部当り少なくとも５０重量
部の石油樹脂を配合してなる組成物を加硫成型したもの
である特許請求の範囲第１項に記載の衝撃緩和用材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5374983A JPS59181177A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | テイバツテイングマシンの衝撃緩和用材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5374983A JPS59181177A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | テイバツテイングマシンの衝撃緩和用材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59181177A true JPS59181177A (ja) | 1984-10-15 |
| JPS6153071B2 JPS6153071B2 (ja) | 1986-11-15 |
Family
ID=12951451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5374983A Granted JPS59181177A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | テイバツテイングマシンの衝撃緩和用材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59181177A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6191244A (ja) * | 1984-10-11 | 1986-05-09 | Nippon Zeon Co Ltd | ノルボルネン系ポリマ−組成物 |
| JPS61142082U (ja) * | 1985-02-22 | 1986-09-02 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02127968A (ja) * | 1988-11-02 | 1990-05-16 | Tamura Seisakusho Co Ltd | はんだ付け用加熱装置 |
| JPH02108568U (ja) * | 1989-02-13 | 1990-08-29 |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP5374983A patent/JPS59181177A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6191244A (ja) * | 1984-10-11 | 1986-05-09 | Nippon Zeon Co Ltd | ノルボルネン系ポリマ−組成物 |
| JPH0558026B2 (ja) * | 1984-10-11 | 1993-08-25 | Nippon Zeon Co | |
| JPS61142082U (ja) * | 1985-02-22 | 1986-09-02 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6153071B2 (ja) | 1986-11-15 |
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