JPS59179690A - 軟弱地盤安定化処理用固化材 - Google Patents
軟弱地盤安定化処理用固化材Info
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- JPS59179690A JPS59179690A JP58057423A JP5742383A JPS59179690A JP S59179690 A JPS59179690 A JP S59179690A JP 58057423 A JP58057423 A JP 58057423A JP 5742383 A JP5742383 A JP 5742383A JP S59179690 A JPS59179690 A JP S59179690A
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- Japan
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- portland cement
- blast furnace
- furnace slag
- residue
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B18/00—Use of agglomerated or waste materials or refuse as fillers for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of agglomerated or waste materials or refuse, specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B18/04—Waste materials; Refuse
- C04B18/14—Waste materials; Refuse from metallurgical processes
- C04B18/141—Slags
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Soil Conditioners And Soil-Stabilizing Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、軟弱地盤の安定化処理に適した固化材に関す
るものである。さらに詳しく言えば、本発明は粘土成分
含量の多い軟弱土に添加混合して軟弱地盤上に構築物を
建造することができる程度に軟弱地盤を安定化処理する
のに特に適した固化材に関するものである。
るものである。さらに詳しく言えば、本発明は粘土成分
含量の多い軟弱土に添加混合して軟弱地盤上に構築物を
建造することができる程度に軟弱地盤を安定化処理する
のに特に適した固化材に関するものである。
微粒子が多く含まれ、また含水比が高いなど、性状が軟
弱地盤を構成する軟弱土と類似しているヘドロの固化処
理に適したセメント貿固化材としては、例えば、（１）
ポルトランドセメントまたは高炉セメントに１０重量％
以上のセラコラを配合したもの、（２）ポルトランドセ
メントまたは高炉セメントにカルシウムフルオロアルミ
ネート［１１ｃａｏ・７ＡＪｌｊ２０３ 争ＣａＦ２］
を１０重量％以上含有させたもの、および（３）ポルト
ランドセメントまたは高炉セメントにカルシウムサルホ
アルミネート ［３ＣａＯ・３Ａ交２０３４Ｃａ ＳＯ
４］を１０重量％以上含有させたものなとがよ〈知られ
ている。
弱地盤を構成する軟弱土と類似しているヘドロの固化処
理に適したセメント貿固化材としては、例えば、（１）
ポルトランドセメントまたは高炉セメントに１０重量％
以上のセラコラを配合したもの、（２）ポルトランドセ
メントまたは高炉セメントにカルシウムフルオロアルミ
ネート［１１ｃａｏ・７ＡＪｌｊ２０３ 争ＣａＦ２］
を１０重量％以上含有させたもの、および（３）ポルト
ランドセメントまたは高炉セメントにカルシウムサルホ
アルミネート ［３ＣａＯ・３Ａ交２０３４Ｃａ ＳＯ
４］を１０重量％以上含有させたものなとがよ〈知られ
ている。
これらの固化材は、いずれもヘドロと混合した場合にお
ける固化材の水利にさいして、エトリンカイト ［３Ｃ
ａＯ拳Ａ１２０３ｍ３ＣａＳ０４・３２ Ｈｚ ｏ ］
の釦状結晶を生成させ、そのネットワークの形成により
ヘドロを密実化させようとするものである。これらの固
化材は、ヘドロを廃棄するための前処理に用いられるも
のであるが、これと同様に軟弱土を廃棄するための前処
理を目的として軟弱土の固化処理に使用することも可能
である。
ける固化材の水利にさいして、エトリンカイト ［３Ｃ
ａＯ拳Ａ１２０３ｍ３ＣａＳ０４・３２ Ｈｚ ｏ ］
の釦状結晶を生成させ、そのネットワークの形成により
ヘドロを密実化させようとするものである。これらの固
化材は、ヘドロを廃棄するための前処理に用いられるも
のであるが、これと同様に軟弱土を廃棄するための前処
理を目的として軟弱土の固化処理に使用することも可能
である。
しかしながら、改良地盤上に構築物を建造するなどの目
的で軟弱土を原位置で固化処理、すなわち安定化処理す
る場合には、エトリンガイトの生成速度が速すぎるため
、これらの固化材の使用は適切とはいえない。
的で軟弱土を原位置で固化処理、すなわち安定化処理す
る場合には、エトリンガイトの生成速度が速すぎるため
、これらの固化材の使用は適切とはいえない。
すなわち、このような目的で行われる軟弱土安定化処理
は一般に大規模に２日以上にわたって、安定化処理領域
を連続的にずらしながら実施するが、２日日以降に、前
日までに安定化処理が終了した領域に接続する領域の安
定化処理を行う際に、その安定化処理が終了した領域に
既にネットワークが形成されている場合には、そのネ・
ントワークが破壊されてしまう傾向がある。このように
一旦ネットワークが破壊された後の当該部分の強度発現
は充分とはいえないため、その低強度の接続部分が弱点
になり、従って、このような場合、安定化処理された地
盤が不均質となるため、耐久性に問題が生じる。
は一般に大規模に２日以上にわたって、安定化処理領域
を連続的にずらしながら実施するが、２日日以降に、前
日までに安定化処理が終了した領域に接続する領域の安
定化処理を行う際に、その安定化処理が終了した領域に
既にネットワークが形成されている場合には、そのネ・
ントワークが破壊されてしまう傾向がある。このように
一旦ネットワークが破壊された後の当該部分の強度発現
は充分とはいえないため、その低強度の接続部分が弱点
になり、従って、このような場合、安定化処理された地
盤が不均質となるため、耐久性に問題が生じる。
また近年、陸上のみならず海底をも含めた深層部、すな
わち地表面または海底面より約１０ｍもしくはそれ以上
の深さまで存在する軟弱地盤の安定化処理に際して、固
化材を深層部に供給し固化材と軟弱土とをその位置で攪
拌混合したのち硬化させて改良地盤を形成させる、いわ
ゆる深層混合処理工法が広く採用されるようになってい
る。
わち地表面または海底面より約１０ｍもしくはそれ以上
の深さまで存在する軟弱地盤の安定化処理に際して、固
化材を深層部に供給し固化材と軟弱土とをその位置で攪
拌混合したのち硬化させて改良地盤を形成させる、いわ
ゆる深層混合処理工法が広く採用されるようになってい
る。
この工法では、固化材としては普通ポルトランドセメン
トまたは高炉セメントなどの混合セメントが使用されて
きた。しかし、そのような深層部では熱放散が少ないた
め、水和熱により温度が上昇することもあって、これら
のセメントをそのまま用いた場合には、軟弱土との混合
攪拌中に水和が速い速度で進行して粘度が高くなるため
、混合攪拌の円滑な継続が困難となる。またこの工法は
一般に大規模に行われるので、先述の接続部分が弱点に
ならないようにする必要もある。
トまたは高炉セメントなどの混合セメントが使用されて
きた。しかし、そのような深層部では熱放散が少ないた
め、水和熱により温度が上昇することもあって、これら
のセメントをそのまま用いた場合には、軟弱土との混合
攪拌中に水和が速い速度で進行して粘度が高くなるため
、混合攪拌の円滑な継続が困難となる。またこの工法は
一般に大規模に行われるので、先述の接続部分が弱点に
ならないようにする必要もある。
これらの理由から、この工法で用いられる固化材は遅硬
性にする必要があるが、従来から知られている固化材で
は、初期材令での強度発現を抑制して遅硬性にすれば長
期材令での強度発現もまた不充分となるという欠点を有
している。例えば、軟弱土に対する固化材の添加量を少
なくすれば、あるいは、リグニンスルホン酸塩などを主
成分とする凝結遅延剤を多量添加すれば、初期材令での
強度の発現を低下させることができる。しかしこれらの
場合には、同時に長期材令での強度も低下するため、安
定化処理にさいして最も重要な性質である耐久性に大き
な問題が生じる。
性にする必要があるが、従来から知られている固化材で
は、初期材令での強度発現を抑制して遅硬性にすれば長
期材令での強度発現もまた不充分となるという欠点を有
している。例えば、軟弱土に対する固化材の添加量を少
なくすれば、あるいは、リグニンスルホン酸塩などを主
成分とする凝結遅延剤を多量添加すれば、初期材令での
強度の発現を低下させることができる。しかしこれらの
場合には、同時に長期材令での強度も低下するため、安
定化処理にさいして最も重要な性質である耐久性に大き
な問題が生じる。
特に、海低下深層部の軟弱土を安定化処理する場合にお
いて、上記のように固化剤の添加量の低減あるいは凝結
遅延剤の添加を行なって生成する固化部分は、海水中に
含有されるＭｇＣ文２等の塩化物およびＭｇＳＯ４等の
硫酸塩による侵食に対する抵抗性が充分ではない。また
陸上の軟弱土の安定化処理にさいして上記と同様な処置
を施した場合にも、その安定化処理部分が深層に及ぶと
きには地下水中等に含有される塩化物や硫酸塩による侵
食に対する抵抗性が充分とならない。
いて、上記のように固化剤の添加量の低減あるいは凝結
遅延剤の添加を行なって生成する固化部分は、海水中に
含有されるＭｇＣ文２等の塩化物およびＭｇＳＯ４等の
硫酸塩による侵食に対する抵抗性が充分ではない。また
陸上の軟弱土の安定化処理にさいして上記と同様な処置
を施した場合にも、その安定化処理部分が深層に及ぶと
きには地下水中等に含有される塩化物や硫酸塩による侵
食に対する抵抗性が充分とならない。
このように、軟弱地盤安定化処理に用いるための耐久性
に優れかつ遅硬性の固化材が要求されているにもかかわ
らず、未だこのような特性を併せ有する固化材が得られ
ていない。
に優れかつ遅硬性の固化材が要求されているにもかかわ
らず、未だこのような特性を併せ有する固化材が得られ
ていない。
本発明は、軟弱地盤安定化処理に適した固化材を提供す
ることを目的とするものであり、（１）熱還元法による
金属マグネシウムの製造の副生物であるレトルト残滓の
再焼成物を１０〜６０重量％（固化材全体に対する割合
）、（２）ポルトランドセメントを１０〜６０重量％（
同上）、および、 （３）高炉スラグを３０〜８０重量％（同上）、含有す
ることを特徴とする軟弱地盤化安定処理に適した固化材
からなるものである。
ることを目的とするものであり、（１）熱還元法による
金属マグネシウムの製造の副生物であるレトルト残滓の
再焼成物を１０〜６０重量％（固化材全体に対する割合
）、（２）ポルトランドセメントを１０〜６０重量％（
同上）、および、 （３）高炉スラグを３０〜８０重量％（同上）、含有す
ることを特徴とする軟弱地盤化安定処理に適した固化材
からなるものである。
なお上記のポルトランドセメントは、３ＣａＯ＊５ｉ０
２含量が６０〜７０重量％、３ＣａＯ＊Ａ ＪＪ ２０
３含量が４重量％以下であることが望ましい。
２含量が６０〜７０重量％、３ＣａＯ＊Ａ ＪＪ ２０
３含量が４重量％以下であることが望ましい。
本発明の固化材では、熱還元法による金属マグネシウム
製造のさいに副生ずるレトルト残滓の再焼成物（以下単
に、残滓再焼成物と略称する）を必須の成分として使用
することを大きな特徴としている。
製造のさいに副生ずるレトルト残滓の再焼成物（以下単
に、残滓再焼成物と略称する）を必須の成分として使用
することを大きな特徴としている。
このような残滓再焼成物は、金属マグネシウムを熱還元
法により製造するさいに副生ずるレトルト残滓（焼成物
）をさらに焼成することにより容易に得られる物質であ
り、その化学組成の一例を示せば、次のとおりである。
法により製造するさいに副生ずるレトルト残滓（焼成物
）をさらに焼成することにより容易に得られる物質であ
り、その化学組成の一例を示せば、次のとおりである。
ＳｉＯ□：３１％、Ａ文２０３：１％、Ｆｅ２Ｏ３：６
％、Ｃａｂ：５７％、 ＭｇＯ：４％、Ｓｏ、１：０．２％、 Ｒ２０：０．１％（Ｒは他の金属成分）、Ｆ：０．３％
、遊離ＣａＯ：２％ （以上全て重量％） 上記のような化学組成で例示されるレトルト残滓は、通
常では、１．２ｍｍ以下のものが約６０％以上を占める
粉末状で得られる。本発明の固化剤の残滓再焼成物を得
るために用いる場合には、上記の粉末状の残滓をさらに
８８ＪＬｍ網ふるい残分３０％以下に微粉砕し、また、
必要に応じて若干量の成分調製剤と少量の安定剤（ホウ
素化合物など）を添加して用いるのが好ましい。
％、Ｃａｂ：５７％、 ＭｇＯ：４％、Ｓｏ、１：０．２％、 Ｒ２０：０．１％（Ｒは他の金属成分）、Ｆ：０．３％
、遊離ＣａＯ：２％ （以上全て重量％） 上記のような化学組成で例示されるレトルト残滓は、通
常では、１．２ｍｍ以下のものが約６０％以上を占める
粉末状で得られる。本発明の固化剤の残滓再焼成物を得
るために用いる場合には、上記の粉末状の残滓をさらに
８８ＪＬｍ網ふるい残分３０％以下に微粉砕し、また、
必要に応じて若干量の成分調製剤と少量の安定剤（ホウ
素化合物など）を添加して用いるのが好ましい。
次いで、これを例えばロータリーキルンを用いて１１０
０〜１４００°Ｃ（好マレ＜は１２ｏｏ〜１３５０°Ｃ
）で焼成するなどの方法により、目的の残滓再焼成物を
製造することができる。なお、」二重の焼成温度として
１１００’Ｃより低い温度を採用した場合には、好まし
い焼結晶が得られ難く、一方、１４００°Ｃより高い温
度で焼成した場合には再焼成物の融着が顕著になり、焼
成が困難になりやすくなる。
０〜１４００°Ｃ（好マレ＜は１２ｏｏ〜１３５０°Ｃ
）で焼成するなどの方法により、目的の残滓再焼成物を
製造することができる。なお、」二重の焼成温度として
１１００’Ｃより低い温度を採用した場合には、好まし
い焼結晶が得られ難く、一方、１４００°Ｃより高い温
度で焼成した場合には再焼成物の融着が顕著になり、焼
成が困難になりやすくなる。
残滓再焼成物に含まれる主要な化合物は、α′−２０ａ
Ｏ＊５ｉ０２であるが、β−２０ａＯ・Ｓ ｉ ０２、
Ｃａ０ｅ、Ｆｅ２Ｏ３および４Ｃａｏ・Ａ文２０３・Ｆ
ｅ２Ｏ３なども含有されている。
Ｏ＊５ｉ０２であるが、β−２０ａＯ・Ｓ ｉ ０２、
Ｃａ０ｅ、Ｆｅ２Ｏ３および４Ｃａｏ・Ａ文２０３・Ｆ
ｅ２Ｏ３なども含有されている。
また遊離のＭ ｇ Ｏも含有されるが、遊離のＣａＯは
上記の焼成により減少する。
上記の焼成により減少する。
残滓再焼成物は、通常はブレーン比表面積２０００〜４
０００ ｃｍ’／ ｇ、好ましくは２５００〜３０００
ｃｒｒｆ／ｇとなるように粉砕された形態で固化材中に
含有されていることが好ましい。
０００ ｃｍ’／ ｇ、好ましくは２５００〜３０００
ｃｒｒｆ／ｇとなるように粉砕された形態で固化材中に
含有されていることが好ましい。
本発明の固化材は、ポルトランドセメントを必須成分と
しで使用するものである。ポルトランドセメントとして
はＪＩＳ Ｒ５２１０−１９７９に規定されたポルト
ランドセメントのうち、普通ポルトランドセメントおよ
び／または中庸熱ポルトランドセメントおよび／または
耐硫酸塩ポルトランドセメントを用いるのが好ましい。
しで使用するものである。ポルトランドセメントとして
はＪＩＳ Ｒ５２１０−１９７９に規定されたポルト
ランドセメントのうち、普通ポルトランドセメントおよ
び／または中庸熱ポルトランドセメントおよび／または
耐硫酸塩ポルトランドセメントを用いるのが好ましい。
また、ポルトランドセメントのうちでは、特に３ＣａＯ
・５ｉ０２の含量が６０〜７０重量％、そして３ＣａＯ
−ＡＪＩ。０３の含量が４重量％以下のものが、強度発
現性および耐硫酸塩性の面から最も好ましい。このよう
な組成を持つセメントは、ロータリーキルン等でタリン
力−を焼成した後、これにセラコラを加えてチューブミ
ル等で粉砕するなどの公知の方法によって製造すること
ができる。また、セメント中には上記の化合物以外に２
ＣａＯ−３ｉ０２．４ＣａＯ・Ａｕ２０３＊Ｆｅ２Ｏ３
などの他の組成を有する物質が存在していても何等さし
つかえない。
・５ｉ０２の含量が６０〜７０重量％、そして３ＣａＯ
−ＡＪＩ。０３の含量が４重量％以下のものが、強度発
現性および耐硫酸塩性の面から最も好ましい。このよう
な組成を持つセメントは、ロータリーキルン等でタリン
力−を焼成した後、これにセラコラを加えてチューブミ
ル等で粉砕するなどの公知の方法によって製造すること
ができる。また、セメント中には上記の化合物以外に２
ＣａＯ−３ｉ０２．４ＣａＯ・Ａｕ２０３＊Ｆｅ２Ｏ３
などの他の組成を有する物質が存在していても何等さし
つかえない。
なお１本発明においてポルトランドセメントは通常はブ
レーン比表面積２０００ｃｍ″／ｇ以上、好ましくは２
５００〜３５００ｃｍ’／ｇとなるように粉砕された形
態で固化材中に含有されていることが好ましい。
レーン比表面積２０００ｃｍ″／ｇ以上、好ましくは２
５００〜３５００ｃｍ’／ｇとなるように粉砕された形
態で固化材中に含有されていることが好ましい。
本発明では、さらに高炉スラグを併用することを特徴と
している。高炉スラグは、通常セメント製造用として使
用されているものであれば特に制限はなく、いずれのも
のを用いても充分効果をあげることができる。なおこの
高炉スラグは、通常はブレーン比表面積３５００ｃｒｎ
’／ｇ以上、好ましくは４５００ｃｍ’／ｇ以上となる
ように粉砕された形態で固化材中に含有されていること
が好ましい。
している。高炉スラグは、通常セメント製造用として使
用されているものであれば特に制限はなく、いずれのも
のを用いても充分効果をあげることができる。なおこの
高炉スラグは、通常はブレーン比表面積３５００ｃｒｎ
’／ｇ以上、好ましくは４５００ｃｍ’／ｇ以上となる
ように粉砕された形態で固化材中に含有されていること
が好ましい。
本発明の固化材は、残滓再焼成物、ポルトランドセメン
ト、および高炉スラグを必須成分として含有するもので
あり、前述のように、ポルトランドセメントとしては、
３ＣａＯ・５５０２含量が６０〜７０重量％で３ＣａＯ
φＡ見。０３含量が４重量％以下のものが最も好ましい
。
ト、および高炉スラグを必須成分として含有するもので
あり、前述のように、ポルトランドセメントとしては、
３ＣａＯ・５５０２含量が６０〜７０重量％で３ＣａＯ
φＡ見。０３含量が４重量％以下のものが最も好ましい
。
本発明の目的を達成するためには、これらの各成分は固
化材中に一定の範囲内の割合で存在している必要がある
。本発明の固化材中には、残滓焼成物が１０〜６０重量
％、ポルトランドセメントが１０〜６０重量％、そして
高炉スラグが３０〜８０重量％含有されている必要があ
る。これらの範囲から明らかに逸脱した成分量からなる
固化材は、強度発現性、耐久性の両面から本発明の目的
にそぐわなくなるため適当でない。なお、各成分は本発
明の固化材中に残滓再焼成物が１５〜５０重量％ ポル
トランドセメントが１５〜５０重量％、そして高炉スラ
グが３５〜７５重量％の含量で存在していることが特に
好ましい。
化材中に一定の範囲内の割合で存在している必要がある
。本発明の固化材中には、残滓焼成物が１０〜６０重量
％、ポルトランドセメントが１０〜６０重量％、そして
高炉スラグが３０〜８０重量％含有されている必要があ
る。これらの範囲から明らかに逸脱した成分量からなる
固化材は、強度発現性、耐久性の両面から本発明の目的
にそぐわなくなるため適当でない。なお、各成分は本発
明の固化材中に残滓再焼成物が１５〜５０重量％ ポル
トランドセメントが１５〜５０重量％、そして高炉スラ
グが３５〜７５重量％の含量で存在していることが特に
好ましい。
本発明の固化材は、たとえば残滓再焼成物と高炉スラグ
を別途に粉砕した後にポルトランドセメントを混合する
方法（分離粉砕）、あるいは残滓再焼成物、ポルトラン
ドセメントの成分および高炉スラグとを同時に粉砕する
方法（混合粉砕）などによって、適当な粉末度をもつ混
合物を得るようにして調製することができる。
を別途に粉砕した後にポルトランドセメントを混合する
方法（分離粉砕）、あるいは残滓再焼成物、ポルトラン
ドセメントの成分および高炉スラグとを同時に粉砕する
方法（混合粉砕）などによって、適当な粉末度をもつ混
合物を得るようにして調製することができる。
以上述べたような本発明の固化材は、従来において軟弱
土の固化処理あるいは安定化処理に用いられてきたセメ
ント組成物に比し、次のような優れた利点がある。
土の固化処理あるいは安定化処理に用いられてきたセメ
ント組成物に比し、次のような優れた利点がある。
（１）軟弱土を現地で固化処理、すなわち安定化処理す
る際に適し、施工性を損わないような遅硬性を有するの
で、連続的に安定化処理層を形成させることが可能であ
る。
る際に適し、施工性を損わないような遅硬性を有するの
で、連続的に安定化処理層を形成させることが可能であ
る。
（２）遅硬性であるが、長期材令における強度発現性が
優れており、また硫酸塩および塩化物による侵食に対す
る抵抗性が優れているので、軟弱土を安定化処理して耐
久性の大きい改良地盤を形成させることができる。
優れており、また硫酸塩および塩化物による侵食に対す
る抵抗性が優れているので、軟弱土を安定化処理して耐
久性の大きい改良地盤を形成させることができる。
なお、本発明の説明にあたって、これまでは軟弱土の安
定化処理を対象として記述してきたが、類似した対象物
への施工に用い得ることは言うまでもない。
定化処理を対象として記述してきたが、類似した対象物
への施工に用い得ることは言うまでもない。
以下、本発明の実施例および比較例を示す。
各々の実施例および比較例において用いた固化材を構成
する材料の化学組成およびブレーン比表面積を第１表と
第２表に記載する。
する材料の化学組成およびブレーン比表面積を第１表と
第２表に記載する。
第１表 化学組成（重量％）
残滓再焼成物 高炉スラグ
強熱減量 ０．０ ０，３不溶残分
０．０ ０ 、３Ｓｉｎ２ ３
０．９ ３３．１ＡＭ２０３ １．０
１４．８ＦｅｚＯ３６，７１，５ ＣａＯ５５，９４１，５ Ｍｇ０ ５ 、６ ６ 、５Ｓｏ、
０．０ ０．０比表面積
３０３０ ４５１０注）残滓再焼成物は金属マ
グネシウムレトルト残滓にホウ酸をＢ２Ｏ３換算で０．
５重量％添加混合し、１３００ ’０で３０分間焼成し
たもの。
０．０ ０ 、３Ｓｉｎ２ ３
０．９ ３３．１ＡＭ２０３ １．０
１４．８ＦｅｚＯ３６，７１，５ ＣａＯ５５，９４１，５ Ｍｇ０ ５ 、６ ６ 、５Ｓｏ、
０．０ ０．０比表面積
３０３０ ４５１０注）残滓再焼成物は金属マ
グネシウムレトルト残滓にホウ酸をＢ２Ｏ３換算で０．
５重量％添加混合し、１３００ ’０で３０分間焼成し
たもの。
比表面積はブレーン比表面積（ｃｒｎ’／ｇ）である（
以下同様）。
以下同様）。
第２表 化学組成（重量％）
ポルトランドセメント Ｉ ■強熱減量
０．６ ０．７不溶残分
０．１ ０． ｌ５ｉｎ２ ２２．１
２１．６Ａ文、０． ３．５ ５．７
Ｆ ｅ ２０３４ 、９ ３ 、４ＣａＯ６５，
５６４バ ＭｇＯＯ，８１，４ ｓｏ３ ２．０ ２．０比表面積
３０１０ ３０４０第２表に示したポルトラ
ンドセメント（Ｉ）の化合物組成をポーグの式を用いて
算出すると、３ＣａＯ−３ｉ０２は６２重量％トナリ、
３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ２は１重量％となる。一方、ボルト
ラントセメント（ＩＩ）は普通ポルトランドセメントに
属するもので、３ＣａＯ・Ｓ ｉ０２は５０重量％とな
り、３ＣａＯｅＡｕ２０．は９重量％となる。
０．６ ０．７不溶残分
０．１ ０． ｌ５ｉｎ２ ２２．１
２１．６Ａ文、０． ３．５ ５．７
Ｆ ｅ ２０３４ 、９ ３ 、４ＣａＯ６５，
５６４バ ＭｇＯＯ，８１，４ ｓｏ３ ２．０ ２．０比表面積
３０１０ ３０４０第２表に示したポルトラ
ンドセメント（Ｉ）の化合物組成をポーグの式を用いて
算出すると、３ＣａＯ−３ｉ０２は６２重量％トナリ、
３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ２は１重量％となる。一方、ボルト
ラントセメント（ＩＩ）は普通ポルトランドセメントに
属するもので、３ＣａＯ・Ｓ ｉ０２は５０重量％とな
り、３ＣａＯｅＡｕ２０．は９重量％となる。
固化処理の実験に用いた軟弱土は実験室で調製したもの
であり、その組成は次の通りである。
であり、その組成は次の通りである。
監五上月１
粘土（アロフェン系、
粒径５ｋｍ以下） ３０重量部
シルｌ−（豊浦標準砂を粉砕・水ひ
したもの、粒径５〜７４ｇｍ） ５５重量部砂（北九
州若松海砂を水洗・粉砕後、 ふるい分けたもの、 粒径７４〜１１９０日ｍ） １５］量部海水
１００重量部［実施例１］ 残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメント（Ｉ）
４０重量％および高炉スラグ４０重量％よりなる固化材
番乙 固化材に対して６０重量％の海水を加えて３分間
混練してスリラー状にした。
州若松海砂を水洗・粉砕後、 ふるい分けたもの、 粒径７４〜１１９０日ｍ） １５］量部海水
１００重量部［実施例１］ 残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメント（Ｉ）
４０重量％および高炉スラグ４０重量％よりなる固化材
番乙 固化材に対して６０重量％の海水を加えて３分間
混練してスリラー状にした。
次に、軟弱土に対して固化材スラリー２０重量％を加え
て５分間混練したのち、この混線物を直径５ｃｍ、高さ
１０ｃｍｃ７）型枠に注入し、２０土１°Ｃの恒温室内
で湿空養生した。所定の材令に達したのち脱型し、ＪＩ
Ｓ Ａ１２］、６−１９７７により一軸圧縮強”度を
測定した。その結果を第３表に示す。
て５分間混練したのち、この混線物を直径５ｃｍ、高さ
１０ｃｍｃ７）型枠に注入し、２０土１°Ｃの恒温室内
で湿空養生した。所定の材令に達したのち脱型し、ＪＩ
Ｓ Ａ１２］、６−１９７７により一軸圧縮強”度を
測定した。その結果を第３表に示す。
なお、第３表には一軸圧縮強度目標値を併記した。
［実施例２〜５］
実施例１において固化材として、
残滓再焼成物４０重量％、ポルトランドセメント （１
）２０重量％および高炉スラグ４０重量％よりなる固化
材−−一実施例２； 残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメント（Ｉ）
２０重量％および高炉スラグ６０重量％よりなる固化材
−ｍ−実施例３； 残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメント （ｎ
）４０重量％および高炉スラグ４０重量％よりなる固化
材−ｍ−実施例４； 残滓再焼成物４０重量％、ポルトランドセメント（ｎ）
２０重量％および高炉スラグ４０重量％よりなる固化材
−ｍ−実施例５； を用いた以外は、実施例１と同じ条件で実験を行った。
）２０重量％および高炉スラグ４０重量％よりなる固化
材−−一実施例２； 残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメント（Ｉ）
２０重量％および高炉スラグ６０重量％よりなる固化材
−ｍ−実施例３； 残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメント （ｎ
）４０重量％および高炉スラグ４０重量％よりなる固化
材−ｍ−実施例４； 残滓再焼成物４０重量％、ポルトランドセメント（ｎ）
２０重量％および高炉スラグ４０重量％よりなる固化材
−ｍ−実施例５； を用いた以外は、実施例１と同じ条件で実験を行った。
それらの結果を第３表に示す。
［比較例１〜３］
実施例１において固化材として、
残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメント （Ｉ
）７０重量％および高炉スラグ１０重量％よりなる固化
材−ｍ−比較例１； 残滓再焼成物７０重量％、ポルトランドセメント ＣＩ
）２０重量％および高炉スラグ１０重量％よりなる固化
材−ｍ−比較例２； ポルトランドセメント（ＩＩ）のみよりなる固化材−−
−比較例３； を用いた以外は、実施例１と同じ条件で実験を行った。
）７０重量％および高炉スラグ１０重量％よりなる固化
材−ｍ−比較例１； 残滓再焼成物７０重量％、ポルトランドセメント ＣＩ
）２０重量％および高炉スラグ１０重量％よりなる固化
材−ｍ−比較例２； ポルトランドセメント（ＩＩ）のみよりなる固化材−−
−比較例３； を用いた以外は、実施例１と同じ条件で実験を行った。
それらの結果を第３表に示す。
第３表
１日 ７日 ２８日 ９１日 １８２日実
施例１ ０．７ ４．８ ２８，１ ５０．９
Ｂ２．２２ ０．１ ２．４ １９．３
４１．４ ５３．５３ ０、＋ １．８
２２．０ ４７．６ ５８．８４’ ０．
８ ４．９ ３０．８ ５５．２ Ｂ３．
０５ ０．２ ３．５ ２５．１ ５０．２
５９．４比較例１ ３．２ １８，０ ３０．
５ ４３．８ ５４．３２ ０．０ ０．＋
２．１ ９．３ １４．７３ ５．１
２４，９ ４２．５ ５４．４ ６１．７目
標値 １以下 ５以下 −４０以上 −第３表に見
られるように、残滓再焼成物、ポルトランドセメント
（Ｉ）またはポルトランドセメント（ＩＩ） 、そして
高炉スラグを本発明の配合割合範囲内に混合して得られ
た固化材を用いたときには、軟弱土固化体の一軸圧縮強
度は初期材令では低く、−・方長期材令では充分高い値
を示しているところから、優れた強度発現性を備えてい
ることがわかる。
施例１ ０．７ ４．８ ２８，１ ５０．９
Ｂ２．２２ ０．１ ２．４ １９．３
４１．４ ５３．５３ ０、＋ １．８
２２．０ ４７．６ ５８．８４’ ０．
８ ４．９ ３０．８ ５５．２ Ｂ３．
０５ ０．２ ３．５ ２５．１ ５０．２
５９．４比較例１ ３．２ １８，０ ３０．
５ ４３．８ ５４．３２ ０．０ ０．＋
２．１ ９．３ １４．７３ ５．１
２４，９ ４２．５ ５４．４ ６１．７目
標値 １以下 ５以下 −４０以上 −第３表に見
られるように、残滓再焼成物、ポルトランドセメント
（Ｉ）またはポルトランドセメント（ＩＩ） 、そして
高炉スラグを本発明の配合割合範囲内に混合して得られ
た固化材を用いたときには、軟弱土固化体の一軸圧縮強
度は初期材令では低く、−・方長期材令では充分高い値
を示しているところから、優れた強度発現性を備えてい
ることがわかる。
これに対して、ポルトランド（ｎ）すなわち普通ポルト
ランドセメントのみを用いたとき、ならびに本発明の固
化材を構成する材料を用いても本発明の配合割合範囲外
に混合して得られた固化材を用いたときは、軟弱土固化
体の一軸圧縮強度は初期材令で高いか、または長期材令
で低いかのいずれかであり、本発明の目的に適合しない
ことがわかる。
ランドセメントのみを用いたとき、ならびに本発明の固
化材を構成する材料を用いても本発明の配合割合範囲外
に混合して得られた固化材を用いたときは、軟弱土固化
体の一軸圧縮強度は初期材令で高いか、または長期材令
で低いかのいずれかであり、本発明の目的に適合しない
ことがわかる。
［実施例６］
残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメント（Ｉ）
４０重量％および高炉スラグ４０重量％よりなる固化材
に、豊浦標準砂ならびに水を前記固化材１重量部に対し
てそれぞれ２重量部ならびに０．６５重量部の割合で混
合して、縦４ｃｍ、横４ ｃ ｍ、長さ１６ｃｍのセメ
ントモルタル供試体を成形した。これを２０±ｌ′ｃの
恒温室内で４８時間湿空養生したのち脱型し、５°Ｃｌ
２Ｏ°Ｃおよび３０℃の淡水ならびに、硫酸マグネシウ
ム０．２４重量％および塩化マグネシウム０ 、４ｉＪ
ｊ％を含有する人工海水中に浸漬し、材令１年における
圧縮強度をＪＩＳ Ｒ５２０１−１９８１１：より測
定した。その結果を第４表に示す。
４０重量％および高炉スラグ４０重量％よりなる固化材
に、豊浦標準砂ならびに水を前記固化材１重量部に対し
てそれぞれ２重量部ならびに０．６５重量部の割合で混
合して、縦４ｃｍ、横４ ｃ ｍ、長さ１６ｃｍのセメ
ントモルタル供試体を成形した。これを２０±ｌ′ｃの
恒温室内で４８時間湿空養生したのち脱型し、５°Ｃｌ
２Ｏ°Ｃおよび３０℃の淡水ならびに、硫酸マグネシウ
ム０．２４重量％および塩化マグネシウム０ 、４ｉＪ
ｊ％を含有する人工海水中に浸漬し、材令１年における
圧縮強度をＪＩＳ Ｒ５２０１−１９８１１：より測
定した。その結果を第４表に示す。
［実施例７〜８および比較例４〜５］
実施例６において固化材として
残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメン） （Ｉ
）２０重景％および高炉スラグ６ｏ重量％よりなる固化
材−ｍ−実施例７； 残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメント（ＩＩ
）２０重量％および高炉スラグ６ｏ重量％よりなる固化
材−ｍ−実施例８； 残滓再焼成物７０重量％、ポルトランドセメント（Ｉ）
２０重量％および高炉スラグ１ｏ重量％よりなる固化材
−−−比較例４； ポルトランドセメント（ｎ）のみよりなる固化材−−−
比較例５； を用いた以外は、実施例６と同じ条件で実験を行った。
）２０重景％および高炉スラグ６ｏ重量％よりなる固化
材−ｍ−実施例７； 残滓再焼成物２０重量％、ポルトランドセメント（ＩＩ
）２０重量％および高炉スラグ６ｏ重量％よりなる固化
材−ｍ−実施例８； 残滓再焼成物７０重量％、ポルトランドセメント（Ｉ）
２０重量％および高炉スラグ１ｏ重量％よりなる固化材
−−−比較例４； ポルトランドセメント（ｎ）のみよりなる固化材−−−
比較例５； を用いた以外は、実施例６と同じ条件で実験を行った。
それらの結果を第４表に示す。
第４表
５℃ ２０℃ ３０℃ ５℃ ２０℃ ３０°Ｃ実施例
６ ５３４ ５７８ ５５！１ ５２０ ５Ｂ３５５５
７ ５１５ ５８７ ５５７ ４９８ ５５１ ５４
８８ ５０７ ５５５ ５４３ ４５２ ５０５ ４
８４比較例４ ３９５ ４６４ ４７２ ２８６ ３５
７ ３Ｅ１３５ ５０２ ４９３ ４Ｅ１８ ３５７
３９１ ３７０ｆＩＴＪ４表かられかるように、残滓
再焼成物、ポルトランドセメント（Ｉ）またはポルトラ
ンドセメン） （ＩＦ） 、そして高炉スラグを本発明
の配合割合範囲内に混合して得られた固化材を用いたと
きには、人工海水浸漬／淡水浸漬の強度比が９０％以上
であり、耐海水性が優れている。特に、ポルトランドセ
メントとして、３ＣａＯｅＳｉ０２含Ｍ６０〜７０ｉ量
％、ｊｃａｏ＊ＡＪｌｊ２０３含量４重量％以下の範囲
にあるポルトランドセメント（１）を用いたときには、
人工海水浸漬／淡水浸漬の強度比が９７％以上となり耐
海水性が非常に優れていることがわかる。
６ ５３４ ５７８ ５５！１ ５２０ ５Ｂ３５５５
７ ５１５ ５８７ ５５７ ４９８ ５５１ ５４
８８ ５０７ ５５５ ５４３ ４５２ ５０５ ４
８４比較例４ ３９５ ４６４ ４７２ ２８６ ３５
７ ３Ｅ１３５ ５０２ ４９３ ４Ｅ１８ ３５７
３９１ ３７０ｆＩＴＪ４表かられかるように、残滓
再焼成物、ポルトランドセメント（Ｉ）またはポルトラ
ンドセメン） （ＩＦ） 、そして高炉スラグを本発明
の配合割合範囲内に混合して得られた固化材を用いたと
きには、人工海水浸漬／淡水浸漬の強度比が９０％以上
であり、耐海水性が優れている。特に、ポルトランドセ
メントとして、３ＣａＯｅＳｉ０２含Ｍ６０〜７０ｉ量
％、ｊｃａｏ＊ＡＪｌｊ２０３含量４重量％以下の範囲
にあるポルトランドセメント（１）を用いたときには、
人工海水浸漬／淡水浸漬の強度比が９７％以上となり耐
海水性が非常に優れていることがわかる。
これに対して、普通ポルトランドセメントのみを固化材
として用いたとき、ならびに本発明の固化材を構成する
材料を用いても本発明の配合割合範囲外に混合して得ら
れた固化材を用いたときには、人工海水浸漬／淡水浸漬
の強度比が８０％未満であり、本発明の目的に適合しな
いことがわかる。
として用いたとき、ならびに本発明の固化材を構成する
材料を用いても本発明の配合割合範囲外に混合して得ら
れた固化材を用いたときには、人工海水浸漬／淡水浸漬
の強度比が８０％未満であり、本発明の目的に適合しな
いことがわかる。
特許出願人 宇部興産株式会社
代理人 弁理士 柳川泰男
手続補正書
昭和５８年５７’ｊ１７＋ヨ
特許庁長官 若杉和夫 殿
］ 事件の表示
昭和５８イ］ 特許 願第５７４２３ 号２ 発明
の名称 軟弱地盤安定化処理用同化材３ 補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 ４、代理人 ６ 補正により増加する発明の数 ナシ７ 補正の
対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄を下記の如く補正致
します。
の名称 軟弱地盤安定化処理用同化材３ 補正をす
る者 事件との関係 特許出願人 ４、代理人 ６ 補正により増加する発明の数 ナシ７ 補正の
対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄を下記の如く補正致
します。
記
一］扉肛−−」匪支−
（１）６頁１５行目 軟弱地盤化安定処理 → 軟弱地
盤安定処理以上 手続補正書 昭和５８年 ５月２６日 特許庁長官 若杉和夫殿 １ 事件の表示 昭和５８年 特許 願第５７４２３号 ２ 発明の名称 軟弱地盤安定化処理用固化材３
補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、代理人 ６８ 補正により増加する発明の数 な し７
補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 明細書の「発明の詳細な説明」の欄を下記の如く補正致
します。
盤安定処理以上 手続補正書 昭和５８年 ５月２６日 特許庁長官 若杉和夫殿 １ 事件の表示 昭和５８年 特許 願第５７４２３号 ２ 発明の名称 軟弱地盤安定化処理用固化材３
補正をする者 事件との関係 特許出願人 ４、代理人 ６８ 補正により増加する発明の数 な し７
補正の対象 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 明細書の「発明の詳細な説明」の欄を下記の如く補正致
します。
記
一二■旦頭−−」岨口し−
（１）５頁１３行目 海低下 → 海底下（
２）５頁１４行目 固化剤 → 世化材（３
）７頁１８行目 固化剤 → 閂化材（４）
１１頁５行目 残滓焼成物 → 戊滓■焼成物か
ら同頁６行目 （５）１１頁１３行目 重量％ → 上屋χ
ユ以」ニ
２）５頁１４行目 固化剤 → 世化材（３
）７頁１８行目 固化剤 → 閂化材（４）
１１頁５行目 残滓焼成物 → 戊滓■焼成物か
ら同頁６行目 （５）１１頁１３行目 重量％ → 上屋χ
ユ以」ニ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １゜固化材中に、熱還元法による金属マグネシウム製造
における副生物であるレトルト残滓の再焼成物を１０〜
６０重量％、ポルトランドセメントを１０〜６０重量％
そして高炉スラグを３０〜８０重量％含有することを特
徴とする軟弱地盤安定化処理用固化材。 ２゜ポルトランドセメントが、３ＣａＯ＊５ｉ０２含量
が６０〜７０重量％、そして３ＣａＯ・Ａ 、０−２０
３含量が４重量％以下のものであることを特徴とする特
許請求の範囲第１項記載の固化材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58057423A JPS59179690A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 軟弱地盤安定化処理用固化材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58057423A JPS59179690A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 軟弱地盤安定化処理用固化材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179690A true JPS59179690A (ja) | 1984-10-12 |
| JPH0136515B2 JPH0136515B2 (ja) | 1989-08-01 |
Family
ID=13055238
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58057423A Granted JPS59179690A (ja) | 1983-03-31 | 1983-03-31 | 軟弱地盤安定化処理用固化材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59179690A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61218684A (ja) * | 1985-03-25 | 1986-09-29 | Jiyouban Kogyo Kk | 各種工場排出物を利用した地盤強化改良材 |
| JP2015025137A (ja) * | 2014-10-09 | 2015-02-05 | 国立大学法人東京工業大学 | セメント組成物及び土壌改良方法 |
| JP2019172900A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | 株式会社大林組 | セメントスラリー、および地盤改良工法 |
-
1983
- 1983-03-31 JP JP58057423A patent/JPS59179690A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61218684A (ja) * | 1985-03-25 | 1986-09-29 | Jiyouban Kogyo Kk | 各種工場排出物を利用した地盤強化改良材 |
| JPH0443953B2 (ja) * | 1985-03-25 | 1992-07-20 | Tokiwa Kogyo Kk | |
| JP2015025137A (ja) * | 2014-10-09 | 2015-02-05 | 国立大学法人東京工業大学 | セメント組成物及び土壌改良方法 |
| JP2019172900A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | 株式会社大林組 | セメントスラリー、および地盤改良工法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0136515B2 (ja) | 1989-08-01 |
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