JPS59174551A - 溶融スラグからの顕熱回収方法 - Google Patents
溶融スラグからの顕熱回収方法Info
- Publication number
- JPS59174551A JPS59174551A JP58045768A JP4576883A JPS59174551A JP S59174551 A JPS59174551 A JP S59174551A JP 58045768 A JP58045768 A JP 58045768A JP 4576883 A JP4576883 A JP 4576883A JP S59174551 A JPS59174551 A JP S59174551A
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- JP
- Japan
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- slag
- steel
- conveyor
- molten slag
- solidified
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶融スラグからの顕熱回収方法に関する。
高炉等の冶金炉から排出される大量の溶融スラグの顕熱
を回収し、併せてスラグそのものをも有効に利用するこ
とは省エネル晒−の観点および資源の活用のため最近特
に重要視されており、その技術の開発についても数多く
の開示がなされている。
を回収し、併せてスラグそのものをも有効に利用するこ
とは省エネル晒−の観点および資源の活用のため最近特
に重要視されており、その技術の開発についても数多く
の開示がなされている。
例えば特開昭５５−２４９５５により開示された１例は
第１図、第′２図に示す如く、スラグ貯槽２内の高温の
溶融スラグ４を水平方向と一定角度を有するスラグ固化
室６内に設けられたモールドコンベヤー８のモールド１
０の中に注入し、モールド１０内のスラグ４はエスカレ
ータ式にスラグ固化室６内を上方に運ばれる間に冷却空
気および熱交換管１２内の流体と熱交換として冷却固化
し。
第１図、第′２図に示す如く、スラグ貯槽２内の高温の
溶融スラグ４を水平方向と一定角度を有するスラグ固化
室６内に設けられたモールドコンベヤー８のモールド１
０の中に注入し、モールド１０内のスラグ４はエスカレ
ータ式にスラグ固化室６内を上方に運ばれる間に冷却空
気および熱交換管１２内の流体と熱交換として冷却固化
し。
固化したスラグ４Ａは下部に設けられた放出スラグ量全
調節する排出装置１４を有する縦型のスラグ熱回収室１
６に充填され、熱回収室１６の下部の空気ヘッダー１８
から送入される冷却空気と熱交換して冷却され製品スラ
グ４Ｂとなり、熱交換により高温になった空気は熱回収
されるように構成された高温スラグ処理装置 である。
調節する排出装置１４を有する縦型のスラグ熱回収室１
６に充填され、熱回収室１６の下部の空気ヘッダー１８
から送入される冷却空気と熱交換して冷却され製品スラ
グ４Ｂとなり、熱交換により高温になった空気は熱回収
されるように構成された高温スラグ処理装置 である。
しかし、これらの従来技術もスラグの熱伝導性が悪いと
いう特性の＃丘か、粘着固化等の問題があり、上記モー
ルドコンベヤーとの剥離性にも問題があり、この方法で
大量のスラグを処理し、固化スラグ全書ることは甚だ困
難であって実用化されたものは極めて少い。特に近代的
な大型高炉ではスラグの排出量は膨大であって、こｆｌ
、ｉ全量上記方式等で処理することは至難であり、現実
には依然としてドライビット方式等で顕熱全回収しない
で処理しているのが現状である。
いう特性の＃丘か、粘着固化等の問題があり、上記モー
ルドコンベヤーとの剥離性にも問題があり、この方法で
大量のスラグを処理し、固化スラグ全書ることは甚だ困
難であって実用化されたものは極めて少い。特に近代的
な大型高炉ではスラグの排出量は膨大であって、こｆｌ
、ｉ全量上記方式等で処理することは至難であり、現実
には依然としてドライビット方式等で顕熱全回収しない
で処理しているのが現状である。
本発明の目的は、溶融スラグからの顕熱回収に関する上
記従来技術の欠点を克服し、大量処理の可能な効果的な
顕熱回収方法を提供するにある。
記従来技術の欠点を克服し、大量処理の可能な効果的な
顕熱回収方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわち、高炉等より排出しスラグ樋によって誘導され
た溶融スラグを予め一定形状の鋼ブロツク全装入したパ
ンコンベヤーに注入する段階と、前′ 配備ブロックと
接触することにより 冷却凝固した前記パンコンベヤー
中の固化スラグを該鋼ブロックと共に充填式熱交換装置
に装入して顕熱を回収する段階と、前記熱交換を終了し
た固化スラグと鋼ブロックを前記熱交換装置より切出す
段階と。
た溶融スラグを予め一定形状の鋼ブロツク全装入したパ
ンコンベヤーに注入する段階と、前′ 配備ブロックと
接触することにより 冷却凝固した前記パンコンベヤー
中の固化スラグを該鋼ブロックと共に充填式熱交換装置
に装入して顕熱を回収する段階と、前記熱交換を終了し
た固化スラグと鋼ブロックを前記熱交換装置より切出す
段階と。
前記切出嘔れた固化スラグおよび鋼ブロックの混合物よ
シ両者を分離する段階と、前記分離選別された鋼ブロツ
ク全前記溶融スラグを注入するパンコンベヤー中に予め
装入して循環使用する段階と。
シ両者を分離する段階と、前記分離選別された鋼ブロツ
ク全前記溶融スラグを注入するパンコンベヤー中に予め
装入して循環使用する段階と。
を有して成ることを特徴とする溶融スラグからの顕熱回
収方法、である。
収方法、である。
本発明の実施例を添付第３〜５図全参照して説明する。
第３図は本発明の工程金示す模式断面図である。高炉２
０より排出された溶融スラグ２２はスラグ樋２４に誘導
されてパンコンベヤー２６のパン２８中に注入される。
０より排出された溶融スラグ２２はスラグ樋２４に誘導
されてパンコンベヤー２６のパン２８中に注入される。
パンコンベヤー２６のパン２８中には予め一定形状の鋼
ブロック、例えば鋼球３０が装入されており、その上に
溶融スラグ２２を注入すると、鋼球３０の間隙にスラグ
２２が充填された状態となり、鋼球３０と熱交換して短
時間に凝固して固化スラグ２２Ａとなる。
ブロック、例えば鋼球３０が装入されており、その上に
溶融スラグ２２を注入すると、鋼球３０の間隙にスラグ
２２が充填された状態となり、鋼球３０と熱交換して短
時間に凝固して固化スラグ２２Ａとなる。
パンコンベヤー２６への鋼球３０の装入量は注入溶融ス
ラグ２２の量に見合った量とすべきであるので予めペル
トウエヤー等で計食し次量ヲハン２８中に入れておく。
ラグ２２の量に見合った量とすべきであるので予めペル
トウエヤー等で計食し次量ヲハン２８中に入れておく。
パン２８中に注入され之溶融スラグ２２けパンコンベヤ
ー２６の走行と共に、鋼球３０によって急速に冷却場れ
、かつ薄層となるので大気によっても冷却され、固化ス
ラグ２２Ａとなって斜めに設けられｔパンコンベヤー２
６の頂上に達する。鋼球３０の間隙に充填された固化、
ｚうｆ２２ＡＦｉ、パンコンベヤー２６の頂上ｉＭ 下
に設けらハた充填式熱交換装置３２に装入でれる。
ー２６の走行と共に、鋼球３０によって急速に冷却場れ
、かつ薄層となるので大気によっても冷却され、固化ス
ラグ２２Ａとなって斜めに設けられｔパンコンベヤー２
６の頂上に達する。鋼球３０の間隙に充填された固化、
ｚうｆ２２ＡＦｉ、パンコンベヤー２６の頂上ｉＭ 下
に設けらハた充填式熱交換装置３２に装入でれる。
充填式熱交換装置３２は次のように構成されている。す
なわち、好ましくは円筒形の鋼板にて形成された胴部３
４と、上部に設けられた固化スラグ２２Ａおよび鋼球３
０の装入口３６と、下部に設けらｔ’を熱交換終了した
固化スラグ２２Ａおよび鋼球３０の切出口３８と、更に
、切出口３８のやや上部に設けられた空気吹込口４０と
、胴部３４の上部に設けらｔｌ、熱交換全終了した熱気
取出口４２とを有し、熱気取出口４２け配管４４によっ
てボイラー４６に通じ、ボイラー４６に送られた熱風は
ボイラーチューブ４８中の水金加熱して熱交換して蒸気
５０を生成する。一方、ボイラー４６のボイラーチュー
ブ中の水と熱交換を終了して温度を低下した空気５２は
送風機５４によって充填式゛熱交換装置３２の空気吹込
口４ｏから吹込まれ。
なわち、好ましくは円筒形の鋼板にて形成された胴部３
４と、上部に設けられた固化スラグ２２Ａおよび鋼球３
０の装入口３６と、下部に設けらｔ’を熱交換終了した
固化スラグ２２Ａおよび鋼球３０の切出口３８と、更に
、切出口３８のやや上部に設けられた空気吹込口４０と
、胴部３４の上部に設けらｔｌ、熱交換全終了した熱気
取出口４２とを有し、熱気取出口４２け配管４４によっ
てボイラー４６に通じ、ボイラー４６に送られた熱風は
ボイラーチューブ４８中の水金加熱して熱交換して蒸気
５０を生成する。一方、ボイラー４６のボイラーチュー
ブ中の水と熱交換を終了して温度を低下した空気５２は
送風機５４によって充填式゛熱交換装置３２の空気吹込
口４ｏから吹込まれ。
胴部３４に充填された固化スラグ２２Ａおよび鋼球３０
との熱交換に循環使用される。
との熱交換に循環使用される。
この際、パンコンベヤー２６より充填式熱交換装置３２
に装入された固化スラグ２２Ａおよび鋼球３０は装入時
の衝撃および胴部３４を降下移動中に剥離されて、それ
ぞれ固化スラグ２２Ａの塊もしくけ粉粒と鋼球３０の混
合物となって切出口３８の切出バルブによって切出され
、下方を走行する積込コンベヤー５６によって移送され
る。積込コンベヤー５６の途中に磁力選別機５８が設け
られており、鋼球３０のみを選別分離して鋼球用コンベ
ヤー６０に移されて、その末端下に設けられ几鋼球ホッ
パー６２に投入され一時貯留される。
に装入された固化スラグ２２Ａおよび鋼球３０は装入時
の衝撃および胴部３４を降下移動中に剥離されて、それ
ぞれ固化スラグ２２Ａの塊もしくけ粉粒と鋼球３０の混
合物となって切出口３８の切出バルブによって切出され
、下方を走行する積込コンベヤー５６によって移送され
る。積込コンベヤー５６の途中に磁力選別機５８が設け
られており、鋼球３０のみを選別分離して鋼球用コンベ
ヤー６０に移されて、その末端下に設けられ几鋼球ホッ
パー６２に投入され一時貯留される。
鋼球ホッパー６２に一時貯留された鋼球３ｏは。
パンコンベヤー２６にて受入れる高炉２０からの溶融ス
ラグ２２の量および温度に見合うだけ鋼球ホッパー６２
からベルトウェアー６４に秤量され涛がら所定量切出さ
れ、鋼球装入コンベヤー６６によってパンコンベヤー２
６に移送すれ装入される。
ラグ２２の量および温度に見合うだけ鋼球ホッパー６２
からベルトウェアー６４に秤量され涛がら所定量切出さ
れ、鋼球装入コンベヤー６６によってパンコンベヤー２
６に移送すれ装入される。
一方、積込みコンベヤー５６の途中の磁力選別機５８に
よって鋼球３０ｔ−分離除却された固化スラグ２２Ａは
積込コンベヤー５６の末端から例えはダンプカー６８に
積込まれて搬出されるか、更に別のコンベヤーによって
スラグ貯槽まで搬送される。
よって鋼球３０ｔ−分離除却された固化スラグ２２Ａは
積込コンベヤー５６の末端から例えはダンプカー６８に
積込まれて搬出されるか、更に別のコンベヤーによって
スラグ貯槽まで搬送される。
なお１本発明においても前記特開昭５５−２４９５５に
準シ、パンコンベヤー２６をフードにて覆い熱交換管１
２を設けてコンベヤー２６′ｔ−上昇移送される溶融ス
ラグ２２の輻射熱を回収して回収顕熱量を増加できるこ
とは自明のとおりである。
準シ、パンコンベヤー２６をフードにて覆い熱交換管１
２を設けてコンベヤー２６′ｔ−上昇移送される溶融ス
ラグ２２の輻射熱を回収して回収顕熱量を増加できるこ
とは自明のとおりである。
また１本発明において使用する一定形状の鋼ブロックと
して、上記実施例では鋼球の場合について記載したが、
その他室方体や円柱体の鋼プロンところで本発明に使用
する鋼ブロックは１次の作用効果を有し極めて効果的に
作用する。
して、上記実施例では鋼球の場合について記載したが、
その他室方体や円柱体の鋼プロンところで本発明に使用
する鋼ブロックは１次の作用効果を有し極めて効果的に
作用する。
０） パンコンベヤー２６のパン２８に注入された溶
融スラグ２２を急速に冷却して固化スラグ２２Ａとする
。
融スラグ２２を急速に冷却して固化スラグ２２Ａとする
。
（ロ） パンコンベヤー２６の頂部よリハン２８が反転
する際、固化スラグ２２Ａが鋼ブロック３０に付着して
いるが両者が同時に排出されるのでパン２８から固化ス
ラグ２２Ａの剥離が極めて容易である。
する際、固化スラグ２２Ａが鋼ブロック３０に付着して
いるが両者が同時に排出されるのでパン２８から固化ス
ラグ２２Ａの剥離が極めて容易である。
（ハ）パンコンベヤー２６から充填式熱交換装置３４中
に固化スラグ２２Ａと鋼ブロック３０が同時に投入され
るので、落下時の衝撃が大で鋼ブロック３０と固化スラ
グ２２Ａとは容易に剥離するが。
に固化スラグ２２Ａと鋼ブロック３０が同時に投入され
るので、落下時の衝撃が大で鋼ブロック３０と固化スラ
グ２２Ａとは容易に剥離するが。
なお熱交換装置３４中に落下しても鋼ブロック３０に付
着した固化スラグ２２Ａが残存していてもその後落下す
る鋼ブロック３０の衝撃により次第に分離される〇 に）パンコンベヤー２６上で鋼ブロツク３０１！Ｆ融ス
ラグ２２とが熱交換して鋼ブロック３０の温度が上昇し
ても、双方の保有する熱量は充填式熱交換装［３４で回
収されるので１回収される熱量は輻射熱を除いて減少す
ることはない。
着した固化スラグ２２Ａが残存していてもその後落下す
る鋼ブロック３０の衝撃により次第に分離される〇 に）パンコンベヤー２６上で鋼ブロツク３０１！Ｆ融ス
ラグ２２とが熱交換して鋼ブロック３０の温度が上昇し
ても、双方の保有する熱量は充填式熱交換装［３４で回
収されるので１回収される熱量は輻射熱を除いて減少す
ることはない。
ところで、上記の如く効果的忙作用する鋼ブロック３０
の大きさを如何に決定すべきかについて。
の大きさを如何に決定すべきかについて。
本発明者が鋼球の場合について行った実験結果について
説明する。
説明する。
すなわち、１ｇの有効内容積を有する鋳鋼製容器に１０
０ｎ＋φの鋼球を装入し、溶融スラグを注入した実験で
は鋼球温度ｔ−１００℃以下にすると。
０ｎ＋φの鋼球を装入し、溶融スラグを注入した実験で
は鋼球温度ｔ−１００℃以下にすると。
スラグが再溶着しない９００℃まで冷却するに要する時
間は約４０秒であった。鋼球の初期温度が上ると当然こ
の時間が長＜ｉ、ｂ、’初期温度が３００℃になると約
８０秒となった。
間は約４０秒であった。鋼球の初期温度が上ると当然こ
の時間が長＜ｉ、ｂ、’初期温度が３００℃になると約
８０秒となった。
鋼球の初期温度が一定の場合、鋼球径が大となると、ス
ラグが再溶着しない９００℃までの冷却所要時間は長く
なり、鋼球の直径を小とするとその所要時間は短縮嘔れ
る。しかし、鋼球直径が４０箇以下ではスラグの粘性が
大のためスラグによって充填されない部分が生じ処理能
力が低下した。
ラグが再溶着しない９００℃までの冷却所要時間は長く
なり、鋼球の直径を小とするとその所要時間は短縮嘔れ
る。しかし、鋼球直径が４０箇以下ではスラグの粘性が
大のためスラグによって充填されない部分が生じ処理能
力が低下した。
この関係を第４図、第５図によって説明する・すなわち
、パン２８に同一直径の鋼球３０ｔｌ−図の如く装入し
た場合の空隙率＃ｉ４８％であって鋼球３０の直径の大
小には影響されず一定となる。鋼球３０を゛装入したパ
ン２８に溶融スラグ２２を注入すると、収容された溶融
スラグ２２と鋼球３０の重量比は約１対３程度とカリ、
溶融スラグ２２と鋼球３０との間で熱の受授が行なわれ
る。この時鋼球の初期温度が高いと鋼球３０はスラグの
再溶着温度の９００℃に近づくため冷却速度が低下する
。鋼球３０の直径が大きくなると、第５図に示す如く鋼
球３０の表面からスラグ塊２２Ａの中心までの距離ａは
次の如くなる。
、パン２８に同一直径の鋼球３０ｔｌ−図の如く装入し
た場合の空隙率＃ｉ４８％であって鋼球３０の直径の大
小には影響されず一定となる。鋼球３０を゛装入したパ
ン２８に溶融スラグ２２を注入すると、収容された溶融
スラグ２２と鋼球３０の重量比は約１対３程度とカリ、
溶融スラグ２２と鋼球３０との間で熱の受授が行なわれ
る。この時鋼球の初期温度が高いと鋼球３０はスラグの
再溶着温度の９００℃に近づくため冷却速度が低下する
。鋼球３０の直径が大きくなると、第５図に示す如く鋼
球３０の表面からスラグ塊２２Ａの中心までの距離ａは
次の如くなる。
ａ＝ｆｒ ７ ｒ （ただしｒは鋼球の半径）すな
わち、ａが大となって溶融スラグ２２の熱伝導性が悪い
ために冷却時間がそれだけ長くなる。
わち、ａが大となって溶融スラグ２２の熱伝導性が悪い
ために冷却時間がそれだけ長くなる。
以上の′実験よシ通常の場合、鋼球３０の直径は５０〜
１５０ｍｄｆ適描である。しかし、鋼球３０の直径の選
定は溶融スラグ２２の供給される要処 □理量、パ
ンコンベヤー２６の速度５機長、パン２８の容積で決凍
り、同−処理量全基準とすれば１パン２８の容積が大で
あればパンコンベヤー２６の速度金小１機長を短く、鋼
球３０の直径を大とすることができる。これに反し、パ
ン２８の容積が小であればパンコンベヤー２６の走行速
度を大とし１機長を長く、鋼球３０の直径を小とするこ
とができる。
１５０ｍｄｆ適描である。しかし、鋼球３０の直径の選
定は溶融スラグ２２の供給される要処 □理量、パ
ンコンベヤー２６の速度５機長、パン２８の容積で決凍
り、同−処理量全基準とすれば１パン２８の容積が大で
あればパンコンベヤー２６の速度金小１機長を短く、鋼
球３０の直径を大とすることができる。これに反し、パ
ン２８の容積が小であればパンコンベヤー２６の走行速
度を大とし１機長を長く、鋼球３０の直径を小とするこ
とができる。
本発明は上記実施例より明らかな如く、高炉等から出る
溶融スラグの熱伝導性が低い特性全克服するため、特に
スラグを注入するパンコンベヤーに予め鋼球等の鋼ブロ
ツク全装入しておき、これによってスラグ會急速に凝固
せしめて、その後熱交換によって熱回収する方法をとっ
たので次の如き効果を収めることができた。
溶融スラグの熱伝導性が低い特性全克服するため、特に
スラグを注入するパンコンベヤーに予め鋼球等の鋼ブロ
ツク全装入しておき、これによってスラグ會急速に凝固
せしめて、その後熱交換によって熱回収する方法をとっ
たので次の如き効果を収めることができた。
（イ）鋼ブロックと固化スラグとのパンコンベヤーから
の剥離性および両者の相互間の剥離性が良好である。
の剥離性および両者の相互間の剥離性が良好である。
（ロ） スラグの顕熱回収が容易である。
（ハ）大量の溶融スラグ処理に適した方法であるので大
型高炉からの大量スラグ処理も可能である。
型高炉からの大量スラグ処理も可能である。
【図面の簡単な説明】
第１図、第２図は従来の溶融スラグからの顕熱回収方法
の一例全示し、第１図は該装置の模式断面図、第２図は
該装置のモールドコンベヤー金示す部分斜視図、第３図
は本発明の工程を示す模式断面図、第４図は鋼球の大き
さを定める実鹸装置の部分断面図、第５図は鋼球の大き
さを定める説明図である。 ２０・・・高炉、 ２２・・・溶融スラグ、
２２Ａ・・・固化スラグ、 ２４・・・スラグ樋。 ２６・・・パンコンベヤー、３０・・・鋼球（鋼ブロッ
ク）。 ３４・・・充填式熱交換装置、４６・・・ボイラー。 ５６・・・積込みコンベヤー、５８・・・磁力選別機。 ６２・・・鋼球ホッパー、 ６４・・・秤量機。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第１図 第 ２ 図 味
の一例全示し、第１図は該装置の模式断面図、第２図は
該装置のモールドコンベヤー金示す部分斜視図、第３図
は本発明の工程を示す模式断面図、第４図は鋼球の大き
さを定める実鹸装置の部分断面図、第５図は鋼球の大き
さを定める説明図である。 ２０・・・高炉、 ２２・・・溶融スラグ、
２２Ａ・・・固化スラグ、 ２４・・・スラグ樋。 ２６・・・パンコンベヤー、３０・・・鋼球（鋼ブロッ
ク）。 ３４・・・充填式熱交換装置、４６・・・ボイラー。 ５６・・・積込みコンベヤー、５８・・・磁力選別機。 ６２・・・鋼球ホッパー、 ６４・・・秤量機。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第１図 第 ２ 図 味
Claims (1)
- （１） 高炉等より排出しスラグ樋によって誘導され
た溶融スラグを予め一定形状の鋼ブロックを装入したパ
ンコンベヤーに注入する段階と、前記鋼ブロックと接触
することによシ冷却凝固した前記パンコンベヤー中の固
化スラグを該鋼ブロックと共に充填式熱交換装置に装入
して顕熱を回収する段階と、前記熱交換を終了した固化
スラグと鋼ブロックを前記熱交換装置より切出す段階と
、前記切出された固化スラグおよび鋼ブロックの混合物
よシ両者全分離する段階と、前記分離選別−ｇｎた鋼ブ
ロックを前記溶融スラグを注入すりパンコンベヤー中に
予め装入して循環使用する段階と、を有して成ることを
特徴とする溶融スラグからの顕熱回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58045768A JPS59174551A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 溶融スラグからの顕熱回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58045768A JPS59174551A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 溶融スラグからの顕熱回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59174551A true JPS59174551A (ja) | 1984-10-03 |
Family
ID=12728466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58045768A Pending JPS59174551A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 溶融スラグからの顕熱回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59174551A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013537934A (ja) * | 2010-09-13 | 2013-10-07 | ポール ヴルス エス．エイ． | 冶金スラグの乾燥粒状化 |
| JP2014505004A (ja) * | 2010-12-15 | 2014-02-27 | ポール ヴルス エス．エイ． | 冶金スラグの造粒 |
| JPWO2022270516A1 (ja) * | 2021-06-23 | 2022-12-29 |
-
1983
- 1983-03-18 JP JP58045768A patent/JPS59174551A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013537934A (ja) * | 2010-09-13 | 2013-10-07 | ポール ヴルス エス．エイ． | 冶金スラグの乾燥粒状化 |
| JP2014505004A (ja) * | 2010-12-15 | 2014-02-27 | ポール ヴルス エス．エイ． | 冶金スラグの造粒 |
| JPWO2022270516A1 (ja) * | 2021-06-23 | 2022-12-29 | ||
| WO2022270516A1 (ja) * | 2021-06-23 | 2022-12-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 粒状凝固スラグの製造方法およびその製造設備列 |
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