JPS5917168B2 - 鋼の熱処理法 - Google Patents
鋼の熱処理法Info
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- JPS5917168B2 JPS5917168B2 JP50112181A JP11218175A JPS5917168B2 JP S5917168 B2 JPS5917168 B2 JP S5917168B2 JP 50112181 A JP50112181 A JP 50112181A JP 11218175 A JP11218175 A JP 11218175A JP S5917168 B2 JPS5917168 B2 JP S5917168B2
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- Japan
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- steel
- furnace
- atmosphere
- heat treatment
- hydrogen
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
- C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、一般に焼鈍、焼入および焼戻前の加熱の如き
鋼の熱処理法に係り、鋼の熱処理では金属表面の化学的
組成を変るべきでないこと、従つて金属表面の酸化、脱
炭および加炭を防ぐべきことが重要である。
鋼の熱処理法に係り、鋼の熱処理では金属表面の化学的
組成を変るべきでないこと、従つて金属表面の酸化、脱
炭および加炭を防ぐべきことが重要である。
このような各種処理は通常予じ5 め決めた副書雰囲気
の存在の炉内で行なう。この種の処理には、使用される
温度で鋼と殆んど反応しないガスからなる雰囲気が既に
用いられており、これらのガスは窒素または窒素と水素
の混合物としうる。しカル乍ら実際に窒素を単独で0
用いる場合、表面酸化をさけることは難しく、一方この
ような酸化を防ぐことができるとしても窒素と水素の混
合物は通常表面脱炭をさけることはできない。換言すれ
ば、これら公知の方法は達成しようとする所望の結果が
得られない。’5 使用される雰囲気が担体ガス(窒素
単独または窒素と水素の混合物)と一般式CxHyを有
する炭化水素との混合物からなる前記種類の鋼熱処理法
も知られている。
の存在の炉内で行なう。この種の処理には、使用される
温度で鋼と殆んど反応しないガスからなる雰囲気が既に
用いられており、これらのガスは窒素または窒素と水素
の混合物としうる。しカル乍ら実際に窒素を単独で0
用いる場合、表面酸化をさけることは難しく、一方この
ような酸化を防ぐことができるとしても窒素と水素の混
合物は通常表面脱炭をさけることはできない。換言すれ
ば、これら公知の方法は達成しようとする所望の結果が
得られない。’5 使用される雰囲気が担体ガス(窒素
単独または窒素と水素の混合物)と一般式CxHyを有
する炭化水素との混合物からなる前記種類の鋼熱処理法
も知られている。
しかし乍ら、担体ガスが窒素単独からなるこの種の雰囲
気は一般に850℃まj0たはこれより低い温度で煤析
着物の生成を招き、一方担体ガスが窒素と水素の混合物
からなる雰囲気は、この雰囲気の加炭活性度または炭素
ポテンシャルの正確な調節の難しさのために、極めて不
安定な結果となる。j5この加炭活性度の調節の僅かの
誤りは、金属が過度に加炭、または脱炭処理されること
になる。
気は一般に850℃まj0たはこれより低い温度で煤析
着物の生成を招き、一方担体ガスが窒素と水素の混合物
からなる雰囲気は、この雰囲気の加炭活性度または炭素
ポテンシャルの正確な調節の難しさのために、極めて不
安定な結果となる。j5この加炭活性度の調節の僅かの
誤りは、金属が過度に加炭、または脱炭処理されること
になる。
従つて、本発明の目的は、公知方法の前記の諸欠陥を矯
正しまたは最小にすることである。水素の脱炭活性度に
ついて行つた研究は、乾燥j0状態で水素が900℃以
下で実質的に脱炭活性度がないことを示している。他方
、湿潤水素は強力な脱炭剤であり、換言すれば、水素の
脱炭活性度は主として水の存在によるものである。水素
を含有する雰囲気が工業用炉で用いられる15場合、炉
内に酸素および酸化物の存在の結果、水の形成を防ぐこ
とは極めて困難である。
正しまたは最小にすることである。水素の脱炭活性度に
ついて行つた研究は、乾燥j0状態で水素が900℃以
下で実質的に脱炭活性度がないことを示している。他方
、湿潤水素は強力な脱炭剤であり、換言すれば、水素の
脱炭活性度は主として水の存在によるものである。水素
を含有する雰囲気が工業用炉で用いられる15場合、炉
内に酸素および酸化物の存在の結果、水の形成を防ぐこ
とは極めて困難である。
その結果、双方共極めて乾燥状の窒素および水’、2−
素の混合物が工業用炉中に供給される場合、窒素、水素
および水の混合物を常に炉内に形成する。
素の混合物が工業用炉中に供給される場合、窒素、水素
および水の混合物を常に炉内に形成する。
炭化水素が下記の反応によつて水を減する特性があるこ
とも公知である:即ち、一酸化炭素と水素を生成するも
のである。
とも公知である:即ち、一酸化炭素と水素を生成するも
のである。
これらの反応は650〜900℃の温度で行われる。従
つて公知の方法の諸欠点を矯正し最小とする目的で、上
記の如き本発明が解決せんとする問題は、一方では脱炭
において必然的に生成する、炉内の水の形成を防ぎ、他
方では過度の表面加炭を必然内こ招く過剰の炭化水素を
さけることである。窒素および場合によつては水素と炭
化水素からなる活性ガスを含有する担体ガスと混合して
得られた連続的流れの雰囲気の存在の炉内で鋼の焼鈍、
焼入れおよび焼戻し前の加熱に適用し得る本発明の処理
方法は、下記の反応式により炉内に含まれる水を減する
に必要かつ充分な前記炭化水素の量を担体ガスと混合し
て前記雰囲気を造り、H2O含有量を決定することにあ
る長所により前記の目的を達成し得る:この雰囲気は6
50−900℃の温度lこされた鋼と接触させる。
つて公知の方法の諸欠点を矯正し最小とする目的で、上
記の如き本発明が解決せんとする問題は、一方では脱炭
において必然的に生成する、炉内の水の形成を防ぎ、他
方では過度の表面加炭を必然内こ招く過剰の炭化水素を
さけることである。窒素および場合によつては水素と炭
化水素からなる活性ガスを含有する担体ガスと混合して
得られた連続的流れの雰囲気の存在の炉内で鋼の焼鈍、
焼入れおよび焼戻し前の加熱に適用し得る本発明の処理
方法は、下記の反応式により炉内に含まれる水を減する
に必要かつ充分な前記炭化水素の量を担体ガスと混合し
て前記雰囲気を造り、H2O含有量を決定することにあ
る長所により前記の目的を達成し得る:この雰囲気は6
50−900℃の温度lこされた鋼と接触させる。
前記の反応を行うように処理雰囲気の炭化水素含有量を
調節した結果、残された水が除去されまたは鋼と結合し
得る炭化水素分子を残すことなく、従つて鋼を加炭して
、脱炭を防ぐに充分に低いレベルに少なくとも水含有量
が減少される。
調節した結果、残された水が除去されまたは鋼と結合し
得る炭化水素分子を残すことなく、従つて鋼を加炭して
、脱炭を防ぐに充分に低いレベルに少なくとも水含有量
が減少される。
本発明を有効とするの●こ用いられる雰囲気の炭化水素
含有量は、鋼を加炭するのに用いられる雰囲気の炭化水
素含有量より相当低いものである。
含有量は、鋼を加炭するのに用いられる雰囲気の炭化水
素含有量より相当低いものである。
本発明のその他の特徴は、用いられる炭化水素たは天然
ガスであり、これらの炭化水素類は単独でまたはこれら
ガスの所望の混合物で用いられる。前記の炭化水素類は
単独でまたは混合物の何れで用いられて水分減少反応の
最高の効率を達成し得るものである。本発明のその他の
特徴は、炉のH2O含有量が該炉の出口における露点の
測定によつて決められることである。
ガスであり、これらの炭化水素類は単独でまたはこれら
ガスの所望の混合物で用いられる。前記の炭化水素類は
単独でまたは混合物の何れで用いられて水分減少反応の
最高の効率を達成し得るものである。本発明のその他の
特徴は、炉のH2O含有量が該炉の出口における露点の
測定によつて決められることである。
監視される唯一のものが露点であるので、その従つて、
例えばメタン、プロパンおよびエチレン夫々の場合に下
記の反応が得られた:これら各反応の研究は、炉内で測
定した水含有量のほかに、本発明による雰囲気の炭化水
素含有量が、主として選ばれた炭化水素の性質および水
分減少反応の効率によることを示す。
例えばメタン、プロパンおよびエチレン夫々の場合に下
記の反応が得られた:これら各反応の研究は、炉内で測
定した水含有量のほかに、本発明による雰囲気の炭化水
素含有量が、主として選ばれた炭化水素の性質および水
分減少反応の効率によることを示す。
処理雰囲気の炭化水素含有量はまた、若干の脱炭もない
もの以下に炉内の水の許容量の函数でもある。
もの以下に炉内の水の許容量の函数でもある。
炉内で測定された露点によつて、処理雰囲気の炭化水素
含有量、を天然ガスを用いる場合0〜4%に、他の炭化
水素を用いる場合にO〜2%に変えることができること
も実験が示している。
含有量、を天然ガスを用いる場合0〜4%に、他の炭化
水素を用いる場合にO〜2%に変えることができること
も実験が示している。
前記した限度内の炭化水素含有量を有する雰囲気を用い
ると、表面脱炭をうけず、その外観が良好である鋼部品
を得ることができた。最高の結果は、担体ガスが最高水
素含有量10%を有する水素と窒素の混合物からなり、
この混合物に炭化水素の1種の適量を添加した雰囲気で
、鋼を650〜900℃の温度に上げた雰囲気で得られ
た。
ると、表面脱炭をうけず、その外観が良好である鋼部品
を得ることができた。最高の結果は、担体ガスが最高水
素含有量10%を有する水素と窒素の混合物からなり、
この混合物に炭化水素の1種の適量を添加した雰囲気で
、鋼を650〜900℃の温度に上げた雰囲気で得られ
た。
窒素単独からなる担体ガスを有する雰囲気も同一温度条
件下で用いられ、これら雰囲気によつて処理される鋼の
表面脱炭を防ぐことができる。
件下で用いられ、これら雰囲気によつて処理される鋼の
表面脱炭を防ぐことができる。
しかし乍ら、これらの雰囲気ではある場合に鋼に僅かに
着色を生じまたはN2+H2雰囲気より多量の煤析着物
生成の恐れがあり、このような雰囲気の使用は欠陥のな
い表面外観が要求されない場合の処理に通常限定する。
この処理の調節、即ち炉内に供給される雰囲気中に導入
すべき炭化水素量の調節は、露点を連続的にまたは間歇
的に測定すること包含して、連続的に行うことができ、
この場合露点は時々測定するだけである。
着色を生じまたはN2+H2雰囲気より多量の煤析着物
生成の恐れがあり、このような雰囲気の使用は欠陥のな
い表面外観が要求されない場合の処理に通常限定する。
この処理の調節、即ち炉内に供給される雰囲気中に導入
すべき炭化水素量の調節は、露点を連続的にまたは間歇
的に測定すること包含して、連続的に行うことができ、
この場合露点は時々測定するだけである。
実施例 1
フランス規格XCl2O〔フランス標準協会(AFNO
R)規格〕の鋼を3時間800℃で焼鈍。
R)規格〕の鋼を3時間800℃で焼鈍。
処理雰囲気の組成は次の通りである:炉の出口における
露点: −28℃ 処理后、この鋼は表面脱炭がないことを示し、その表面
は事実上白色外観であり、即ち酸化および煤析着物がな
い。
露点: −28℃ 処理后、この鋼は表面脱炭がないことを示し、その表面
は事実上白色外観であり、即ち酸化および煤析着物がな
い。
同一温度条件であるが90%N2と10%H2、即ち炭
化水素を添加しない雰囲気で、同種の鋼に行つた比較処
理は、同じ外観(即ち白色)にみえる表面の部分を得た
が約100ミクロン深さの表面脱炭を示した。
化水素を添加しない雰囲気で、同種の鋼に行つた比較処
理は、同じ外観(即ち白色)にみえる表面の部分を得た
が約100ミクロン深さの表面脱炭を示した。
実施例 2
2時間800℃に保持した35CD4規格の鋼の焼入前
の加熱、この処理雰囲気の組成は下記の通りである:炉
の出口における露点は−24℃である。
の加熱、この処理雰囲気の組成は下記の通りである:炉
の出口における露点は−24℃である。
処理後に得られた部品は脱炭がなく、部品の表は灰白色
外観である。
外観である。
同種の鋼を、同一温度条件であるが窒素単独からなりエ
チレンを含まない雰囲気で比較のために処理したところ
、製造した部品は処理后300ミクロン深さの表面脱炭
を示し、その表面は酸化によつて黒色にみえる。
チレンを含まない雰囲気で比較のために処理したところ
、製造した部品は処理后300ミクロン深さの表面脱炭
を示し、その表面は酸化によつて黒色にみえる。
実施例 3
10時間710℃に保持したXC38規格の鋼の暁鈍、
処理雰囲気の組成は下記の通りである: 炉出口の露点はO℃である。
処理雰囲気の組成は下記の通りである: 炉出口の露点はO℃である。
処理後に得た部品は脱炭がなく、その表面外観は白色で
ある。
ある。
同種の鋼を、同一条件下であるが窒素に5(Ff)の水
素を加えてあるがプロパンを含まない雰囲気で同一温度
で処理したところ、同様の白色表面を有しているがその
表面は100ミクロン深さの脱炭を示した。
素を加えてあるがプロパンを含まない雰囲気で同一温度
で処理したところ、同様の白色表面を有しているがその
表面は100ミクロン深さの脱炭を示した。
本発明の処理方法は、650〜900℃で脱炭なしに焼
鈍し、750〜900℃で焼入前に高炭素鋼を加熱し、
700℃以下である種の合金鋼を焼戻すことに適用する
ことができる。
鈍し、750〜900℃で焼入前に高炭素鋼を加熱し、
700℃以下である種の合金鋼を焼戻すことに適用する
ことができる。
本発明実施の態様を要約すれば次のとおりである。
(1)用いられる炭化水素類をC3H8,C2H4,C
2H6,C2H2,C4H,Oおよび天然ガスからなる
群から選ぶこと、(2)前記炭化水素類の所望の混合物
を用いること、(3)炉内のH2O含有量を、炉出口の
露点を測定することにより測定すること、(4)鋼の焼
鈍に応用する場合、炉の出口における露点が−28℃で
あり、処理雰囲気が下記の組成を有し:鋼の温度を80
0℃に上昇し、処理を3時間以上行うこと、(5)焼入
前の鋼の加熱に応用する場合、炉出印こおける露点が−
24℃であり、各処理雰囲気が下記の雰囲気を有し:鋼
の温度を880℃に上昇し、処理を2時間以上行うこと
、/ (6)鋼の焼鈍に応用する場合、炉出口における露点が
O℃であり、処理雰囲気が下記の組成を有し:鋼の温度
を710℃に上昇し、処理を10時間杖上行うこと。
2H6,C2H2,C4H,Oおよび天然ガスからなる
群から選ぶこと、(2)前記炭化水素類の所望の混合物
を用いること、(3)炉内のH2O含有量を、炉出口の
露点を測定することにより測定すること、(4)鋼の焼
鈍に応用する場合、炉の出口における露点が−28℃で
あり、処理雰囲気が下記の組成を有し:鋼の温度を80
0℃に上昇し、処理を3時間以上行うこと、(5)焼入
前の鋼の加熱に応用する場合、炉出印こおける露点が−
24℃であり、各処理雰囲気が下記の雰囲気を有し:鋼
の温度を880℃に上昇し、処理を2時間以上行うこと
、/ (6)鋼の焼鈍に応用する場合、炉出口における露点が
O℃であり、処理雰囲気が下記の組成を有し:鋼の温度
を710℃に上昇し、処理を10時間杖上行うこと。
(7)前記の方法で得られた新規な工業製品としての鋼
。
。
Claims (1)
- 1 窒素と場合によつては水素を含有する担体ガスと一
般式CxHyを有する少なくとも1種の炭化水素からな
る活性ガスとを混合して得られた連続流雰囲気の存在の
炉内で行われる鋼の熱処理法において、炉内のH_2O
含有量を測定し、前記雰囲気は下記の反応により炉内に
含まれる水分を充分に低いレベルに減ずるに必要かつ充
分な前記炭化水素の量を前記担体ガスに混合して作り:
CxHy+xH_2O→xCO+(x+y/2)H_2
鋼の温度を650−900℃に上昇する各工程からなる
ことを特徴とする鋼の熱処理法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7431744A FR2285461A1 (fr) | 1974-09-20 | 1974-09-20 | Procede de traitement thermique de l'acier en atmosphere reductrice et non decarburante |
FR7431744 | 1974-09-20 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5156715A JPS5156715A (en) | 1976-05-18 |
JPS5917168B2 true JPS5917168B2 (ja) | 1984-04-19 |
Family
ID=9143268
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP50112181A Expired JPS5917168B2 (ja) | 1974-09-20 | 1975-09-18 | 鋼の熱処理法 |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4211584A (ja) |
JP (1) | JPS5917168B2 (ja) |
BE (1) | BE833594A (ja) |
CA (1) | CA1039160A (ja) |
CH (1) | CH602922A5 (ja) |
DE (1) | DE2539722B2 (ja) |
ES (1) | ES441101A1 (ja) |
FR (1) | FR2285461A1 (ja) |
IT (1) | IT1041892B (ja) |
LU (1) | LU73423A1 (ja) |
NL (1) | NL7511018A (ja) |
SE (1) | SE430515B (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2446322A2 (fr) * | 1979-01-15 | 1980-08-08 | Air Liquide | Procede de traitement thermique de l'acier et de controle dudit traitement |
US4415379A (en) * | 1981-09-15 | 1983-11-15 | The Boc Group, Inc. | Heat treatment processes |
FR2623209B1 (fr) * | 1987-11-17 | 1993-09-03 | Air Liquide | Procede de traitement thermique sous atmosphere gazeuse a base d'azote et d'hydrocarbure |
FR2777910B1 (fr) * | 1998-04-27 | 2000-08-25 | Air Liquide | Procede de regulation du potentiel carbone d'une atmosphere de traitement thermique et procede de traitement thermique mettant en oeuvre une telle regulation |
DE102004016975B4 (de) * | 2004-04-07 | 2009-07-30 | Air Liquide Deutschland Gmbh | Verfahren zur Wärmebehandlung von Metallen |
CA2581251C (en) * | 2004-09-15 | 2011-11-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High strength part and method of production of the same |
CN103820750A (zh) * | 2014-03-14 | 2014-05-28 | 重庆望江工业有限公司 | 一种真空渗碳热处理方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2287467A (en) * | 1940-01-03 | 1942-06-23 | American Rolling Mill Co | Process of producing silicon steel |
CH332581A (fr) * | 1954-10-18 | 1958-09-15 | Norregaard Ipsen Harold | Installation pour le traitement thermique de pièces métalliques |
US2815305A (en) * | 1955-07-20 | 1957-12-03 | Harold N Ipsen | Method of and apparatus for heat treating metal parts |
GB1065323A (en) * | 1962-10-05 | 1967-04-12 | Yawata Iron & Steel Co | Two-stage annealing for the improvement of deep drawing property of steel sheet |
DE1433735B1 (de) * | 1963-09-21 | 1969-09-04 | Werner Goehring | Verfahren zur Erzielung einer Ofenatmosphaere,mit der eine oxydationsfreie Waermebehandlung von Werkstuecken aus Stahl unter gleichzeitiger Beeinflussung des Kohlenstoffgehalts durchfuehrbar ist |
FR1578942A (ja) * | 1968-05-09 | 1969-08-22 |
-
1974
- 1974-09-20 FR FR7431744A patent/FR2285461A1/fr active Granted
-
1975
- 1975-08-20 IT IT26458/75A patent/IT1041892B/it active
- 1975-08-25 CA CA234,146A patent/CA1039160A/en not_active Expired
- 1975-09-06 DE DE2539722A patent/DE2539722B2/de not_active Ceased
- 1975-09-18 JP JP50112181A patent/JPS5917168B2/ja not_active Expired
- 1975-09-18 LU LU73423A patent/LU73423A1/xx unknown
- 1975-09-18 NL NL7511018A patent/NL7511018A/xx not_active Application Discontinuation
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- 1975-09-19 ES ES441101A patent/ES441101A1/es not_active Expired
- 1975-09-19 SE SE7510504A patent/SE430515B/xx unknown
- 1975-09-19 BE BE160179A patent/BE833594A/xx not_active IP Right Cessation
-
1977
- 1977-04-06 US US05/785,092 patent/US4211584A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2539722A1 (de) | 1976-04-08 |
IT1041892B (it) | 1980-01-10 |
US4211584A (en) | 1980-07-08 |
BE833594A (fr) | 1976-03-19 |
SE7510504L (sv) | 1976-03-22 |
AU8491875A (en) | 1977-03-24 |
ES441101A1 (es) | 1977-04-01 |
FR2285461A1 (fr) | 1976-04-16 |
DE2539722B2 (de) | 1979-06-21 |
FR2285461B1 (ja) | 1976-12-31 |
SE430515B (sv) | 1983-11-21 |
JPS5156715A (en) | 1976-05-18 |
CH602922A5 (ja) | 1978-08-15 |
NL7511018A (nl) | 1976-03-23 |
LU73423A1 (ja) | 1977-01-06 |
CA1039160A (en) | 1978-09-26 |
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