JPS5916919A - 硫化鉄含有粒子の焙焼方法 - Google Patents
硫化鉄含有粒子の焙焼方法Info
- Publication number
- JPS5916919A JPS5916919A JP12471882A JP12471882A JPS5916919A JP S5916919 A JPS5916919 A JP S5916919A JP 12471882 A JP12471882 A JP 12471882A JP 12471882 A JP12471882 A JP 12471882A JP S5916919 A JPS5916919 A JP S5916919A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- amount
- iron sulfide
- roasting
- iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
- C22B1/10—Roasting processes in fluidised form
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、硫化鉄含有粒子を可燃性物質の共存下で焙焼
する方法に関する。
する方法に関する。
近年、ラテライトのような天然鉄鉱石並びにその他の鉄
化合物から調製される鉄を含有する触媒を用いて重質油
を該触媒の存在下で接触分解することにより軽質化する
とともにその際上記触媒上に付着したコークを還元雰囲
気下に燃焼して該触媒中の酸化鉄を還元し、次いで得ら
れる還元された触媒にスチームを接触させることにより
水素を製造する方法（特開昭５４−４７７０８号）並び
に前記還元された鉄を含む触媒に重質油及びスチームを
接触させて重質油を分解して軽質化するとともにスチー
ムアイアン反応によって水素を製造し、次いで上記重質
油の軽質化に際しコークを付着した酸化された鉄を含む
触媒を、咳コークが完全に燃焼するには不足な臓の酸素
含有ガスの供給により上記コークを部分焙焼するととも
に上記触媒中の酸化鉄を還元して再生する方法（特開昭
５６−４９７９０号）等が提案されている。而して、こ
れらの方法において重質油として硫黄分の高いものを用
いると、重質油中の硫黄化合物が融媒中の鉄と化合して
硫化鉄を生成し、この硫化鉄は触！Ｊ８循環使用するこ
とにより系内に漸次蓄積して触媒中の酸化鉄の還元を阻
害するとともに水素発生に有効な鉄の量を低下させる等
の原因となる。
化合物から調製される鉄を含有する触媒を用いて重質油
を該触媒の存在下で接触分解することにより軽質化する
とともにその際上記触媒上に付着したコークを還元雰囲
気下に燃焼して該触媒中の酸化鉄を還元し、次いで得ら
れる還元された触媒にスチームを接触させることにより
水素を製造する方法（特開昭５４−４７７０８号）並び
に前記還元された鉄を含む触媒に重質油及びスチームを
接触させて重質油を分解して軽質化するとともにスチー
ムアイアン反応によって水素を製造し、次いで上記重質
油の軽質化に際しコークを付着した酸化された鉄を含む
触媒を、咳コークが完全に燃焼するには不足な臓の酸素
含有ガスの供給により上記コークを部分焙焼するととも
に上記触媒中の酸化鉄を還元して再生する方法（特開昭
５６−４９７９０号）等が提案されている。而して、こ
れらの方法において重質油として硫黄分の高いものを用
いると、重質油中の硫黄化合物が融媒中の鉄と化合して
硫化鉄を生成し、この硫化鉄は触！Ｊ８循環使用するこ
とにより系内に漸次蓄積して触媒中の酸化鉄の還元を阻
害するとともに水素発生に有効な鉄の量を低下させる等
の原因となる。
上述のようにして触媒中に生成する硫化鉄を除去するた
めの最も簡易な方法は、循環使用する触媒の一部を系内
から抜き出して焙焼することである。ずなわぢ、この方
法は従来、硫化鉄鉱のような硫化鉄含有物の流動焙焼方
法にみられるごとく、硫化鉄を全てＦｅｌ！０１とＳＯ
！にまで酸化するに必要な理論酸素量よりも過剰な量の
酸素の供給下で焙焼し、しかも焙焼時に残留する硫化鉄
の量を可及的に低減させるべく焙焼温度をできるだけ高
温で行うものである。
めの最も簡易な方法は、循環使用する触媒の一部を系内
から抜き出して焙焼することである。ずなわぢ、この方
法は従来、硫化鉄鉱のような硫化鉄含有物の流動焙焼方
法にみられるごとく、硫化鉄を全てＦｅｌ！０１とＳＯ
！にまで酸化するに必要な理論酸素量よりも過剰な量の
酸素の供給下で焙焼し、しかも焙焼時に残留する硫化鉄
の量を可及的に低減させるべく焙焼温度をできるだけ高
温で行うものである。
しかしながら、上述のような焙焼法を適用して前記触媒
中の硫化鉄を焙焼すると、該硫化鉄とともに触媒上に付
着したコークのような触媒と共存する可燃性物質までも
完全に燃焼してしまうので、触媒中の酸化鉄を還元する
のに必要なコークのごとき可燃性物質が損５失する吉い
う問題が起る。
中の硫化鉄を焙焼すると、該硫化鉄とともに触媒上に付
着したコークのような触媒と共存する可燃性物質までも
完全に燃焼してしまうので、触媒中の酸化鉄を還元する
のに必要なコークのごとき可燃性物質が損５失する吉い
う問題が起る。
本発明者は、前述したコークを付着した触媒中に生成し
た硫化鉄のような可燃性物質と共存している硫化鉄含有
粒子の焙焼について検討した結果、焙焼時に供給する酸
素量及び焙焼温度を特定条件下にコントロールすること
により上記問題を解消できるとの知見を得て本発明をな
すに至った。
た硫化鉄のような可燃性物質と共存している硫化鉄含有
粒子の焙焼について検討した結果、焙焼時に供給する酸
素量及び焙焼温度を特定条件下にコントロールすること
により上記問題を解消できるとの知見を得て本発明をな
すに至った。
すなわち、本発明は可燃性物質と共存する硫化鉄含有粒
子を焙焼する際、該可燃性物質の燃焼によるロスを抑制
して硫化鉄を優先的に燃焼し得る焙焼方法を提供するこ
とを目的とする。
子を焙焼する際、該可燃性物質の燃焼によるロスを抑制
して硫化鉄を優先的に燃焼し得る焙焼方法を提供するこ
とを目的とする。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明の特徴は、硫化鉄含有物子を可燃性物質の共存下
に流動層で焙焼する方法において、上記粒子中の硫化鉄
及び上記可燃性物質の燃焼に必要な理論酸素量の６０容
量％乃至１００容員％の酸素量、もしくはこの酸素量に
前記粒子中の還元鉄＝ｌａ５マグネタイトへ酸化される
に要する酸素量を加えた量を上記流動層に供給し、且つ
該流動層の温度を８００℃以下の温度に保持すること齋
こある。
に流動層で焙焼する方法において、上記粒子中の硫化鉄
及び上記可燃性物質の燃焼に必要な理論酸素量の６０容
量％乃至１００容員％の酸素量、もしくはこの酸素量に
前記粒子中の還元鉄＝ｌａ５マグネタイトへ酸化される
に要する酸素量を加えた量を上記流動層に供給し、且つ
該流動層の温度を８００℃以下の温度に保持すること齋
こある。
本発明でいう１可燃性物質１とは前述したごとき重質油
の接触分解に際して生成するコークの他に焙焼時に硫化
鉄含有粒子の流動層を所定温度に保つために該流動層へ
供給される燃料のような上記流動層に共存する可燃性物
質を包含するものである。
の接触分解に際して生成するコークの他に焙焼時に硫化
鉄含有粒子の流動層を所定温度に保つために該流動層へ
供給される燃料のような上記流動層に共存する可燃性物
質を包含するものである。
本発明では上記流動層に供給する酸素量を硫化鉄含有粒
子中の硫、化鉄含有量及び該粒子と共存する可燃性物質
の量を燃焼するのに必要な理論酸素量の６０容−ｔ％乃
至１００容量％に調節して焙焼を行うものであるが、こ
の燃焼に必要な理論酸素量は次のようにして算出される
。
子中の硫、化鉄含有量及び該粒子と共存する可燃性物質
の量を燃焼するのに必要な理論酸素量の６０容−ｔ％乃
至１００容量％に調節して焙焼を行うものであるが、こ
の燃焼に必要な理論酸素量は次のようにして算出される
。
すなわち、硫化鉄については上記粒子中の含量を測定し
ておき下記反応式に基いて燃焼に必要な理論酸素量を算
出する。
ておき下記反応式に基いて燃焼に必要な理論酸素量を算
出する。
３ Ｆｏ Ｓ ＋ ５０ｔ→３ Ｓ Ｏｔ ＋ Ｆ（ｌ
ｍへ （１）又、可燃性物質についてはその中の
炭素、水素及び硫式等の含量を測定し、下記各式に基い
てそれぞれ上記理論酸素量を算出する。
ｍへ （１）又、可燃性物質についてはその中の
炭素、水素及び硫式等の含量を測定し、下記各式に基い
てそれぞれ上記理論酸素量を算出する。
Ｃ−１−０，−’ Ｃｏ、 ＋２１２Ｈ，＋０１
→２Ｈ，Ｏ（３１ Ｓ＋０．→Ｓｏｙ （４１ なお、焙焼すべき硫化鉄含有粒子が前述したような還元
再生された後の触媒で還元鉄を比較的多−■に含む場合
には、該還元鉄（Ｆｅ 、 Ｆｏｅ）のマグネタイト（
Ｆｏ、１０４）への酸化に必要な酸素微か無視できない
ため、触媒中の還元鉄の量を測定し、下記反応式に基い
て上記酸素量を算出する。
→２Ｈ，Ｏ（３１ Ｓ＋０．→Ｓｏｙ （４１ なお、焙焼すべき硫化鉄含有粒子が前述したような還元
再生された後の触媒で還元鉄を比較的多−■に含む場合
には、該還元鉄（Ｆｅ 、 Ｆｏｅ）のマグネタイト（
Ｆｏ、１０４）への酸化に必要な酸素微か無視できない
ため、触媒中の還元鉄の量を測定し、下記反応式に基い
て上記酸素量を算出する。
Ｆ、 、 Ｆ、０→Ｆｏ、Ｏ，＋５１
本発明では上記反応式（１）乃至（４）に基いて算出し
た理論酸素量の合計量の６０容量％乃至１００容量％の
量の酸素、さらに、必要に応じ、上記反応式（５）に基
いて算出した酸素量を加えたものを流動層に供給して焙
焼を行うものであり、上記式（１）乃至（４）により算
出される酸素量が６０容ｔ％より低いと硫化鉄の燃焼に
よる除去率が低減しくなお、この低減は流動層の温度が
高い程顕著になる）、一方１００容ｉ％を超えると可燃
性物質の燃焼率が急激に上昇してその損失が多くなる。
た理論酸素量の合計量の６０容量％乃至１００容量％の
量の酸素、さらに、必要に応じ、上記反応式（５）に基
いて算出した酸素量を加えたものを流動層に供給して焙
焼を行うものであり、上記式（１）乃至（４）により算
出される酸素量が６０容ｔ％より低いと硫化鉄の燃焼に
よる除去率が低減しくなお、この低減は流動層の温度が
高い程顕著になる）、一方１００容ｉ％を超えると可燃
性物質の燃焼率が急激に上昇してその損失が多くなる。
本発明では上記酸素量のコントロール１こ加えて焙焼に
際しての上記流動層の温度をｓｏｏ”ｃ以下の温度に保
持するものであって、この温度が８００℃を超えると流
動層中に存在する可燃性物質の燃焼率が上昇して損失す
るようになり、一方硫化鉄の燃焼率はほとんど変化しな
いか、或は流動層へ供給する酸素量が低いと逆に減少す
る傾向があるので所期の目的が達成されなくなる。
際しての上記流動層の温度をｓｏｏ”ｃ以下の温度に保
持するものであって、この温度が８００℃を超えると流
動層中に存在する可燃性物質の燃焼率が上昇して損失す
るようになり、一方硫化鉄の燃焼率はほとんど変化しな
いか、或は流動層へ供給する酸素量が低いと逆に減少す
る傾向があるので所期の目的が達成されなくなる。
以下に硫化鉄含有粒子を可燃性物質の共存下に硫動層で
焙焼する場合における流動層へ供給する酸素量及び流動
層の温度との関係を試験した結果を示す。
焙焼する場合における流動層へ供給する酸素量及び流動
層の温度との関係を試験した結果を示す。
試験方法：
Ｆｅ ５７．１ｗｔ％＊ Ｎｌ １．１９ ｗｔ％＊
Ａ１１０ ｇ６．６３ｗｔ％及びＳ １０．２．７６
ｗｔ％の組成を有する触媒（平均粒径（１、２Ｍ＋＋７
１）を用いて重質油の分解による軽質化とスチームアイ
アン反応による水素の製造及び使用済触媒の還元再生を
繰返し行って得られたコーク付着の触媒粒子を硫化鉄含
有粒子の試料として用いた。この触媒粒子の硫化鉄含量
及びコーク伺着爪は下記のとおりである。
Ａ１１０ ｇ６．６３ｗｔ％及びＳ １０．２．７６
ｗｔ％の組成を有する触媒（平均粒径（１、２Ｍ＋＋７
１）を用いて重質油の分解による軽質化とスチームアイ
アン反応による水素の製造及び使用済触媒の還元再生を
繰返し行って得られたコーク付着の触媒粒子を硫化鉄含
有粒子の試料として用いた。この触媒粒子の硫化鉄含量
及びコーク伺着爪は下記のとおりである。
硫化鉄（ＦｅＥｌとして）含量 １３，７ ｗ１％
コーク付着量 ５，６ ｗｔ％上記試料
を、直径１０．２ｍ、高さ１９０ｍの外熱式の焙焼炉へ
ホールドアツプ′ＩＩｋ５にり、且っ５Ｋｙ１０ｒ の
供給量で連続的に供給し、一方焙焼炉の下部より量を種
々変えて酸素を供給し、流動層の温度を７００℃並びに
ｓｏｏ’ｃの温度にそれぞれ保持して焙焼（触媒滞留時
間１時間）を行なった。焙焼後者試料を抜き出して硫化
鉄及びコークの燃焼率を測定した。結果は添付の第１図
に示すとおりである。
コーク付着量 ５，６ ｗｔ％上記試料
を、直径１０．２ｍ、高さ１９０ｍの外熱式の焙焼炉へ
ホールドアツプ′ＩＩｋ５にり、且っ５Ｋｙ１０ｒ の
供給量で連続的に供給し、一方焙焼炉の下部より量を種
々変えて酸素を供給し、流動層の温度を７００℃並びに
ｓｏｏ’ｃの温度にそれぞれ保持して焙焼（触媒滞留時
間１時間）を行なった。焙焼後者試料を抜き出して硫化
鉄及びコークの燃焼率を測定した。結果は添付の第１図
に示すとおりである。
第１図にみられるように、酸素の供給量を燃焼理論量に
対して６０〜１００容量％にコントロールし且つ焙焼温
度を８００℃以下に保持すると試料中の硫化鉄が優先的
に燃焼され、一方可燃性物質（コーク）の燃焼率が抑制
されるようになる。
対して６０〜１００容量％にコントロールし且つ焙焼温
度を８００℃以下に保持すると試料中の硫化鉄が優先的
に燃焼され、一方可燃性物質（コーク）の燃焼率が抑制
されるようになる。
紙上のように、本発明によると硫化鉄含有粒子を可燃性
物質の共存下に焙焼する場合、可燃性物質の燃焼が抑制
され、一方硫化鉄が優先的（こ燃焼されるので、本発明
は、鉄を含有する触媒を用いて重質油を分解して軽質化
するとともに水素を製造する方法、例えば本願発明と同
一の出願人の出願に係る特願昭５６−２０７０８号及び
特願昭５６−５７５４２号の各発明における触媒中の硫
化鉄の焙焼工程に有効に適用することが可能である。因
みに、本発明では焙焼すべき硫化鉄含有粒子中の硫化鉄
含量がｉ、ｏ重量％以上であることが実用上好ましい。
物質の共存下に焙焼する場合、可燃性物質の燃焼が抑制
され、一方硫化鉄が優先的（こ燃焼されるので、本発明
は、鉄を含有する触媒を用いて重質油を分解して軽質化
するとともに水素を製造する方法、例えば本願発明と同
一の出願人の出願に係る特願昭５６−２０７０８号及び
特願昭５６−５７５４２号の各発明における触媒中の硫
化鉄の焙焼工程に有効に適用することが可能である。因
みに、本発明では焙焼すべき硫化鉄含有粒子中の硫化鉄
含量がｉ、ｏ重量％以上であることが実用上好ましい。
以下に実施例及び比較例を示して本発明及びその効果を
具体的に説明する。
具体的に説明する。
なお、下記の各実施例は、鉄を含有する触媒を用いて重
質油を分解して軽質化するとともに水素を製造する方法
において触媒中に生成した硫化鉄を焙焼して除去する工
程に本発明を応用した例を示したものである。
質油を分解して軽質化するとともに水素を製造する方法
において触媒中に生成した硫化鉄を焙焼して除去する工
程に本発明を応用した例を示したものである。
実施例１
本例は、重質油の接触分解に用いたコーク付着の触媒を
、該コークの燃焼により還元して再生し、この再生した
触媒を用いて重質油の分解、軽質化と水素の生成を行い
、次いで触媒中に生成した硫化鉄を焙焼して除去するの
に本発明を応用した例を示したものである。
、該コークの燃焼により還元して再生し、この再生した
触媒を用いて重質油の分解、軽質化と水素の生成を行い
、次いで触媒中に生成した硫化鉄を焙焼して除去するの
に本発明を応用した例を示したものである。
第２図において１は触媒の再生工程（第１工程）、２は
第１工程で再生された触媒を重質油及びスチームに接触
させて重質油の分解、軽質化及びスチームアイ゛アン反
応による水素を生成させる工程（第２工程）及び３は第
２工程で用いた触媒中に生成した硫化鉄を焙焼する工程
（第３工程）をそれぞれ示す。
第１工程で再生された触媒を重質油及びスチームに接触
させて重質油の分解、軽質化及びスチームアイ゛アン反
応による水素を生成させる工程（第２工程）及び３は第
２工程で用いた触媒中に生成した硫化鉄を焙焼する工程
（第３工程）をそれぞれ示す。
図において第１工程ｌではコークを付着した触媒を空気
４の供給下に部分燃焼させて触媒を還元して再生し、こ
の再生した触媒を第２工程２へ導き、これに重質油５及
びスチーム６を供給して接触させて上記軽質化と水素の
生成を行い、次いで第２シ程２で使用した触媒を第３工
程３へ導き、空気７を燃焼理論酸素量の７０容ｉ％にな
るように供給して７５０℃の温度下で焙焼を行った。比
較例として第３工程３で空気７を上記理論険の１１０容
量％供給して同様に焙焼を行った。なお、各工程で用い
た装置の仕様、使用した重質油の性状及び触媒の組成並
びに運転条件は下記のとおりである。
４の供給下に部分燃焼させて触媒を還元して再生し、こ
の再生した触媒を第２工程２へ導き、これに重質油５及
びスチーム６を供給して接触させて上記軽質化と水素の
生成を行い、次いで第２シ程２で使用した触媒を第３工
程３へ導き、空気７を燃焼理論酸素量の７０容ｉ％にな
るように供給して７５０℃の温度下で焙焼を行った。比
較例として第３工程３で空気７を上記理論険の１１０容
量％供給して同様に焙焼を行った。なお、各工程で用い
た装置の仕様、使用した重質油の性状及び触媒の組成並
びに運転条件は下記のとおりである。
第１工程 ：内径１５．１ｃｍ高さ１８０α久スプーン
レス製第２工程 ：内径１２．７ｃｒｎ高さｌ ６０
ｔ：ｒｒＯ） １比重（１５°Ｃ／４℃） １
．０４４０残炭（ｗｔ％） ’２４．１７硫芭
（ｗｔ％） ５．６２ 触媒 Ｆ６５７．４ ｖｔ％、Ｎｌ ｉ、２１ ｗｔ％、Ｍｇ
ＯＯ，７８ｗＬ％、８１０１２．６９ ｗｔ％、Ａら０
．＋ ６．５９ ｗｔ％の組成のラブ−ライト鉱石を粉
砕、混線、造粒焼成により調整して得られたもので平均
粒径０．２ｍｎ、比表面積１．４０ ｍ１７ｇを有する
。
レス製第２工程 ：内径１２．７ｃｒｎ高さｌ ６０
ｔ：ｒｒＯ） １比重（１５°Ｃ／４℃） １
．０４４０残炭（ｗｔ％） ’２４．１７硫芭
（ｗｔ％） ５．６２ 触媒 Ｆ６５７．４ ｖｔ％、Ｎｌ ｉ、２１ ｗｔ％、Ｍｇ
ＯＯ，７８ｗＬ％、８１０１２．６９ ｗｔ％、Ａら０
．＋ ６．５９ ｗｔ％の組成のラブ−ライト鉱石を粉
砕、混線、造粒焼成により調整して得られたもので平均
粒径０．２ｍｎ、比表面積１．４０ ｍ１７ｇを有する
。
運転条件
本発明 比較例
第１工程：触媒ホールげツブｔ２０Ｋｖ 同左
空気供給量２．５ Ｎｍ”７／■ｘｒ ｙ原料油供
給＃（トチ油） ０．０６Ｋｇ／Ｈｒ ｓ温 度
８５０°Ｃ〃 圧 力 ＩＫ９／ｉ Ｉ第
２工程：触媒ホールげツブ量 １３Ｋｆｔｒｉ料油供給
量４．０ Ｋｇ／Ｈｒ Ｉｆスチーム供給量２．
ＯＫｆ／Ｈｒ ｓ温 度 ５４０
℃ 〃圧 力 Ｉ Ｋｙ／ｌｙ
Ａ ＃第３工程；触媒ポールげツブ欲Ｌｏｇ
９ ｇ空気供給量０．６Ｎｍ’／ＩＩｒ Ｏ
，７９温 度 ７５０℃ Ｉ圧 力
ＩＫｐ／ｃｒＡｔｒ触媒循環量；第１工
程・第２工程間 ２０Ｋｙ／ＩＩｒ ｒｔ織工程・
第３工程 １ｈ／Ｈｒｒｔ （焙焼工程）間 （Ｉｌｊｌ：）第２工程から第３工程へ導入された触媒
中の硫化鉄含量は２１．３ｗＬ％であった。
空気供給量２．５ Ｎｍ”７／■ｘｒ ｙ原料油供
給＃（トチ油） ０．０６Ｋｇ／Ｈｒ ｓ温 度
８５０°Ｃ〃 圧 力 ＩＫ９／ｉ Ｉ第
２工程：触媒ホールげツブ量 １３Ｋｆｔｒｉ料油供給
量４．０ Ｋｇ／Ｈｒ Ｉｆスチーム供給量２．
ＯＫｆ／Ｈｒ ｓ温 度 ５４０
℃ 〃圧 力 Ｉ Ｋｙ／ｌｙ
Ａ ＃第３工程；触媒ポールげツブ欲Ｌｏｇ
９ ｇ空気供給量０．６Ｎｍ’／ＩＩｒ Ｏ
，７９温 度 ７５０℃ Ｉ圧 力
ＩＫｐ／ｃｒＡｔｒ触媒循環量；第１工
程・第２工程間 ２０Ｋｙ／ＩＩｒ ｒｔ織工程・
第３工程 １ｈ／Ｈｒｒｔ （焙焼工程）間 （Ｉｌｊｌ：）第２工程から第３工程へ導入された触媒
中の硫化鉄含量は２１．３ｗＬ％であった。
上記第３工程（焙焼工程）で得られた触媒を第１工程で
再生し、次いで第２工程で重質油の分解、軽質化及び水
素の製造に用いた結果を表１に示す。
再生し、次いで第２工程で重質油の分解、軽質化及び水
素の製造に用いた結果を表１に示す。
表 １
＊転置基準による。
表１にみられるように、本発明Ｉこより燃焼理論酸素１
＃の７０容債％の酸素の供給下で焙焼した触媒を再生し
て用いた場合に比し、ｌｌｏ容量％の酸素の供給下で焙
焼した触媒を再生して用いた場合（比較例）は水素の生
成鼠が低減することが分る。
＃の７０容債％の酸素の供給下で焙焼した触媒を再生し
て用いた場合に比し、ｌｌｏ容量％の酸素の供給下で焙
焼した触媒を再生して用いた場合（比較例）は水素の生
成鼠が低減することが分る。
実施例２゜
本例は、触媒を重質油とスチームに加熱下で接触させて
重質油の分解、軽質化と水素の生成を行うとともに触媒
上にコークを付着させる工程（第１工程）、このコーク
何着の触媒を該コークの部分燃焼により還元して再生す
る工程（第２工程）及びこの再生工程で触媒中に生成し
た硫化鉄を焙焼する工程（第３工程）から成る重質油の
分解、軽質化上水素の製造法において本発明を上記硫化
鉄の焙焼工程（第３工程）に応用した例を示したもので
ある。
重質油の分解、軽質化と水素の生成を行うとともに触媒
上にコークを付着させる工程（第１工程）、このコーク
何着の触媒を該コークの部分燃焼により還元して再生す
る工程（第２工程）及びこの再生工程で触媒中に生成し
た硫化鉄を焙焼する工程（第３工程）から成る重質油の
分解、軽質化上水素の製造法において本発明を上記硫化
鉄の焙焼工程（第３工程）に応用した例を示したもので
ある。
なお、本例で用いた各工程での装置の仕様、重質油の性
状及び触媒の組成並びに運転条件は下記のとおりであり
、第３工程（焙焼工程）では触媒中の硫化鉄及び付着コ
ークの燃焼に必要な理論酸素量の７０容景％の酸素に触
媒中の還元鉄がマグネタイトになるに要する酸素量を加
えた量になるように空気を供給しながら７５０°Ｃで焙
焼を行った。
状及び触媒の組成並びに運転条件は下記のとおりであり
、第３工程（焙焼工程）では触媒中の硫化鉄及び付着コ
ークの燃焼に必要な理論酸素量の７０容景％の酸素に触
媒中の還元鉄がマグネタイトになるに要する酸素量を加
えた量になるように空気を供給しながら７５０°Ｃで焙
焼を行った。
各工程の仕様
ｔａｌ工程（分解塔）：内径１２．７ｃｙｎ、高さ１６
０口のスグンレス製 第２工程（再生塔）：内径１５．１ｃｒｎ、高さ１８０
創のステンレス類 第３工程（焙焼炉）：内径５，０ｃｎｔ、高さ１００ｃ
ｎのステンレス類 原料油の性状 クラエート減圧残油 比重（１５℃／４℃） １．０２０ 残炭分（ｗｔ％） ２１．１ 砧黄分（ｗｔ％）５．１ 触媒 Ｆｅ ５５．１ ｗｔ％、 Ｎｌ １．２６ ｗｔ％、
Ｍｇ０２．６ｗｔ％、ＳＩＯ雪 ４，７ｖｒＬ ％ 、
Ａ６ｔＯｓ ２．８ １ ｗｔ％を含むラテライ
ト鉱石を平均粒径０．２Ｕに造粒したものを１，１６０
℃で３時間焼成して得られるものであって比較面積３．
２ ｎｓ” ／ 、ｌｉ’を有する。
０口のスグンレス製 第２工程（再生塔）：内径１５．１ｃｒｎ、高さ１８０
創のステンレス類 第３工程（焙焼炉）：内径５，０ｃｎｔ、高さ１００ｃ
ｎのステンレス類 原料油の性状 クラエート減圧残油 比重（１５℃／４℃） １．０２０ 残炭分（ｗｔ％） ２１．１ 砧黄分（ｗｔ％）５．１ 触媒 Ｆｅ ５５．１ ｗｔ％、 Ｎｌ １．２６ ｗｔ％、
Ｍｇ０２．６ｗｔ％、ＳＩＯ雪 ４，７ｖｒＬ ％ 、
Ａ６ｔＯｓ ２．８ １ ｗｔ％を含むラテライ
ト鉱石を平均粒径０．２Ｕに造粒したものを１，１６０
℃で３時間焼成して得られるものであって比較面積３．
２ ｎｓ” ／ 、ｌｉ’を有する。
運転Φ件
第１工程；触媒ホールドアツプ量 １３に９原料油
供給几 ４．ｏＫｇ／ｈｒスチーム供給量
２．０Ｋｑ／ｈｒ温度 ５４０’Ｃ ＩＥ 力ＩＫＬ１／ｃＪＧ 第２工程：触媒ホールドアツプ量２０Ｋｑ空気供給−Ｊ
ｌ ５ Ｎ♂／ｈｒ原料油供給量
０．０６Ｋｆ／ｈｒ温度 ８５０℃ 圧力 ＩＫｒ／ｃＪａ第３工程：
触媒ホールドアツプ量ｉ、ｏＫｐ（焙焼工程）空気供
給量 ０．５Ｎｍ％／ｈｒ温度 ７５
０”Ｃ ＬＥ力 Ｉ Ｋｙ／ｃｍ’ ａ 触媒循環量 第１工程・第２工程間 ２０ Ｋｑ／ ｈｒ第２工程
会第３工程間 Ｉ Ｋ４／ ｈｒ上記第３工程で焙
焼して得られる触媒を第１工程へ導入して重質油の分解
、軽質化と水素を製造を行った結果は表２に示すとおり
である。
供給几 ４．ｏＫｇ／ｈｒスチーム供給量
２．０Ｋｑ／ｈｒ温度 ５４０’Ｃ ＩＥ 力ＩＫＬ１／ｃＪＧ 第２工程：触媒ホールドアツプ量２０Ｋｑ空気供給−Ｊ
ｌ ５ Ｎ♂／ｈｒ原料油供給量
０．０６Ｋｆ／ｈｒ温度 ８５０℃ 圧力 ＩＫｒ／ｃＪａ第３工程：
触媒ホールドアツプ量ｉ、ｏＫｐ（焙焼工程）空気供
給量 ０．５Ｎｍ％／ｈｒ温度 ７５
０”Ｃ ＬＥ力 Ｉ Ｋｙ／ｃｍ’ ａ 触媒循環量 第１工程・第２工程間 ２０ Ｋｑ／ ｈｒ第２工程
会第３工程間 Ｉ Ｋ４／ ｈｒ上記第３工程で焙
焼して得られる触媒を第１工程へ導入して重質油の分解
、軽質化と水素を製造を行った結果は表２に示すとおり
である。
第１図は本発明における砧、化鉄含有粒子中の硫化鉄及
び該粒子と共存する可燃性物質の燃焼率と供給酸素量（
燃焼理論量に対する酸素量）との関係を示したものであ
る。第２図は実施例１により本発明を適用した重、質油
の分解、軽質化及び水素の製造工程の概略図を示したも
のであり、図中１は第１工程（再生工程）、２は第２工
程（分解工程）及び３は第３工８（焙焼工程）を表わす
。
び該粒子と共存する可燃性物質の燃焼率と供給酸素量（
燃焼理論量に対する酸素量）との関係を示したものであ
る。第２図は実施例１により本発明を適用した重、質油
の分解、軽質化及び水素の製造工程の概略図を示したも
のであり、図中１は第１工程（再生工程）、２は第２工
程（分解工程）及び３は第３工８（焙焼工程）を表わす
。
Claims (1)
- （１）硫化鉄含有粒子を可燃性物質の共存下に流動層で
焙焼する方法において、該粒子中の硫化鉄及び上記可燃
性物質の燃焼に必要な理論酸素■の６０容量％乃至１０
０容量％の酸素量、もしくはこの酸素量に上記粒子中の
還元鉄がマグネタイトへ酸化されるに要する酸素量を加
えた量を上記流動層へ供給し、且つ該流動層の温度を８
００℃以下の温度に保持することを特徴とする硫化鉄含
有粒子の焙焼方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12471882A JPS5916919A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 硫化鉄含有粒子の焙焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12471882A JPS5916919A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 硫化鉄含有粒子の焙焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5916919A true JPS5916919A (ja) | 1984-01-28 |
| JPS6136565B2 JPS6136565B2 (ja) | 1986-08-19 |
Family
ID=14892380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12471882A Granted JPS5916919A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 硫化鉄含有粒子の焙焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5916919A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02234720A (ja) * | 1989-03-09 | 1990-09-17 | Mitsubishi Electric Corp | 電気炊飯器 |
| JP5916806B2 (ja) * | 2013-07-25 | 2016-05-11 | 株式会社野田修護商店 | 金属切粉の乾燥方法及びそれを用いた金属切粉乾燥装置 |
-
1982
- 1982-07-16 JP JP12471882A patent/JPS5916919A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6136565B2 (ja) | 1986-08-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4224140A (en) | Process for producing cracked distillate and hydrogen from heavy oil | |
| JP4587333B2 (ja) | Ｖ、Ｍｏ及びＮｉの少なくとも一つを含有する含有物の焙焼方法及び焙焼用ロータリーキルン | |
| US2462861A (en) | Regeneration of a hydrocarbon synthesis catalyst | |
| US4309309A (en) | Adding fuel in catalyst regeneration | |
| JPS5827837B2 (ja) | 含硫黄重質油の処理方法 | |
| KR20130132783A (ko) | 수소 및 일산화탄소를 포함하는 가스 저감 소스를 이용하여 직접환원철을 생산하기 위한 방법 및 장치 | |
| CA2185248A1 (en) | Circulating fluidized bed direct reduction system | |
| JPS6142590A (ja) | 重質油の熱分解と共に高濃度水素ガスを製造する方法 | |
| US4308173A (en) | Catalyst for cracking heavy hydrocarbons | |
| SU1012797A3 (ru) | Способ восстановлени железосодержащего материала | |
| JPS5916919A (ja) | 硫化鉄含有粒子の焙焼方法 | |
| ZA200107867B (en) | Fluidized bed reduction of laterite fines with reducing gases generated in situ. | |
| US4147615A (en) | Hot sand-coal-cracking to hydrodistillate fuels | |
| JPS6339521B2 (ja) | ||
| US1447071A (en) | Process of agglomerating mixtures of fine ore and fuel in shaft furnaces | |
| AU750751B2 (en) | Process for the production of iron carbide from iron oxide using external sources of carbon monoxide | |
| JP2002285213A (ja) | 金属含有物からの還元金属の製造方法 | |
| EP0217567B1 (en) | Process and apparatus for treating sulphur dioxide-containing gas | |
| US2950230A (en) | Process for maintaining high level of activity for supported manganese oxide acceptors for hydrogen sulfide | |
| JPS5832689A (ja) | 重質油の熱分解と共に還元鉄を製造する方法 | |
| CN114570437B (zh) | 一种移动床丙烷脱氢所用催化剂中硫的脱除方法 | |
| JPS6352079B2 (ja) | ||
| JPS6348801B2 (ja) | ||
| JP2916885B2 (ja) | ガス精製用触媒の再生時の水素回収方法 | |
| US2737450A (en) | Recovery of sulfur from waste hydrocarbon-containing sulfuric acid |