JPS59165352A - 陰極線管 - Google Patents
陰極線管Info
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- JPS59165352A JPS59165352A JP3743983A JP3743983A JPS59165352A JP S59165352 A JPS59165352 A JP S59165352A JP 3743983 A JP3743983 A JP 3743983A JP 3743983 A JP3743983 A JP 3743983A JP S59165352 A JPS59165352 A JP S59165352A
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- JP
- Japan
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- curvature
- face
- axis direction
- diagonal
- face portion
- Prior art date
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- Granted
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J29/00—Details of cathode-ray tubes or of electron-beam tubes of the types covered by group H01J31/00
- H01J29/86—Vessels; Containers; Vacuum locks
- H01J29/861—Vessels or containers characterised by the form or the structure thereof
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J2229/00—Details of cathode ray tubes or electron beam tubes
- H01J2229/86—Vessels and containers
- H01J2229/8613—Faceplates
- H01J2229/8616—Faceplates characterised by shape
- H01J2229/862—Parameterised shape, e.g. expression, relationship or equation
Landscapes
- Vessels, Lead-In Wires, Accessory Apparatuses For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は陰極線管に係シ、特Ｃ二そのガラスパネルに関
するものである。
するものである。
一般（二陰極線管の外囲器は内面に蛍光面を有するガラ
スパネルとこのガラスパネル（二連結するファンネル及
びネックとから構成され、蛍光スクリーン（二対向して
ネック内に配設された′電子銃からの電子ビームの偏向
走査（二より蛍光スクリーンを衝撃発光せしめている。
スパネルとこのガラスパネル（二連結するファンネル及
びネックとから構成され、蛍光スクリーン（二対向して
ネック内に配設された′電子銃からの電子ビームの偏向
走査（二より蛍光スクリーンを衝撃発光せしめている。
このような陰極線管のガラスパネルは第１図及び第２図
に示すよう（二、蛍光スクリーンを透過映出するための
実質的（二矩形状枠を有するように形成され、その内面
及び外面が外方（二突出する曲面状をなすフェース部（
２）と矩形状枠から管軸方向に７アンネル（図示せず）
に連結されるスカート部（３）とから構成されている。
に示すよう（二、蛍光スクリーンを透過映出するための
実質的（二矩形状枠を有するように形成され、その内面
及び外面が外方（二突出する曲面状をなすフェース部（
２）と矩形状枠から管軸方向に７アンネル（図示せず）
に連結されるスカート部（３）とから構成されている。
尚、第１図はガラスパネル（１）の正面図で、第２図は
フェース部（２）とスカー）ｇ（３）の内面のみの側面
図で、且つ中心線の右側は垂直軸（Ｖ−Ｖ）と対角軸（
Ｄ−Ｄ）＆左側（二は水平軸（Ｈ−Ｈ）をまとめて示し
である。このようなフェース部（１）内面及び外面の垂
直軸方向、水平軸方向及び対角軸方向の曲率なそれぞれ
内面でＲｖ ＋ Ｒｎ及びＲＤ 、外面でＲｖｏ ＋Ｒ
ＨＯ及びＲＤＯとすると設計を容易にするためにＲｖ＝
ＲＨ＝ ＲＤ ＝ Ｒ及びＲｖｏ ＝ ＲＨＯ＝ Ｒ
ｎｏ ＝ Ｒｏ 、即ち単一の曲率とするのが一般的で
ある。またフェース部の画像を映出する有効矩形状枠は
実際には各辺部わずか（二湾曲した辺部と辺部な滑らか
に連結したコーナ一部とから構成されている。実質的な
矩形状枠とはこのような構成を意味している。さて視座
者側から見ればこのようなフェース部は出来るだけ平担
で、且つ外周枠の垂直軸を含む最大有効長さの％、水平
軸を含む最大有効長さの％及び対角軸を含む最大有効長
さの％をそれぞれＳｖ＋Ｓｏ及びＳＤとする時、ＳＹ
：ＳＨ：５ｎ＝３：４：５、即ち画面の縦、横及び斜め
の比率が３：４：５となる場合が最も好ましいとされて
いる。しかし乍ら隔離線管外囲器内な旨真空に排気する
と外部の大気圧との圧力差により、フェース部は内側方
向への強い応力を受け、特に画面をより平坦化するとわ
ずかな衝撃やガラス欠陥をオリジンとして容易に爆縮す
る危険性を有している。この爆縮を防止するための最も
簡便な手段はガラスパネルの肉厚を増加させることであ
るが、肉厚の過度の増加は重量の増加、コストの増加を
招き好ましくない。
フェース部（２）とスカー）ｇ（３）の内面のみの側面
図で、且つ中心線の右側は垂直軸（Ｖ−Ｖ）と対角軸（
Ｄ−Ｄ）＆左側（二は水平軸（Ｈ−Ｈ）をまとめて示し
である。このようなフェース部（１）内面及び外面の垂
直軸方向、水平軸方向及び対角軸方向の曲率なそれぞれ
内面でＲｖ ＋ Ｒｎ及びＲＤ 、外面でＲｖｏ ＋Ｒ
ＨＯ及びＲＤＯとすると設計を容易にするためにＲｖ＝
ＲＨ＝ ＲＤ ＝ Ｒ及びＲｖｏ ＝ ＲＨＯ＝ Ｒ
ｎｏ ＝ Ｒｏ 、即ち単一の曲率とするのが一般的で
ある。またフェース部の画像を映出する有効矩形状枠は
実際には各辺部わずか（二湾曲した辺部と辺部な滑らか
に連結したコーナ一部とから構成されている。実質的な
矩形状枠とはこのような構成を意味している。さて視座
者側から見ればこのようなフェース部は出来るだけ平担
で、且つ外周枠の垂直軸を含む最大有効長さの％、水平
軸を含む最大有効長さの％及び対角軸を含む最大有効長
さの％をそれぞれＳｖ＋Ｓｏ及びＳＤとする時、ＳＹ
：ＳＨ：５ｎ＝３：４：５、即ち画面の縦、横及び斜め
の比率が３：４：５となる場合が最も好ましいとされて
いる。しかし乍ら隔離線管外囲器内な旨真空に排気する
と外部の大気圧との圧力差により、フェース部は内側方
向への強い応力を受け、特に画面をより平坦化するとわ
ずかな衝撃やガラス欠陥をオリジンとして容易に爆縮す
る危険性を有している。この爆縮を防止するための最も
簡便な手段はガラスパネルの肉厚を増加させることであ
るが、肉厚の過度の増加は重量の増加、コストの増加を
招き好ましくない。
従って従来のフェース部はよシ外方へ突出する曲率なと
らざるを得す、またコーナ一部を含めて矩形状枠は全体
的に丸味を帯びた形状となシ視座的には好ましくないも
のであった。例えば加吋型陰極線管のフェース部の設計
の一例としてはＲマ＝ＲＨ＝ Ｒｎ ＝ Ｒ＝ ７９２
ｍｍでＳｙ ＝１５１．７１１” ＋ ＳＲ＝２０２
．２ ｍｍ及びＳｎ ＝ ２４０．０ ｍｍが採用され
ておシ、この場合ＳＹ： Ｓｎ ： ＳＤの比は３ ：
４ ： ４．７５となシ、特（二対角を短かくせざる
を得ず視座的（二は著るしい違和感な与えている。
らざるを得す、またコーナ一部を含めて矩形状枠は全体
的に丸味を帯びた形状となシ視座的には好ましくないも
のであった。例えば加吋型陰極線管のフェース部の設計
の一例としてはＲマ＝ＲＨ＝ Ｒｎ ＝ Ｒ＝ ７９２
ｍｍでＳｙ ＝１５１．７１１” ＋ ＳＲ＝２０２
．２ ｍｍ及びＳｎ ＝ ２４０．０ ｍｍが採用され
ておシ、この場合ＳＹ： Ｓｎ ： ＳＤの比は３ ：
４ ： ４．７５となシ、特（二対角を短かくせざる
を得ず視座的（二は著るしい違和感な与えている。
本発明はフェース部の縦、横及び斜めの比を実質的に３
：４：”５とした場合７工−ス部の曲率な出来る限ρ平
坦化して視座的に最も好ましい印象を与えるフェース部
を有する陰極線管を提供することを目的とする。
：４：”５とした場合７工−ス部の曲率な出来る限ρ平
坦化して視座的に最も好ましい印象を与えるフェース部
を有する陰極線管を提供することを目的とする。
本発明はフェース部内面の垂直軸方向、水平軸方向及び
対角軸方向を含む曲率なそれぞれＲｖ ＋ＲＨ及びＲｎ
とし、且つ矩形状枠な形成する外面外周の実質的に垂直
軸を含む最大有効長さの％、水平軸を含む最大有効長さ
の号及び対角軸を含む最大有効長さの号をそれぞれＳｖ
、Ｓｎ及びＳＤとする時、垂直軸端から対角軸端しかけ
ての外周枠の複合曲率及び水平軸端から対角軸端ベニか
けての外周枠の複合曲率を、 とすることによってＳｖ、Ｓｇ及びＳＤの比を実質的（
二３：４：５とし、且つ７工−ス部曲率をより平坦化し
た陰極線管である。
対角軸方向を含む曲率なそれぞれＲｖ ＋ＲＨ及びＲｎ
とし、且つ矩形状枠な形成する外面外周の実質的に垂直
軸を含む最大有効長さの％、水平軸を含む最大有効長さ
の号及び対角軸を含む最大有効長さの号をそれぞれＳｖ
、Ｓｎ及びＳＤとする時、垂直軸端から対角軸端しかけ
ての外周枠の複合曲率及び水平軸端から対角軸端ベニか
けての外周枠の複合曲率を、 とすることによってＳｖ、Ｓｇ及びＳＤの比を実質的（
二３：４：５とし、且つ７工−ス部曲率をより平坦化し
た陰極線管である。
以下本発明（二ついて詳細に説明する。第３図及び第４
図は本発明を概念的（二説明するためのもので、第３図
はｉｉ図（二、また第４図は第瘉°図６＝対応しており
、図中点線は第１図と第２図の曲率なそれぞれ比較する
ためＩ：示したものである。また第３図及び第４図４＝
おいて、第１図及び第２図に対応する曲率及び長さを示
す符号は全て第１図及び第２図に用いた符号と同一の符
号で示しである。
図は本発明を概念的（二説明するためのもので、第３図
はｉｉ図（二、また第４図は第瘉°図６＝対応しており
、図中点線は第１図と第２図の曲率なそれぞれ比較する
ためＩ：示したものである。また第３図及び第４図４＝
おいて、第１図及び第２図に対応する曲率及び長さを示
す符号は全て第１図及び第２図に用いた符号と同一の符
号で示しである。
本発明な実施する（＝当って、７工−ス部のＳｖ。
８１１及びＳＤの比を実質的１二３：４：５とし、且つ
フェース部の湾曲をよシ平坦化するための指標とすべき
部分は実質的に矩形状枠を形成している辺部の湾曲であ
シ、この辺部の湾曲を上記ｓｖＩ ＳＲ及びＳＤと７工
−ス部内面の曲率Ｒｖ ＊ ＲＨ及びＲＤとの相関関係
として規定すること４二ある。
フェース部の湾曲をよシ平坦化するための指標とすべき
部分は実質的に矩形状枠を形成している辺部の湾曲であ
シ、この辺部の湾曲を上記ｓｖＩ ＳＲ及びＳＤと７工
−ス部内面の曲率Ｒｖ ＊ ＲＨ及びＲＤとの相関関係
として規定すること４二ある。
フェース部の垂直軸端から対角軸端しかけての複合曲率
なΔし、同じく水平軸端から対角軸端にかけての複合曲
率をΔＳとすると、 と示すことができる。
なΔし、同じく水平軸端から対角軸端にかけての複合曲
率をΔＳとすると、 と示すことができる。
即ちフェース部の垂直軸端から対角軸端（二かけての複
合曲率ΔＬ及び水平軸端から対角軸端Ｃ二かけての複合
曲率をΔＳ、言い換えればフェース部の実質的な矩形状
枠のコーナーを含む各辺の曲線状態がどのような曲線の
場合視座的に好ましいかが問題となる。従ってこの場合
、Ｓｖ、 Ｓｕ及びＳＤの比率が実質的（二３：４：５
で且つフェース部がより平坦化されている、いわゆる視
座的口好ましい状態に近づけた時、上記（１）式及び（
２）式で示されるΔＬ及びΔＳをどのような値に設定す
ればよいかが問題とな暮。またこの時の爆縮を防止する
、いわゆる防４％性も問題となる。
合曲率ΔＬ及び水平軸端から対角軸端Ｃ二かけての複合
曲率をΔＳ、言い換えればフェース部の実質的な矩形状
枠のコーナーを含む各辺の曲線状態がどのような曲線の
場合視座的に好ましいかが問題となる。従ってこの場合
、Ｓｖ、 Ｓｕ及びＳＤの比率が実質的（二３：４：５
で且つフェース部がより平坦化されている、いわゆる視
座的口好ましい状態に近づけた時、上記（１）式及び（
２）式で示されるΔＬ及びΔＳをどのような値に設定す
ればよいかが問題とな暮。またこの時の爆縮を防止する
、いわゆる防４％性も問題となる。
以上の観点から本発明者は種々考察検討を重ねた結果、
まずフェース部の縦と横の比率、即ちＳｖと８Ｈの比率
が３：４と横長の場合、視座的（二見て７工τス部のよ
シ平坦化（＝寄与する置台は、垂直軸１二平行な方向の
外周枠曲線、即ちΔＳよりも水平軸に平行な方向の外周
枠曲様、即ちΔＬの方が大きいことを確認した。
まずフェース部の縦と横の比率、即ちＳｖと８Ｈの比率
が３：４と横長の場合、視座的（二見て７工τス部のよ
シ平坦化（＝寄与する置台は、垂直軸１二平行な方向の
外周枠曲線、即ちΔＳよりも水平軸に平行な方向の外周
枠曲様、即ちΔＬの方が大きいことを確認した。
このような状態でフェース部の縦、横及び斜め、即ちＳ
ｖ、ＳＨ及びＳＤの比を実質的４：、３：４：５とし７
工−ス部の曲率を従来よシ大きくより平坦化した時、Δ
Ｌが０．０８以下及びΔＳが０．０６以下の場合視座的
に見てフェース部をフラットと感することを京間した。
ｖ、ＳＨ及びＳＤの比を実質的４：、３：４：５とし７
工−ス部の曲率を従来よシ大きくより平坦化した時、Δ
Ｌが０．０８以下及びΔＳが０．０６以下の場合視座的
に見てフェース部をフラットと感することを京間した。
因みに前記従来のＲ＝７９２ ’ＩＩ ｒ Ｓｖ ＝１
５１．７１１” ＋ＳＨ−２０２，２ａｍ及びＳＤ＝
２４０ ｍｍの場合、Ｓｖ ： ＳＲ：ＳＤ！＝１３
： ４ ： ４．７５でΔＬ ＃ ０．１０８及びΔＳ
＃ ０．０７０である。
５１．７１１” ＋ＳＨ−２０２，２ａｍ及びＳＤ＝
２４０ ｍｍの場合、Ｓｖ ： ＳＲ：ＳＤ！＝１３
： ４ ： ４．７５でΔＬ ＃ ０．１０８及びΔＳ
＃ ０．０７０である。
ここで、視座的（＝はフェース部が完全な矩形状、即ち
ΔＬ＝ΔＳ＝０の場合が最も好ましいが、防爆的観点か
らはガラスパネルの肉厚を著るしく大とすることが必要
である。即ちガラスパネル、特（＝７エース部肉厚を著
るしく厚く構成すれば完全矩形状も可能ではおるが、重
電の増加等（二よる製造上の条件、コスト及びフェース
部での光散乱特性から見、て実用的屯二明らか（二好ま
しくない。
ΔＬ＝ΔＳ＝０の場合が最も好ましいが、防爆的観点か
らはガラスパネルの肉厚を著るしく大とすることが必要
である。即ちガラスパネル、特（＝７エース部肉厚を著
るしく厚く構成すれば完全矩形状も可能ではおるが、重
電の増加等（二よる製造上の条件、コスト及びフェース
部での光散乱特性から見、て実用的屯二明らか（二好ま
しくない。
このような観点からガラスパネルの肉厚をそれ程増加さ
せず（二防熾特性を劣化させないためには、ΔＬは０．
０４及びΔＳは０．０３が限界である。即ち、以上の検
討からΔＬ及びΔＳは、 ０．０４≦ΔＬ≦Ｏ，ＯＳ ・・・・・・・・・
（３）０．０３≦ΔＳ≦０，０６ ・・・・・・
・・・（４）であることが必要である。
せず（二防熾特性を劣化させないためには、ΔＬは０．
０４及びΔＳは０．０３が限界である。即ち、以上の検
討からΔＬ及びΔＳは、 ０．０４≦ΔＬ≦Ｏ，ＯＳ ・・・・・・・・・
（３）０．０３≦ΔＳ≦０，０６ ・・・・・・
・・・（４）であることが必要である。
防爆的見地からは、大気圧によシ陰極様管の外囲器に加
わる応力はフェース部とファンネル部は外囲器内方向へ
加わるので、フェース部外周枠近傍は逆に外囲器外方向
へ応力が加わる。従ってフェース部外周枠近傍は最も大
きな応力歪が加わる部位であるから、この部分ン金属バ
ンド等でより強く緊締することも有効である。またフェ
ース部外周枠近傍を主体として強化することも有効であ
シ、従ってフェース部外周端はど肉厚を大とすることも
有効である。このためにはフェース部各軸方向を含む内
面曲率Ｒｖ ｅ ＲＨ及びＲｎよ′″シも外面曲率Ｒｖ
ｏ 、 Ｒｕｏ及びａｎｏの値を大きくすればよい。こ
の場合、視座者側から見てフェース部外面がよシ平坦化
されるのでさらに好ましい影響を与える。
わる応力はフェース部とファンネル部は外囲器内方向へ
加わるので、フェース部外周枠近傍は逆に外囲器外方向
へ応力が加わる。従ってフェース部外周枠近傍は最も大
きな応力歪が加わる部位であるから、この部分ン金属バ
ンド等でより強く緊締することも有効である。またフェ
ース部外周枠近傍を主体として強化することも有効であ
シ、従ってフェース部外周端はど肉厚を大とすることも
有効である。このためにはフェース部各軸方向を含む内
面曲率Ｒｖ ｅ ＲＨ及びＲｎよ′″シも外面曲率Ｒｖ
ｏ 、 Ｒｕｏ及びａｎｏの値を大きくすればよい。こ
の場合、視座者側から見てフェース部外面がよシ平坦化
されるのでさらに好ましい影響を与える。
さら）ニアエース部の設計を容易とするために、フェー
ス部内面の各軸的率を全て単一とする、即ちＲｖ ”
’ＲＨ＝ ＲＤ ＝ Ｒとし、且つＳＶ、ＳＨ及びＳＤ
の比を３：４：５とした場合、（３）式及び（４）式の
ΔＬ及びΔＳは共６二、 で示され、フェース部の有効対角寸法とフェース部内面
の曲率の比が（５）式で示すようシニ０．２から０．４
の範囲となるようζ二すればよく、この内面曲率Ｒと対
角寸法（２８Ｄ）に応じて適宜フェース部外面曲率を選
定すればよい。
ス部内面の各軸的率を全て単一とする、即ちＲｖ ”
’ＲＨ＝ ＲＤ ＝ Ｒとし、且つＳＶ、ＳＨ及びＳＤ
の比を３：４：５とした場合、（３）式及び（４）式の
ΔＬ及びΔＳは共６二、 で示され、フェース部の有効対角寸法とフェース部内面
の曲率の比が（５）式で示すようシニ０．２から０．４
の範囲となるようζ二すればよく、この内面曲率Ｒと対
角寸法（２８Ｄ）に応じて適宜フェース部外面曲率を選
定すればよい。
尚、以上の説明において、フェース部垂直軸方向、水平
軸方向及び対角軸方向を含む内面及び外面の曲率はＲｖ
、 ＲＨ、Ｒｎ及びＲｖｏ ＋ ＲＨＯ＊ ＲＤＯと
全て単一の曲率で宍現しているが、本発明は一つの曲率
、例えばＲｖが７工−ス部中央から周端（二かけて曲率
が徐々（−変化する、いわゆる複合曲率の場合も含むこ
とは言うまでもない。このような場合は例えば複合曲率
を近似的に級数展開した時の近似平均曲率の値を以って
本発明で言う一つの曲率とすればよい。
軸方向及び対角軸方向を含む内面及び外面の曲率はＲｖ
、 ＲＨ、Ｒｎ及びＲｖｏ ＋ ＲＨＯ＊ ＲＤＯと
全て単一の曲率で宍現しているが、本発明は一つの曲率
、例えばＲｖが７工−ス部中央から周端（二かけて曲率
が徐々（−変化する、いわゆる複合曲率の場合も含むこ
とは言うまでもない。このような場合は例えば複合曲率
を近似的に級数展開した時の近似平均曲率の値を以って
本発明で言う一つの曲率とすればよい。
（実施例１）
フェース部内面の垂直軸、水平軸及び対角軸方向を含む
各軸的率Ｒｖ ｔ Ｒｎ及びＲＤとフェース部外面の同
じく各軸的率ＲＶＯ、ＲＨｒ）及びＲ１）Ｏを全て同一
の曲率とし、フェース部外周枠の垂直軸、水平軸及び対
角軸を含む最大有効長さの％のＳマｅ ＳＨ及びＳｎを
それぞれ下記のように設定した。
各軸的率Ｒｖ ｔ Ｒｎ及びＲＤとフェース部外面の同
じく各軸的率ＲＶＯ、ＲＨｒ）及びＲ１）Ｏを全て同一
の曲率とし、フェース部外周枠の垂直軸、水平軸及び対
角軸を含む最大有効長さの％のＳマｅ ＳＨ及びＳｎを
それぞれ下記のように設定した。
Ｒｖ ＝ Ｒａ ＝ Ｒｎ ＝ Ｒ−１２７５ｌ１ｌＲ
ｖｏ ＝ ＲＭｏ ＝ ＲＤＯ＝ Ｒｏ ＝ １８００
１１１Ｓマ＝ １５２．４關 ＳＲ＝ ２０３．２１Ｒ＊ ８Ｄ ＝ ２５４．Ｏｗｘ 上記の場合ＳＶ（＝１５２．４） ： ５Ｂ（＝２０３
．２） ： ＳＤ（＝２５４．０）＝３ ： ４ ：
５で６９、且つ前記（１）式及び（２）式で示すΔＬ及
びΔＳは、 ΔＬ −０，０８０ ΔＳ ＃ ０．０６０ となり、前記（３）式及び（４）式の上限範囲内である
。
ｖｏ ＝ ＲＭｏ ＝ ＲＤＯ＝ Ｒｏ ＝ １８００
１１１Ｓマ＝ １５２．４關 ＳＲ＝ ２０３．２１Ｒ＊ ８Ｄ ＝ ２５４．Ｏｗｘ 上記の場合ＳＶ（＝１５２．４） ： ５Ｂ（＝２０３
．２） ： ＳＤ（＝２５４．０）＝３ ： ４ ：
５で６９、且つ前記（１）式及び（２）式で示すΔＬ及
びΔＳは、 ΔＬ −０，０８０ ΔＳ ＃ ０．０６０ となり、前記（３）式及び（４）式の上限範囲内である
。
また防爆特性（二ついては、フェース部の外面＆を内面
Ｒより大とし、フェース部の肉厚分布を周辺根太とし、
真空膨張応力が一般（＝最も大きくなる垂直軸有効経端
近傍の応力値を従来のものと同等とすることができた。
Ｒより大とし、フェース部の肉厚分布を周辺根太とし、
真空膨張応力が一般（＝最も大きくなる垂直軸有効経端
近傍の応力値を従来のものと同等とすることができた。
従って本実施例ではガラスパネルのわずかなＭｉｉ増で
従来と同等の防爆特性が得られた。
従来と同等の防爆特性が得られた。
（実施例２）
実施例１と同様フェース部の谷１１ｉ′ｊｋ下記のよう
（二選定した。
（二選定した。
Ｒマ＝ １４５０ ｍｍ
ＲＨ＝ １６９０５ＩｉＢ
ＲＤ ＝ １７９０ ｎ
Ｒｖｏ ＝ ＲＨＯ＝ ＲＤＯ＝ Ｒｏ ＝ ２０００
ｙｓｔｘＳマ＝ １５２．４關 Ｓｎ ＝ ２０３．２ ｙｎｒｔｒ ＳＤ ＝ ２５４．０囮 上記の場合Ｓｖ、Ｓａ及びＳＤの比は実施例１と同様３
：４：５であシ、且つ前記（１）式及び（２）式で示す
ΔＬ及びΔＳは、 ΔＬ−０，０４９ ΔＳ ？ ０．０３８ となり、前記（３）式及び（４）式の下限近くの範囲内
である。
ｙｓｔｘＳマ＝ １５２．４關 Ｓｎ ＝ ２０３．２ ｙｎｒｔｒ ＳＤ ＝ ２５４．０囮 上記の場合Ｓｖ、Ｓａ及びＳＤの比は実施例１と同様３
：４：５であシ、且つ前記（１）式及び（２）式で示す
ΔＬ及びΔＳは、 ΔＬ−０，０４９ ΔＳ ？ ０．０３８ となり、前記（３）式及び（４）式の下限近くの範囲内
である。
即ち、この実施例の場合は実施例１よルもフェース部内
外をより平坦化したもので、視座的（二もより好ましい
印象を与えるものである。
外をより平坦化したもので、視座的（二もより好ましい
印象を与えるものである。
また防爆特性からは、フェース部をより平坦化すると共
にフェース部内面の各軸方向を含む曲率、玉マｅ Ｒｕ
及びＲｎをそれぞれ異ならしめ、しかもフェース部垂直
軸端の肉厚が最も大となるようにされているので有利で
あり、結果として７工−ス部全体の肉厚を約１ＩｌｌＩ
程度増加させるだけで従来と同等の真空膨張応力を得る
ことができた。
にフェース部内面の各軸方向を含む曲率、玉マｅ Ｒｕ
及びＲｎをそれぞれ異ならしめ、しかもフェース部垂直
軸端の肉厚が最も大となるようにされているので有利で
あり、結果として７工−ス部全体の肉厚を約１ＩｌｌＩ
程度増加させるだけで従来と同等の真空膨張応力を得る
ことができた。
以上のよう（二本発明によれば、フェース部の縦。
横及び斜めの有効寸法を実質的（−３：４：５とし、且
つフェース部曲面がよシ平坦化された視座的に極めて好
ましい印象す与えることができ、カラー受像管を含む実
質的（二矩形状のフェース部を有する有用な陰極線管を
提供することができる。
つフェース部曲面がよシ平坦化された視座的に極めて好
ましい印象す与えることができ、カラー受像管を含む実
質的（二矩形状のフェース部を有する有用な陰極線管を
提供することができる。
第１図及び第２図は陰極線管のガラスノくネルの正面及
び側断面を示す模式図、第３図及び第４図は本発明を適
用したガラスノくネルのそれぞオし第１図及び第２図ζ
：対応して示す正面及び側断面の模式図である。 （１）・・・ガラスパネル （２）・・・フェース部
（３）・・・スカート部 （Ｒマ）・・・フェース部内面の垂直軸方向を含む曲率
−（Ｒ４（）・・・フェース部内面の水平軸方向を含む
曲率（ＲＤ）・・・フェース部内面の対角軸方向を含む
曲率（Ｓｖ）・・・７工−ス部外周の実質的６二垂直軸
を含む最大長さの％ （ＳＲ）・・・フェース部外周の実質的４二水平軸を含
む最大長さの％ （ＳＤ）・・・フェース部外周の実質的に対角軸を含む
最大長さの％ 代理人 弁理士 則 近 慧 佑（ほか１名）第 Ｉ
ＦＩＡ 第 ２ 図 第３図 第４図 手 続 補 正 書（自発） １．事件の表示 特願昭５８−３７４３９号 ２、 発明の名称 一極線管 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 （３０７）東京芝浦電気株式会社 ４、代理人 〒１００ 東京都千代田区内幸町１−１−６ 明細書全般 訂正明細書 １、発明の名称 陰極線管 ２、特許請求の範囲 ｌ）少くとも内面に蛍光スクリーンを有し実質的に矩形
状枠を形成するフェース部の外面と内面がそれぞれ曲面
状に形成され且つ前記実質的に矩形状枠を形成する矩形
状外周の各辺部及び各辺部を連結する各コーナ一部がそ
れぞれ曲面状に形成されたガラスパネルを有する陰極線
管において、前記フェース部の内面の垂直軸方向、水平
軸方向及び対角軸方向を含む曲率半径をそれぞれＩＬｖ
、ｆＬＨ及びｌ（、ｎ とし、且つ前記フェース部の
実質的に矩形状枠を形成する外面外周の実質的に垂直軸
を含む最大有効長さの％、水平軸を含む最大有効長さの
％及び対角軸を含む最大有効長さの％をそれぞれＳｖ、
８■及びＳＤ とする時、 なる関係を有することを特徴とする陰極線管。 ２）前記ガラスパネルのＲｖ 、Ｒ，＋（及びＲｎ 、
ＳＶ、８Ｍ及びＳＤが、 なる関係を有することを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の陰極線管。 ３）前記ガラスパネルの８Ｖ、ＳＲ及びＳＤが実質的に
３：４：５の関係を有することを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の陰極線管。 ４）前記フェース部の各軸内部曲率半径がＲｖ＝有する
ことを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の陰極線管
。 ５）前記フェース部の各軸内部曲率半径の値よりも同じ
く外面曲率半径の値の方が大きいことを特徴とする特許
請求の範囲第３項記載の陰極線管。 ６）前記フェース部の垂直軸方向を含む周端部の肉厚が
同じく水平軸方向及び対角軸方向を含む周端部の肉厚よ
りも大きいことを特徴とする特許請求の範囲第５項記載
の陰極線管。 ３、発明の詳細な説明 〔発明の技術分野〕 本発明は陰極線管に係り、特にそのガラスパネルに関す
るものである。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 一般に陰極線管の外囲器は内面に螢光面を有するガラス
パネルとこのガラスパネルに連結するファンネル及びネ
ックとから構成され、螢光スクリーンに対向してネック
内に配設された電子銃からの電子ビームの偏向走査によ
り螢光スクリーンをｙＪ撃発光せしめている。このよう
な陰極線管のガラスパネルは第１図及び第２図に示すよ
うに、螢光スクリーンを透過映出するための実質的に矩
形状枠゛を有するように形成され、その内面及び外面が
外方に突出する曲面状をなすフェース部（２）と矩形状
枠から管軸方向にファンネル（図示せず）に連結される
スカート部（３）とから構成されている。 尚、第１図はガラスパネル（１）の正面図で、第２図は
フェース部（２）とスカート部（３）の内面のみの側面
図で且つ中心線の右側は垂直軸（Ｖ−Ｖ）と対角軸（Ｄ
−Ｄ）を左側には水平軸（Ｈ−Ｈ）をまとめて示しであ
る。このようなフェース部（１）内面及び外面の垂直軸
方向、水平軸方向及び対角軸方向の曲率半径をそれぞれ
内面でＲｖ、几Ｈ及びＲｎ 、外面でＲｖｏ 、几ＨＯ
及びＢＤｏとすると設計を容易にするためにＲｖ ＝＝
ＲＨ＝＝ ＲＤ ＝ Ｒ及びＲｖｏ ＝ Ｒｕｏ ＝
Ｒｎｏ ＝ Ｒｏ、即ち単一の曲率半径とするのが一
般的である。またフェース部の画像を映出する有効矩形
状枠は実際には各辺部わずかに湾曲した辺部と辺部な滑
らかに連結したコーナ一部とから構成されている。実質
的な矩形状枠とはこのような構成を意味している。さて
視座者側から見ればこのようなフェース部は出来るだけ
平坦で、且つ外周枠の垂直軸を含む最大有効長さの１７
２、水平軸を含む最大有効長さの１７２及び対角軸を含
む最大有効長さの１／２をそれぞれ５ｖ 、 ＳＲ及び
ＳＤとする時、８ｖ：８ｕ：５Ｉｌ＝３：４：５、即ち
画面の縦、横及び斜めの比率が３：４：５となる場合が
最も好ましいとされている。 しかし乍ら陰極線管外囲器内を高真空に排気すると外部
の大気圧との圧力差により、フェース部は内側方向への
強い応力を受け、特に画面をより平坦化するとわずかな
衝撃やガラス欠陥をオリジンとして容易に爆縮する危険
性を有している。この爆縮を防止するための最も簡便な
手段はガラスパネルの肉厚を増加させることであるが、
肉厚の過度の増加は重量の増加、コストの増加を招き好
ましくない。従って従来のフェース部はより外方へ突出
するような曲率半径をとらざるを得す、またコーナ一部
を含めて矩形状枠は全体的に丸味を帯びた形状となり視
座的には好ましくないものであった。例えば２０１吋型
陰極線管のフェース部の設計の一例としてはＲｖ ＝＝
ＲＨ＝ Ｒｏ ＝ Ｒ＝ ７９２ｍで８ｖ＝１５１．
７朋、 ＳＲ＝ ２０２．２朋が採用されており、こ
の場合ｆ？ｖ ａ ＳＨ： Ｓｏの比は３：４：４．７
５となり、特に対角を短かくせざるを得ず視座的には著
るしい違和感を与えている。 〔発明の目的〕 本発明はフェース部の縦、横及び斜めの比を実質的に３
：４：５とした場合フェース部の曲面を出来る限り平坦
化して視座的に最も好ましい印象を与えるフェース部を
有する陰極線管を提供することを目的とする。 〔発明の概要〕 本発明はフェース部内面の垂直軸方向、水平軸方向及び
対角軸方向を含む曲率半径をそれぞれＲｖ。 ＲＨ及びＲＤとし、且つ矩形状枠な形成する外面外周の
実質的に垂直軸を含む最大有効長さの１／２゜水平軸を
含む最大有効長さの１／２及び対角軸を含む最大有効長
さの１／２をそれぞれＳｖ 、 ＳＨ及びＳＤの外周枠
の複合曲率半径を、 Ｒｖ Ｘ （８Ｄ）” −Ｒｎ Ｘ （８ｖ）”０．０
４≦□ ≦０．０８ ２Ｘ８ＨＸＨｖＸＲＤ とすることによってＳｖ ＃ ＳＨ及びＳｏの比を実質
的に３：４：５とし、且つフェース部曲面をより平坦化
した゛陰極線管である。 〔発明、の実施例〕 以下本発明について詳細に説明する。第３図及び第４図
は本発明を概念的に説明するためのもので、第３図は第
１図に、また第４図は第２図に対応しており、図中点線
は第１図と第２図の曲率半径をそれぞれ比較するために
示したものである。 また第３図及び第４図において、第１図及び第２図に対
応する曲率半径及び長さを示す符号は全て第１図及び第
２図に用いた符号と同一の符号で示しである。 本発明を実施するに当って、フェース部のＳｖ。 ８ｏ及び８Ｄの比を実質的に３ ：４ ：５とし、且つ
フェース部の湾曲をより平坦化するための指標とすべき
部分は実質的に矩形状枠を形成している辺部の°湾曲で
あり、この辺部の湾曲を上記Ｓｖ 、５Ｈ及び８Ｄとフ
ェース部内面の曲率半径Ｒｖ 、 Ｒｎ及びＲＤとの相
関関係として規定することにある。 フェース部の垂直軸端から対角軸端にかけての複合曲率
半径な△Ｌ、同じく水平軸端から対角軸端にかけての複
合曲率半径を特徴とする特許と示すことができる。 即ちフェース部の垂直軸端から対角軸端にかけての複合
曲率半径△Ｌ及び水平軸端から対角軸端にかけての複合
曲率半径な△Ｓ、言い換えればフェース部の実質的な矩
形状枠のコーナーを含む各辺の曲線状態がどのような曲
線の場合視感的に好ましいかが問題となる。従ってこの
場合、ＳＶ、８Ｈ及び８ｎの比率が実質的に３：４：５
で且つフェース部がより平坦化されている、いわゆる視
座的に好ましい状態に近づけた時、上記（１）式及び（
２）式で示される△Ｌ及び△Ｓをどのような値に設定す
ればよいかが問題となる。またこの時の爆縮を防止する
、いわゆる防爆特性も問題となる。 以上の観点から本発明者は種々考案検討を重ねた結果、
まずフェース部の縦と横の比率、即ち８ｖと８Ｈの比率
が３：４と横長の場合、視座的に見てフェース部のより
平坦化に寄与する度合は、垂直軸に平行な方向の外周枠
曲線、即ち△Ｓよりも水平軸に平行な方向の外周枠曲線
、即ちΔＬの方が大きいことを確認した。 このような状態でフェース部の縦、横及び斜め、即ち８
ｖ 、 ＳＨ及びＳＤの比を実質的に３：４：５としフ
ェース部の曲率半径を従来より大きくより平坦化した時
、ΔＬが０．０８以下及び△Ｓが０．０６以、下の場合
視感的に見てフェース部をフラットと感することを未明
した。 因みに前記従来のＲ＝７９２１ｍ、 ８ｖ＝１５１．
７１！１１！、 ＳＨ＝ ２０２．２１１及び８ｎ＝２
４０ｎの場合、Ｓｖ ： ８Ｈ： Ｓｎ″。 ３ ： ４ ： ４．７５で△Ｌ″、０．１０８及び△
８−０．０７０である。 ここで、視座的にはフェース部が完全な矩形状、即ち△
Ｌ＝ΔＳ＝０の場合が最も好ましいが、防爆的観点から
はガラスパネルの肉厚を著るしく大とすることが必要で
ある。即ちガラスパネル、特にフェース部肉厚、を著る
しく厚く構成すれば完全矩形状も可能ではあるが、重量
の増加等による製造上の条件、コスト及びフェース部で
の光散乱特性から見て実用的に明らかに好ましくない。 このような観点からガラスパネルの肉厚をそれ程増加さ
せずに防爆特性を劣化させないためには、△Ｌは０．０
４及び△Ｓは０．０３が限界である。即ち、以上の検討
から△Ｌ及び△Ｓは、 ０．０４≦△Ｌ≦０．０８ ・・・・・・・・・
（３）００３≦△Ｓ≦０．０６ ・・・・・・・
・・（４）であるこ・とが必要である。 防爆的見地からは、大気圧により陰極線管の外囲器に加
わる応力はフェース部とファンネル部は外囲器内方向へ
加わるので、フェース部外周枠近傍は逆に外囲器外方向
へ応力が加わる。従ってフェース部外周枠近傍は最も大
きな応力歪が加わる部位であるから、この部分を金属バ
ンド等でより強く緊締することも有効である。またフェ
ース部外周枠近傍を主体として強化することも有効であ
り、従ってフェース部外周端はど肉厚を大とすることも
有効である。このためにはフェース部各軸方向を含む内
面曲率半径Ｒｖ 、 ＲＨ及びＲＤよりも外面曲率半径
Ｒｖｏ 、 ＲＨＯ及びＲＤＯの値を大きくすればよい
。この場合、視座者側から見てフェース部外面がより平
坦化されるのでさらに好ましい影響を与える。 さらにフェース部の設計を容易とするために、フェース
部内面の各軸的率半径を全て単一とする、即ちＲ−ＲＨ
＝ Ｒｎ ＝几とし、且っＳｖ、８Ｈ及び８ｏの比を３
：４：５とした場合、（３）式及び（４）式の△Ｌ及び
△Ｓは共に、 で示され、フェース部の有効対角寸法とフェース部内面
の曲率半径の比が１５）式で示すように０．２から０．
４の範囲となるようにすればよく、この内面曲率半径Ｒ
と対角寸法（２８Ｄ）に応じて適宜フェース部外面曲率
半径を選定すればよい。 尚、以上の説明において、フェース部垂直軸方向、水平
軸方向及び対角軸方向を含む内面及び外面の曲率半径は
Ｒｖ 、 ＲＨ、Ｒａ及びＲｖｏ 、 ＲＨＯ、ＲＤＯ
と全て単一の曲率半径で表現しているが、本発明は一つ
の曲率半径、例えばＲｖがフェース部中央がら周端にか
けて曲率半径が徐々に変化する、いわゆる複合曲率半径
の場合も含むことは言うまでもない。このような場合は
例えば複合曲率半径を近似的に級数展開した時の近似平
均曲率半径の値を以って本発明で言う一つの曲率半径と
すればよい。 （実施例１） フェース部内面の垂直軸、水平軸及び対角軸方向を含む
各軸回率半径Ｒｖ 、 ＲＨ及びＲｎとフェース部外面
の同じく各軸回率半径Ｒｖｏ 、 Ｒｏｏ及びＲＤＯを
全て同一の曲率半径とし、フェース部外周枠の垂直軸、
水平軸及び対角軸を含む最大有効長さの１／２の８ｖ
、 ＳＨ及び８Ｄをそれぞれ下記のように設定した。 Ｒｖ ＝ ＲＨ＝ Ｒｎ ＝ Ｒ＝ １２７５ ｌ１１
ＩＬＲｖｏ ＝ ＲＨｏ ＝ ＲＤＯ＝几Ｑ： １ｓ
ｏｏ ｌｌｌ８ｖ ＝＝ １５２．４ ｍｍ ８Ｈ＝ ２０３．２朋 ８ｎ ＝ ２５４．Ｏｔａｘ 上記の場合５ｖ（＝１５２．４） ：８ｕ（＝２０３．
２） ：５Ｄ（＝２５４．０）＝３：４：５であり、且
つ前記（１）式及び（２）式で示す△Ｌ及び△Ｓは、 ΔＬ ＃ ０．０８０ △Ｓ共０．０６０ となり、前記（３）式及び（４）式の上限範囲内である
。 また防爆特性については、フェース部の外面ＲＯを内面
Ｒより大とし、フェース部の肉厚分布を周辺根太とし、
真空膨張応力が一般に最も大きくなる垂直軸有効経端近
傍の応力値を従来のものと同等とすることができた。従
って本実施例ではガラスパネルのわずかな重量増で従来
と同等の防爆特性が得られた。 （実施例２） 実施例１と同様フェース部の各個を下記のように選定し
た。 Ｒｖ ＝ １４５９ ｍ菖 Ｒｕ ＝ １６９０舅罵 ＲＤ ＝ １７９０ ｙｎｔｎ Ｒｖｏ ＝ ＲＨＯ＝ ＲＤＯ＝ Ｒｏ ＝ ２０００
ｖｓｍ８ｖ＝ １５２．４５ｎ ８８ ＝ ２０３．２焦扉 ８Ｄ ＝ ２５４．０翼罵 上記の場合Ｓｖ 、 ８ｏ及びｓＤの比は実施例１と同
様３：４：５であり、且つ前記（１）式及び（２）式で
示す△Ｌ及び△Ｓは、 △Ｌ ＃ ０．０４９ △Ｓ挟０．０３８ となり、前記（３）式及び（４）式の下限近くの範囲内
である。 即ち、この実施例の場合は実施例１よりもフェース部内
外をより平坦化したもので、視座的にもより好ましい印
象を与えるものである。 また防爆特性がらはｊ：＞ ；”７ ｅｏ−ス部、をよ
り平坦化すると共にフェース部内面の各軸方向を含む曲
率半径Ｒｖ 、 Ｒｏ及びＲＤをそれぞれ異ならしめ、
しかもフェース部垂直軸端の肉厚が最も大となるように
されているので有利であり、納果としてフェース部全体
の肉厚を約１朋程度増加させるだけで従来と同等の真空
膨張応力を得ることができた。 〔発明の効果〕 以上のように本発明によれば、フェース部の縦。 横及び斜めの有効寸法を実質的に３：４：５とし、且つ
フェース部曲面がより平坦化された視座的に極めて好ま
しい印象を与えることができ、カラー受像管を含む実質
的に矩形状のフェース部を有する有用な陰極線管を提供
することができる。 ４、図面の簡単な説明 第１図及び第２図は陰極線管のガラスパネルの正面及び
側断面を示す模式図、第３図及び第４図は本発明を適用
したガラスパネルのそれぞれｔＪ＆１図及び第２図に対
応して示す正面及び側断面の模式図である。 （１）・・・ガラスパネル （２１・・・フェー
ス部（３）・・・スカート部 （几Ｖ）・・・フェース部内面の垂直軸方向を含む曲率
半径（Ｒｏ）・・・ フェース部内面の水平軸方向を含
む曲率半径 （ＲＤ）・・・ フェース部内面の対角軸方向を含む曲
率半径 （Ｓｖ）・・・ フェース部外周の実質的に垂直軸を含
む最大長さの１／２ （Ｓｎ）・・・ フェース部外周の実質的に水平軸を含
む最大長さの１／２ （ａｎ）・・・ フェース部外周の実質的に対角軸を含
む最大長さの１／２ 代理人 弁理士 則 近 憲 佑
び側断面を示す模式図、第３図及び第４図は本発明を適
用したガラスノくネルのそれぞオし第１図及び第２図ζ
：対応して示す正面及び側断面の模式図である。 （１）・・・ガラスパネル （２）・・・フェース部
（３）・・・スカート部 （Ｒマ）・・・フェース部内面の垂直軸方向を含む曲率
−（Ｒ４（）・・・フェース部内面の水平軸方向を含む
曲率（ＲＤ）・・・フェース部内面の対角軸方向を含む
曲率（Ｓｖ）・・・７工−ス部外周の実質的６二垂直軸
を含む最大長さの％ （ＳＲ）・・・フェース部外周の実質的４二水平軸を含
む最大長さの％ （ＳＤ）・・・フェース部外周の実質的に対角軸を含む
最大長さの％ 代理人 弁理士 則 近 慧 佑（ほか１名）第 Ｉ
ＦＩＡ 第 ２ 図 第３図 第４図 手 続 補 正 書（自発） １．事件の表示 特願昭５８−３７４３９号 ２、 発明の名称 一極線管 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 （３０７）東京芝浦電気株式会社 ４、代理人 〒１００ 東京都千代田区内幸町１−１−６ 明細書全般 訂正明細書 １、発明の名称 陰極線管 ２、特許請求の範囲 ｌ）少くとも内面に蛍光スクリーンを有し実質的に矩形
状枠を形成するフェース部の外面と内面がそれぞれ曲面
状に形成され且つ前記実質的に矩形状枠を形成する矩形
状外周の各辺部及び各辺部を連結する各コーナ一部がそ
れぞれ曲面状に形成されたガラスパネルを有する陰極線
管において、前記フェース部の内面の垂直軸方向、水平
軸方向及び対角軸方向を含む曲率半径をそれぞれＩＬｖ
、ｆＬＨ及びｌ（、ｎ とし、且つ前記フェース部の
実質的に矩形状枠を形成する外面外周の実質的に垂直軸
を含む最大有効長さの％、水平軸を含む最大有効長さの
％及び対角軸を含む最大有効長さの％をそれぞれＳｖ、
８■及びＳＤ とする時、 なる関係を有することを特徴とする陰極線管。 ２）前記ガラスパネルのＲｖ 、Ｒ，＋（及びＲｎ 、
ＳＶ、８Ｍ及びＳＤが、 なる関係を有することを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の陰極線管。 ３）前記ガラスパネルの８Ｖ、ＳＲ及びＳＤが実質的に
３：４：５の関係を有することを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の陰極線管。 ４）前記フェース部の各軸内部曲率半径がＲｖ＝有する
ことを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の陰極線管
。 ５）前記フェース部の各軸内部曲率半径の値よりも同じ
く外面曲率半径の値の方が大きいことを特徴とする特許
請求の範囲第３項記載の陰極線管。 ６）前記フェース部の垂直軸方向を含む周端部の肉厚が
同じく水平軸方向及び対角軸方向を含む周端部の肉厚よ
りも大きいことを特徴とする特許請求の範囲第５項記載
の陰極線管。 ３、発明の詳細な説明 〔発明の技術分野〕 本発明は陰極線管に係り、特にそのガラスパネルに関す
るものである。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 一般に陰極線管の外囲器は内面に螢光面を有するガラス
パネルとこのガラスパネルに連結するファンネル及びネ
ックとから構成され、螢光スクリーンに対向してネック
内に配設された電子銃からの電子ビームの偏向走査によ
り螢光スクリーンをｙＪ撃発光せしめている。このよう
な陰極線管のガラスパネルは第１図及び第２図に示すよ
うに、螢光スクリーンを透過映出するための実質的に矩
形状枠゛を有するように形成され、その内面及び外面が
外方に突出する曲面状をなすフェース部（２）と矩形状
枠から管軸方向にファンネル（図示せず）に連結される
スカート部（３）とから構成されている。 尚、第１図はガラスパネル（１）の正面図で、第２図は
フェース部（２）とスカート部（３）の内面のみの側面
図で且つ中心線の右側は垂直軸（Ｖ−Ｖ）と対角軸（Ｄ
−Ｄ）を左側には水平軸（Ｈ−Ｈ）をまとめて示しであ
る。このようなフェース部（１）内面及び外面の垂直軸
方向、水平軸方向及び対角軸方向の曲率半径をそれぞれ
内面でＲｖ、几Ｈ及びＲｎ 、外面でＲｖｏ 、几ＨＯ
及びＢＤｏとすると設計を容易にするためにＲｖ ＝＝
ＲＨ＝＝ ＲＤ ＝ Ｒ及びＲｖｏ ＝ Ｒｕｏ ＝
Ｒｎｏ ＝ Ｒｏ、即ち単一の曲率半径とするのが一
般的である。またフェース部の画像を映出する有効矩形
状枠は実際には各辺部わずかに湾曲した辺部と辺部な滑
らかに連結したコーナ一部とから構成されている。実質
的な矩形状枠とはこのような構成を意味している。さて
視座者側から見ればこのようなフェース部は出来るだけ
平坦で、且つ外周枠の垂直軸を含む最大有効長さの１７
２、水平軸を含む最大有効長さの１７２及び対角軸を含
む最大有効長さの１／２をそれぞれ５ｖ 、 ＳＲ及び
ＳＤとする時、８ｖ：８ｕ：５Ｉｌ＝３：４：５、即ち
画面の縦、横及び斜めの比率が３：４：５となる場合が
最も好ましいとされている。 しかし乍ら陰極線管外囲器内を高真空に排気すると外部
の大気圧との圧力差により、フェース部は内側方向への
強い応力を受け、特に画面をより平坦化するとわずかな
衝撃やガラス欠陥をオリジンとして容易に爆縮する危険
性を有している。この爆縮を防止するための最も簡便な
手段はガラスパネルの肉厚を増加させることであるが、
肉厚の過度の増加は重量の増加、コストの増加を招き好
ましくない。従って従来のフェース部はより外方へ突出
するような曲率半径をとらざるを得す、またコーナ一部
を含めて矩形状枠は全体的に丸味を帯びた形状となり視
座的には好ましくないものであった。例えば２０１吋型
陰極線管のフェース部の設計の一例としてはＲｖ ＝＝
ＲＨ＝ Ｒｏ ＝ Ｒ＝ ７９２ｍで８ｖ＝１５１．
７朋、 ＳＲ＝ ２０２．２朋が採用されており、こ
の場合ｆ？ｖ ａ ＳＨ： Ｓｏの比は３：４：４．７
５となり、特に対角を短かくせざるを得ず視座的には著
るしい違和感を与えている。 〔発明の目的〕 本発明はフェース部の縦、横及び斜めの比を実質的に３
：４：５とした場合フェース部の曲面を出来る限り平坦
化して視座的に最も好ましい印象を与えるフェース部を
有する陰極線管を提供することを目的とする。 〔発明の概要〕 本発明はフェース部内面の垂直軸方向、水平軸方向及び
対角軸方向を含む曲率半径をそれぞれＲｖ。 ＲＨ及びＲＤとし、且つ矩形状枠な形成する外面外周の
実質的に垂直軸を含む最大有効長さの１／２゜水平軸を
含む最大有効長さの１／２及び対角軸を含む最大有効長
さの１／２をそれぞれＳｖ 、 ＳＨ及びＳＤの外周枠
の複合曲率半径を、 Ｒｖ Ｘ （８Ｄ）” −Ｒｎ Ｘ （８ｖ）”０．０
４≦□ ≦０．０８ ２Ｘ８ＨＸＨｖＸＲＤ とすることによってＳｖ ＃ ＳＨ及びＳｏの比を実質
的に３：４：５とし、且つフェース部曲面をより平坦化
した゛陰極線管である。 〔発明、の実施例〕 以下本発明について詳細に説明する。第３図及び第４図
は本発明を概念的に説明するためのもので、第３図は第
１図に、また第４図は第２図に対応しており、図中点線
は第１図と第２図の曲率半径をそれぞれ比較するために
示したものである。 また第３図及び第４図において、第１図及び第２図に対
応する曲率半径及び長さを示す符号は全て第１図及び第
２図に用いた符号と同一の符号で示しである。 本発明を実施するに当って、フェース部のＳｖ。 ８ｏ及び８Ｄの比を実質的に３ ：４ ：５とし、且つ
フェース部の湾曲をより平坦化するための指標とすべき
部分は実質的に矩形状枠を形成している辺部の°湾曲で
あり、この辺部の湾曲を上記Ｓｖ 、５Ｈ及び８Ｄとフ
ェース部内面の曲率半径Ｒｖ 、 Ｒｎ及びＲＤとの相
関関係として規定することにある。 フェース部の垂直軸端から対角軸端にかけての複合曲率
半径な△Ｌ、同じく水平軸端から対角軸端にかけての複
合曲率半径を特徴とする特許と示すことができる。 即ちフェース部の垂直軸端から対角軸端にかけての複合
曲率半径△Ｌ及び水平軸端から対角軸端にかけての複合
曲率半径な△Ｓ、言い換えればフェース部の実質的な矩
形状枠のコーナーを含む各辺の曲線状態がどのような曲
線の場合視感的に好ましいかが問題となる。従ってこの
場合、ＳＶ、８Ｈ及び８ｎの比率が実質的に３：４：５
で且つフェース部がより平坦化されている、いわゆる視
座的に好ましい状態に近づけた時、上記（１）式及び（
２）式で示される△Ｌ及び△Ｓをどのような値に設定す
ればよいかが問題となる。またこの時の爆縮を防止する
、いわゆる防爆特性も問題となる。 以上の観点から本発明者は種々考案検討を重ねた結果、
まずフェース部の縦と横の比率、即ち８ｖと８Ｈの比率
が３：４と横長の場合、視座的に見てフェース部のより
平坦化に寄与する度合は、垂直軸に平行な方向の外周枠
曲線、即ち△Ｓよりも水平軸に平行な方向の外周枠曲線
、即ちΔＬの方が大きいことを確認した。 このような状態でフェース部の縦、横及び斜め、即ち８
ｖ 、 ＳＨ及びＳＤの比を実質的に３：４：５としフ
ェース部の曲率半径を従来より大きくより平坦化した時
、ΔＬが０．０８以下及び△Ｓが０．０６以、下の場合
視感的に見てフェース部をフラットと感することを未明
した。 因みに前記従来のＲ＝７９２１ｍ、 ８ｖ＝１５１．
７１！１１！、 ＳＨ＝ ２０２．２１１及び８ｎ＝２
４０ｎの場合、Ｓｖ ： ８Ｈ： Ｓｎ″。 ３ ： ４ ： ４．７５で△Ｌ″、０．１０８及び△
８−０．０７０である。 ここで、視座的にはフェース部が完全な矩形状、即ち△
Ｌ＝ΔＳ＝０の場合が最も好ましいが、防爆的観点から
はガラスパネルの肉厚を著るしく大とすることが必要で
ある。即ちガラスパネル、特にフェース部肉厚、を著る
しく厚く構成すれば完全矩形状も可能ではあるが、重量
の増加等による製造上の条件、コスト及びフェース部で
の光散乱特性から見て実用的に明らかに好ましくない。 このような観点からガラスパネルの肉厚をそれ程増加さ
せずに防爆特性を劣化させないためには、△Ｌは０．０
４及び△Ｓは０．０３が限界である。即ち、以上の検討
から△Ｌ及び△Ｓは、 ０．０４≦△Ｌ≦０．０８ ・・・・・・・・・
（３）００３≦△Ｓ≦０．０６ ・・・・・・・
・・（４）であるこ・とが必要である。 防爆的見地からは、大気圧により陰極線管の外囲器に加
わる応力はフェース部とファンネル部は外囲器内方向へ
加わるので、フェース部外周枠近傍は逆に外囲器外方向
へ応力が加わる。従ってフェース部外周枠近傍は最も大
きな応力歪が加わる部位であるから、この部分を金属バ
ンド等でより強く緊締することも有効である。またフェ
ース部外周枠近傍を主体として強化することも有効であ
り、従ってフェース部外周端はど肉厚を大とすることも
有効である。このためにはフェース部各軸方向を含む内
面曲率半径Ｒｖ 、 ＲＨ及びＲＤよりも外面曲率半径
Ｒｖｏ 、 ＲＨＯ及びＲＤＯの値を大きくすればよい
。この場合、視座者側から見てフェース部外面がより平
坦化されるのでさらに好ましい影響を与える。 さらにフェース部の設計を容易とするために、フェース
部内面の各軸的率半径を全て単一とする、即ちＲ−ＲＨ
＝ Ｒｎ ＝几とし、且っＳｖ、８Ｈ及び８ｏの比を３
：４：５とした場合、（３）式及び（４）式の△Ｌ及び
△Ｓは共に、 で示され、フェース部の有効対角寸法とフェース部内面
の曲率半径の比が１５）式で示すように０．２から０．
４の範囲となるようにすればよく、この内面曲率半径Ｒ
と対角寸法（２８Ｄ）に応じて適宜フェース部外面曲率
半径を選定すればよい。 尚、以上の説明において、フェース部垂直軸方向、水平
軸方向及び対角軸方向を含む内面及び外面の曲率半径は
Ｒｖ 、 ＲＨ、Ｒａ及びＲｖｏ 、 ＲＨＯ、ＲＤＯ
と全て単一の曲率半径で表現しているが、本発明は一つ
の曲率半径、例えばＲｖがフェース部中央がら周端にか
けて曲率半径が徐々に変化する、いわゆる複合曲率半径
の場合も含むことは言うまでもない。このような場合は
例えば複合曲率半径を近似的に級数展開した時の近似平
均曲率半径の値を以って本発明で言う一つの曲率半径と
すればよい。 （実施例１） フェース部内面の垂直軸、水平軸及び対角軸方向を含む
各軸回率半径Ｒｖ 、 ＲＨ及びＲｎとフェース部外面
の同じく各軸回率半径Ｒｖｏ 、 Ｒｏｏ及びＲＤＯを
全て同一の曲率半径とし、フェース部外周枠の垂直軸、
水平軸及び対角軸を含む最大有効長さの１／２の８ｖ
、 ＳＨ及び８Ｄをそれぞれ下記のように設定した。 Ｒｖ ＝ ＲＨ＝ Ｒｎ ＝ Ｒ＝ １２７５ ｌ１１
ＩＬＲｖｏ ＝ ＲＨｏ ＝ ＲＤＯ＝几Ｑ： １ｓ
ｏｏ ｌｌｌ８ｖ ＝＝ １５２．４ ｍｍ ８Ｈ＝ ２０３．２朋 ８ｎ ＝ ２５４．Ｏｔａｘ 上記の場合５ｖ（＝１５２．４） ：８ｕ（＝２０３．
２） ：５Ｄ（＝２５４．０）＝３：４：５であり、且
つ前記（１）式及び（２）式で示す△Ｌ及び△Ｓは、 ΔＬ ＃ ０．０８０ △Ｓ共０．０６０ となり、前記（３）式及び（４）式の上限範囲内である
。 また防爆特性については、フェース部の外面ＲＯを内面
Ｒより大とし、フェース部の肉厚分布を周辺根太とし、
真空膨張応力が一般に最も大きくなる垂直軸有効経端近
傍の応力値を従来のものと同等とすることができた。従
って本実施例ではガラスパネルのわずかな重量増で従来
と同等の防爆特性が得られた。 （実施例２） 実施例１と同様フェース部の各個を下記のように選定し
た。 Ｒｖ ＝ １４５９ ｍ菖 Ｒｕ ＝ １６９０舅罵 ＲＤ ＝ １７９０ ｙｎｔｎ Ｒｖｏ ＝ ＲＨＯ＝ ＲＤＯ＝ Ｒｏ ＝ ２０００
ｖｓｍ８ｖ＝ １５２．４５ｎ ８８ ＝ ２０３．２焦扉 ８Ｄ ＝ ２５４．０翼罵 上記の場合Ｓｖ 、 ８ｏ及びｓＤの比は実施例１と同
様３：４：５であり、且つ前記（１）式及び（２）式で
示す△Ｌ及び△Ｓは、 △Ｌ ＃ ０．０４９ △Ｓ挟０．０３８ となり、前記（３）式及び（４）式の下限近くの範囲内
である。 即ち、この実施例の場合は実施例１よりもフェース部内
外をより平坦化したもので、視座的にもより好ましい印
象を与えるものである。 また防爆特性がらはｊ：＞ ；”７ ｅｏ−ス部、をよ
り平坦化すると共にフェース部内面の各軸方向を含む曲
率半径Ｒｖ 、 Ｒｏ及びＲＤをそれぞれ異ならしめ、
しかもフェース部垂直軸端の肉厚が最も大となるように
されているので有利であり、納果としてフェース部全体
の肉厚を約１朋程度増加させるだけで従来と同等の真空
膨張応力を得ることができた。 〔発明の効果〕 以上のように本発明によれば、フェース部の縦。 横及び斜めの有効寸法を実質的に３：４：５とし、且つ
フェース部曲面がより平坦化された視座的に極めて好ま
しい印象を与えることができ、カラー受像管を含む実質
的に矩形状のフェース部を有する有用な陰極線管を提供
することができる。 ４、図面の簡単な説明 第１図及び第２図は陰極線管のガラスパネルの正面及び
側断面を示す模式図、第３図及び第４図は本発明を適用
したガラスパネルのそれぞれｔＪ＆１図及び第２図に対
応して示す正面及び側断面の模式図である。 （１）・・・ガラスパネル （２１・・・フェー
ス部（３）・・・スカート部 （几Ｖ）・・・フェース部内面の垂直軸方向を含む曲率
半径（Ｒｏ）・・・ フェース部内面の水平軸方向を含
む曲率半径 （ＲＤ）・・・ フェース部内面の対角軸方向を含む曲
率半径 （Ｓｖ）・・・ フェース部外周の実質的に垂直軸を含
む最大長さの１／２ （Ｓｎ）・・・ フェース部外周の実質的に水平軸を含
む最大長さの１／２ （ａｎ）・・・ フェース部外周の実質的に対角軸を含
む最大長さの１／２ 代理人 弁理士 則 近 憲 佑
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）少くとも内面に蛍光スクリーンを有し実質的（二矩
形状枠を形成するフェース部の外面と内面がそれぞれ曲
面状（二形成され且つ前記笑質的ｉ二矩形状枠を形成す
る矩形状外周の各辺部及び各辺部な連結する谷コーナ一
部がそれぞれ曲面状（二形成されたガラスパネルを有す
る陰極線管（−おいて、前記フェース部の内面の垂直軸
方向、水平軸方向及び対角軸方向を含む曲率なそれぞれ
Ｒｖ 、 ＲＨ及びＲＤとし、且つ前記フェース部の実
質的４二矩形状枠を形成する外面外周の実質的に垂直軸
を含む最大有効量さの％、水平軸を含む最大有効長さの
％及び対角軸を含む最大有効長さの３／！ｌ’ｉｃ’そ
れぞれＢｖ＋ＳＨ及びＳＤとする時、 なる関係を有することな特徴とする陰＆線管。 ２）前記ガラスパネルのＲｖ 、 Ｒｎ及びＲＤ、５Ｙ
−８ｎ及びＳｎが、 ０．０３ ＜ ”ｕ ×（Ｓｏ）”−Ｒｎ ×（Ｓｎ）
”２ Ｘ Ｓｖ Ｘ Ｒｕ Ｘ ＲＤ なる関係を有することを特徴とする特許請求の範囲第１
項記載の陰極線管。 ３）前記ガラスパネルのＳＶ、ＳＨ及びＳＤが実質的（
二３：４：５の関係を有することを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の陰極線管。 ４）前記フェース部の各軸内面白率がＲｖ ＝ＲＨ８ｎ ＝ Ｒｕ ＝ Ｈの時、０．２≦−≦０．４なる関係を
有することを特徴とする特許請求の範囲Ｗｌａ項記載の
陰極線管。 ５）前記フェース部の各軸内面白率の値よりも同じく外
面曲率の値の方が大きいことを特徴とする特許請求の範
囲第３項記載の陰極線管。 ６）前記フェース部の垂直軸方向を含む周端部の肉厚が
同じく水平軸方向及び対角軸方向を含む周端部の肉厚よ
りも大きいことを特徴とする特許請求の範囲第５項記載
の陰極線管。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3743983A JPS59165352A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 陰極線管 |
| EP83112854A EP0119317B1 (en) | 1983-03-09 | 1983-12-20 | Cathode-ray tube |
| DE8383112854T DE3374489D1 (en) | 1983-03-09 | 1983-12-20 | Cathode-ray tube |
| US06/564,197 US4537321A (en) | 1983-03-09 | 1983-12-22 | Cathode-ray tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3743983A JPS59165352A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 陰極線管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59165352A true JPS59165352A (ja) | 1984-09-18 |
| JPH0365612B2 JPH0365612B2 (ja) | 1991-10-14 |
Family
ID=12497538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3743983A Granted JPS59165352A (ja) | 1983-03-09 | 1983-03-09 | 陰極線管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59165352A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6072146A (ja) * | 1983-09-06 | 1985-04-24 | アールシーエー トムソン ライセンシング コーポレイシヨン | 陰極線管 |
| CN1327474C (zh) * | 2000-04-12 | 2007-07-18 | Lg电子株式会社 | 平面型阴极射线管 |
-
1983
- 1983-03-09 JP JP3743983A patent/JPS59165352A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6072146A (ja) * | 1983-09-06 | 1985-04-24 | アールシーエー トムソン ライセンシング コーポレイシヨン | 陰極線管 |
| JPH0449218B2 (ja) * | 1983-09-06 | 1992-08-10 | Rca Licensing Corp | |
| CN1327474C (zh) * | 2000-04-12 | 2007-07-18 | Lg电子株式会社 | 平面型阴极射线管 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0365612B2 (ja) | 1991-10-14 |
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