JPS591645A - 銅製錬転炉用排熱回収装置 - Google Patents
銅製錬転炉用排熱回収装置Info
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- JPS591645A JPS591645A JP57108484A JP10848482A JPS591645A JP S591645 A JPS591645 A JP S591645A JP 57108484 A JP57108484 A JP 57108484A JP 10848482 A JP10848482 A JP 10848482A JP S591645 A JPS591645 A JP S591645A
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- boilers
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は銅製錬転炉用排熱回収装置に関するものである
。
。
銅、鉄を主体とした硫化物であるマットを空気酸化する
ことによって金属銅を主体とした粗銅を産出するのに使
用される転炉からは操業中に高濃度のＳＯ２及びダスト
を含有した高温の排ガスが発生する。通常期る排ガスは
転炉排ガス出口に設置されたダストチャンバーにて排ガ
ス中の粗粒ダストを、又高温コットレルとこれに引続く
種々の浄化装置によって微細なダストを除去１７た後硫
酸製造工程へと送給される。この時ダストチャンバーか
ら排出される排出ガスは７００〜８００℃程度の高温ガ
スであり、高温コットレルに導入する前にはガス温度を
３００℃〜４００℃程度にまで低下せしめる必要がある
。通常期る排ガスの冷却手段としては空気による稀釈或
はガス中への水噴霧などの方法が採用されているがガス
量の増大及び熱損失の点で好ましい方法ではなかった。
ことによって金属銅を主体とした粗銅を産出するのに使
用される転炉からは操業中に高濃度のＳＯ２及びダスト
を含有した高温の排ガスが発生する。通常期る排ガスは
転炉排ガス出口に設置されたダストチャンバーにて排ガ
ス中の粗粒ダストを、又高温コットレルとこれに引続く
種々の浄化装置によって微細なダストを除去１７た後硫
酸製造工程へと送給される。この時ダストチャンバーか
ら排出される排出ガスは７００〜８００℃程度の高温ガ
スであり、高温コットレルに導入する前にはガス温度を
３００℃〜４００℃程度にまで低下せしめる必要がある
。通常期る排ガスの冷却手段としては空気による稀釈或
はガス中への水噴霧などの方法が採用されているがガス
量の増大及び熱損失の点で好ましい方法ではなかった。
ガス量を増大させず且つ排熱回収もできるという点から
転炉と高温コットレルとの間に排熱回収用ボイラーを設
置することが敵本望ましい排ガス冷却手段であると考え
られる。従来、該方法を用いた排熱回、収装置が提案さ
れ実１１に操業しているが、斯る従来の装置においては
転炉−基につき一基のボイラーを設置するものであった
。
転炉と高温コットレルとの間に排熱回収用ボイラーを設
置することが敵本望ましい排ガス冷却手段であると考え
られる。従来、該方法を用いた排熱回、収装置が提案さ
れ実１１に操業しているが、斯る従来の装置においては
転炉−基につき一基のボイラーを設置するものであった
。
基本的に転炉の操業はバッチ方式にして行なわれ操業時
間は断続的であり１炉ごとの正味操業時間は短かぐ、従
ってボイラーの稼動率は極めて低い。更に転炉からの排
ガスは前述のようにｓｏ。
間は断続的であり１炉ごとの正味操業時間は短かぐ、従
ってボイラーの稼動率は極めて低い。更に転炉からの排
ガスは前述のようにｓｏ。
とダストとを高濃度で含有するためにボイラーチューブ
にこれら腐食性ダストが付着しており、転炉の休止によ
ってボイラーが冷却するとボイラーチューブを腐食させ
る恐れが生じた。この問題を解決するべく、従来は例え
転炉の操業が休止してもボイラーチューブ外表面温度を
露点以上に保つ保温手段を必要とした。
にこれら腐食性ダストが付着しており、転炉の休止によ
ってボイラーが冷却するとボイラーチューブを腐食させ
る恐れが生じた。この問題を解決するべく、従来は例え
転炉の操業が休止してもボイラーチューブ外表面温度を
露点以上に保つ保温手段を必要とした。
更に又、転炉は稼動中もその操業が造媛期、造剣期から
成り、各期の前後には鍍その他の原料装入あるいは媛、
粗銅など産出物の排出のための停風があり、更にタイム
サイクルによる停風があるため、前述のように正味操業
時間が短いこと以外に始動及び停止がひんばんに繰り返
される。転炉排ガスは高濃度のＳＯｔとダストを含有す
るため、必ず炉の始動前にガス吸引を開始し、停止後に
ガス吸引を停止することにより、転炉周辺からのガス漏
出を防止する必要がある。従って、転炉始動直前及び転
炉停止後には大量の冷風がボイラーに導入されることと
なる。特に、転炉の始動時には大量の冷風がボイラーに
導入され、引続いて高温ガスが導入されることとなるの
でボイラ一温度が急変しボイラー汽胴の水位が大幅に変
動することとなり、ボイラーの管理条件としてはきわめ
て劣悪であった。又、一旦大量の冷風を導入することに
よりボイラー内が冷却された後は高温ガス導入後も発生
蒸気量及び圧力の回復に時間ががかり、転炉ボイラーか
らの発生蒸気を発電用に用いることは到底不可能であっ
た。
成り、各期の前後には鍍その他の原料装入あるいは媛、
粗銅など産出物の排出のための停風があり、更にタイム
サイクルによる停風があるため、前述のように正味操業
時間が短いこと以外に始動及び停止がひんばんに繰り返
される。転炉排ガスは高濃度のＳＯｔとダストを含有す
るため、必ず炉の始動前にガス吸引を開始し、停止後に
ガス吸引を停止することにより、転炉周辺からのガス漏
出を防止する必要がある。従って、転炉始動直前及び転
炉停止後には大量の冷風がボイラーに導入されることと
なる。特に、転炉の始動時には大量の冷風がボイラーに
導入され、引続いて高温ガスが導入されることとなるの
でボイラ一温度が急変しボイラー汽胴の水位が大幅に変
動することとなり、ボイラーの管理条件としてはきわめ
て劣悪であった。又、一旦大量の冷風を導入することに
よりボイラー内が冷却された後は高温ガス導入後も発生
蒸気量及び圧力の回復に時間ががかり、転炉ボイラーか
らの発生蒸気を発電用に用いることは到底不可能であっ
た。
従って、本発明の主たる目的はボイラーの設置基数を減
少し且つボイラーの稼動率を上昇せしめた銅製錬転炉用
排熱回収装置を提供することである。
少し且つボイラーの稼動率を上昇せしめた銅製錬転炉用
排熱回収装置を提供することである。
本発明の次の目的は転炉休止中にもボイラーチューブを
腐食防止のために保温する必要をなくした銅製錬転炉用
排熱回収装置を提供することである。
腐食防止のために保温する必要をなくした銅製錬転炉用
排熱回収装置を提供することである。
本発明の他の目的は転炉の始動及び停止に起因したボイ
ラー冷却による悪影響を回避し、ボイラーの管理が容易
とな９、又安定した蒸気の発生を可能とし、転炉ボイラ
ー発生蒸気を発電にも利用可能とした銅製錬転炉用排熱
回収装置を提供することである。
ラー冷却による悪影響を回避し、ボイラーの管理が容易
とな９、又安定した蒸気の発生を可能とし、転炉ボイラ
ー発生蒸気を発電にも利用可能とした銅製錬転炉用排熱
回収装置を提供することである。
次に、本発明に係る銅製錬転炉用排熱回収装置について
図面を参照して詳しく説明する。
図面を参照して詳しく説明する。
一般に銅製錬用転炉は複数基、本実施例では六基２ａ、
２ｂ、２ｅ、２ｄ、２ｅ及び２ｆが設置され、その中の
二基は炉修理又は予備炉として休止し、他の四基が稼動
するように構成される。六基の転炉２ａ、２ｂ、２ｃ、
２ｄ、２ｅ及び２ｆは各々ダストチャンバ４ａ、４ｂ、
４ｅ、４ｄ。
２ｂ、２ｅ、２ｄ、２ｅ及び２ｆが設置され、その中の
二基は炉修理又は予備炉として休止し、他の四基が稼動
するように構成される。六基の転炉２ａ、２ｂ、２ｃ、
２ｄ、２ｅ及び２ｆは各々ダストチャンバ４ａ、４ｂ、
４ｅ、４ｄ。
４Ｃ及び４ｆを有し、転炉排ガス中の粗粒ダストが該ダ
ストチャンバによって除去される。
ストチャンバによって除去される。
各ダストチャンバ４ａ、４ｂ、４ｅ、４ｄ。
４ｅ及び４ｆの出口は共通管路６０で相互に連結される
。共通管路３０は転炉の基数より少ない、本実施例では
二基のボイラー２６及び２８の入口に接続される。各ボ
イラー２６及び２８の煙道即ち排ガス出口は管路３２に
よって相互に連結されそして高温コットレル５６に管路
５４で連通される。高温コットレル３６は本実施例では
二基設けられているがと九に限定されない。
。共通管路３０は転炉の基数より少ない、本実施例では
二基のボイラー２６及び２８の入口に接続される。各ボ
イラー２６及び２８の煙道即ち排ガス出口は管路３２に
よって相互に連結されそして高温コットレル５６に管路
５４で連通される。高温コットレル３６は本実施例では
二基設けられているがと九に限定されない。
高温コットレル３６で微粒ダストを除去された転炉排ガ
スは管路３８を介して通常の硫酸製造工程へと送給され
る。
スは管路３８を介して通常の硫酸製造工程へと送給され
る。
本実施態様において共通管路３０と３２との間にはボイ
ラー２６及び２Ｂ’ｉ介せず転炉排ガスを直接共通管路
５０から煙道出口管路３２へと流通せしめるためのバイ
パス管路４２及び４．４が設けられる。ボイラー２６及
び２Ｂの入口及び出口並びにバイパス管路４２及び４４
には弁４６，４Ｂ。
ラー２６及び２Ｂ’ｉ介せず転炉排ガスを直接共通管路
５０から煙道出口管路３２へと流通せしめるためのバイ
パス管路４２及び４．４が設けられる。ボイラー２６及
び２Ｂの入口及び出口並びにバイパス管路４２及び４４
には弁４６，４Ｂ。
５０．５２．５４及び５６が配設される。
次に、以上の如くに構成される排熱回収装置の作動につ
いて説明する。
いて説明する。
前述のように、一連の転炉の中四基が稼動しているとす
ると、その中の二基が送風作業中にある。
ると、その中の二基が送風作業中にある。
更に詳しく言えば一基が造銅期、他の一基は造媛期にあ
り、他の二基は原料の装入又は産出物の排出あるいはタ
イムサイクル上の操業待ちのために停風されている。
り、他の二基は原料の装入又は産出物の排出あるいはタ
イムサイクル上の操業待ちのために停風されている。
斯る状態においては、つまり二基の転炉共吹き込み作業
中にある場合には、弁５４及び５６は閉とされ、他の弁
は全て開とされる。従って、転炉２からの高温の排ガス
はダストチャンバー４から共通管路３０へと流入し次で
ボイラー２６及び２８を通って管路３２．３４へと流通
する。
中にある場合には、弁５４及び５６は閉とされ、他の弁
は全て開とされる。従って、転炉２からの高温の排ガス
はダストチャンバー４から共通管路３０へと流入し次で
ボイラー２６及び２８を通って管路３２．３４へと流通
する。
ダストチャンバー４からの高温排ガスはボイラー２６及
び２８にて熱交換され、従って管路５２及び３４を経て
高温コットレル３６へと送給される排ガスは３００℃〜
４００℃程度Ｋまでその温度が減少される。一方、ボイ
ラー２６及び２８で発生した高温、高圧蒸気は例えば発
電用タービン６０へと給送される。
び２８にて熱交換され、従って管路５２及び３４を経て
高温コットレル３６へと送給される排ガスは３００℃〜
４００℃程度Ｋまでその温度が減少される。一方、ボイ
ラー２６及び２８で発生した高温、高圧蒸気は例えば発
電用タービン６０へと給送される。
一方、送風作業中の一基の転炉が造銅又は造媛期の終了
に伴ない停止する場合には弁４６及び４Ｂ、あるいは５
０及び５２が閉鎖され、弁５４あるいは５６が開とされ
る。従って、転炉作業休止により温度の下がったダスト
チャンバからの排ガスはボイラー２６あるいは２８には
導入されず、バスパス管路４２あるいは４４及び管路６
２．３４′ｆ：介して高温コットレル３６へと導入され
る。
に伴ない停止する場合には弁４６及び４Ｂ、あるいは５
０及び５２が閉鎖され、弁５４あるいは５６が開とされ
る。従って、転炉作業休止により温度の下がったダスト
チャンバからの排ガスはボイラー２６あるいは２８には
導入されず、バスパス管路４２あるいは４４及び管路６
２．３４′ｆ：介して高温コットレル３６へと導入され
る。
又、転炉４の始動直前においても、弁４６及び４８、あ
るいは５０及び５２は閉鎖され、弁５４あるいは５６が
開とされ、転炉２及びダストチャンバ４からの冷風はボ
イラー２６あるいは２８へは導入されず、バイパス管路
４２、あるいは４４及び管路５２、”ｓ４を介して直接
高温コットレル３６へと導入される。
るいは５０及び５２は閉鎖され、弁５４あるいは５６が
開とされ、転炉２及びダストチャンバ４からの冷風はボ
イラー２６あるいは２８へは導入されず、バイパス管路
４２、あるいは４４及び管路５２、”ｓ４を介して直接
高温コットレル３６へと導入される。
上記説明において、バイパス管路を使用するためにボイ
ラー２６及び２８の出入口に弁４６．４８及び５０．５
２を配置する態様を説明したが、実際には斯る弁は設け
なくともボイラー自体が有する抵抗によ抄、バイパス管
路４２，４４を開放した場合には転炉排ガスは該バイパ
ス管路を自動的に流通する。従って、弁４６．４８，５
０及び５２は本発明の排熱回収装置にあっては必須の要
素ではない。
ラー２６及び２８の出入口に弁４６．４８及び５０．５
２を配置する態様を説明したが、実際には斯る弁は設け
なくともボイラー自体が有する抵抗によ抄、バイパス管
路４２，４４を開放した場合には転炉排ガスは該バイパ
ス管路を自動的に流通する。従って、弁４６．４８，５
０及び５２は本発明の排熱回収装置にあっては必須の要
素ではない。
更に又、本装置のバイパス管路４２あるいは４４の開閉
は管路３０内の、つまり転炉排ガスの温度が所定値以下
となったことを温度検知器７０で計測し、制御弁５４．
５６に開閉作動せしめることによって目動的に行なうこ
ともできる。
は管路３０内の、つまり転炉排ガスの温度が所定値以下
となったことを温度検知器７０で計測し、制御弁５４．
５６に開閉作動せしめることによって目動的に行なうこ
ともできる。
以上の説明にて理解されるように本発明の排熱回収装置
においては、ボイラー２６及び２８は転炉の作動状態に
よって発生する転炉及びダストチャ／バーからの冷風に
よって冷却されることはなく、従ってボイラーに高温排
ガスが再び送給されるまでの間ボイラーを加熱するため
の補助燃焼設備を特別に設置するなどの複鍍かつ不経済
な手段をとらなくても、ボイラー操業を良好な管理状態
に維持することができる。
においては、ボイラー２６及び２８は転炉の作動状態に
よって発生する転炉及びダストチャ／バーからの冷風に
よって冷却されることはなく、従ってボイラーに高温排
ガスが再び送給されるまでの間ボイラーを加熱するため
の補助燃焼設備を特別に設置するなどの複鍍かつ不経済
な手段をとらなくても、ボイラー操業を良好な管理状態
に維持することができる。
送風中の二基の転炉を同時に停止させるということは、
硫酸工場の良好な操業のために避けるべきことなので、
以上の説明においては、−基の転炉が停止する場合には
、５４．５６のうち一方のバイパス煙道弁を開くことに
よってボイラー２６あるいは２８にガスを導入しないよ
うＫすると記載したが、操業の都合によりやむを得ず二
基の転炉が双方とも停止する場合には、バイパス管路の
弁５４及び５６をともに開き、ボイラー２６及び２８へ
のガス導入をすべて停止することもあり得ることを付記
する。
硫酸工場の良好な操業のために避けるべきことなので、
以上の説明においては、−基の転炉が停止する場合には
、５４．５６のうち一方のバイパス煙道弁を開くことに
よってボイラー２６あるいは２８にガスを導入しないよ
うＫすると記載したが、操業の都合によりやむを得ず二
基の転炉が双方とも停止する場合には、バイパス管路の
弁５４及び５６をともに開き、ボイラー２６及び２８へ
のガス導入をすべて停止することもあり得ることを付記
する。
以上の如くに構成される本発明に係る排熱回収装置を使
用すると、無駄なボイラーの設置を回避することができ
、ボイラーの稼動率を著しく増大せしめることができる
。更に、従来の装置が必要とした転炉休止中のボイラー
チューブの腐食防止のための保温を不要とし、ボイラー
の管理が容易であるという利益を有する。又本発明の排
熱回収装置に使用されるボイラーは安定した蒸気の発生
を可能とし、従来不可能とされていた転炉ボイラー発生
蒸気の発電への利用が可能となった。
用すると、無駄なボイラーの設置を回避することができ
、ボイラーの稼動率を著しく増大せしめることができる
。更に、従来の装置が必要とした転炉休止中のボイラー
チューブの腐食防止のための保温を不要とし、ボイラー
の管理が容易であるという利益を有する。又本発明の排
熱回収装置に使用されるボイラーは安定した蒸気の発生
を可能とし、従来不可能とされていた転炉ボイラー発生
蒸気の発電への利用が可能となった。
開面は本発明に係る銅製錬用転炉からの排熱回収装置の
一実施態様を表わす概略説明図である。 ２ ：転 炉 ４ ：ダストチャンバ ２６．２８：ボイラー ４２．４４：バイパス管路 ３６：高温コットレル 代理人の氏名 倉 内 基 弘 同 倉橋 暎 手続補正書 昭和５８年 ２月１０日 特許庁長官 若 杉 和 失敗 事件の表示 昭和５７年 特願第 １０８４８４号発明
の名称 ＠Ｍ銖転炉用排熱回収装置補正をする者 事件との関係 待針出願人名称
日本鉱業株式会社 代理人 〒１０：３ 住 所 東京都中央区日本橋３丁目１３番１１号油脂
工業会館補市の対象 一顧書の発明渚−出願、〜の捕、− 明細書の発Ｉ！＃各称−閉午情求の範囲一発明の詳細な
説明の欄補正の内容 別紙の通り （−）「発明の詳細な説明」を次のように補正する。 （１）明細書第８頁第４行の「ノ（スノぐス」を「バイ
パス」に訂正する。 （２）同第８頁第６行の「転炉４」を「転炉２」に訂正
するＯ
一実施態様を表わす概略説明図である。 ２ ：転 炉 ４ ：ダストチャンバ ２６．２８：ボイラー ４２．４４：バイパス管路 ３６：高温コットレル 代理人の氏名 倉 内 基 弘 同 倉橋 暎 手続補正書 昭和５８年 ２月１０日 特許庁長官 若 杉 和 失敗 事件の表示 昭和５７年 特願第 １０８４８４号発明
の名称 ＠Ｍ銖転炉用排熱回収装置補正をする者 事件との関係 待針出願人名称
日本鉱業株式会社 代理人 〒１０：３ 住 所 東京都中央区日本橋３丁目１３番１１号油脂
工業会館補市の対象 一顧書の発明渚−出願、〜の捕、− 明細書の発Ｉ！＃各称−閉午情求の範囲一発明の詳細な
説明の欄補正の内容 別紙の通り （−）「発明の詳細な説明」を次のように補正する。 （１）明細書第８頁第４行の「ノ（スノぐス」を「バイ
パス」に訂正する。 （２）同第８頁第６行の「転炉４」を「転炉２」に訂正
するＯ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）設置された転炉の数より少ない基数のボイラーと、
転炉からの排ガスを全てボイラーに導くためにボイラづ
入口に連結された管路と、転炉からの排ガスがボイラー
を迂回して流通するようにボイラーの出口に連結された
制御弁付きのバイパス管路とを具備することを特徴とす
る銅製錬転炉用排熱回収装置。 ２）ボイ２−は二基設置されて成る特許請求の範囲＃ｇ
１項記載の装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57108484A JPS591645A (ja) | 1982-06-25 | 1982-06-25 | 銅製錬転炉用排熱回収装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57108484A JPS591645A (ja) | 1982-06-25 | 1982-06-25 | 銅製錬転炉用排熱回収装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS591645A true JPS591645A (ja) | 1984-01-07 |
| JPS6214203B2 JPS6214203B2 (ja) | 1987-04-01 |
Family
ID=14485923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57108484A Granted JPS591645A (ja) | 1982-06-25 | 1982-06-25 | 銅製錬転炉用排熱回収装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591645A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07314323A (ja) * | 1994-03-29 | 1995-12-05 | Shinwa Plant Kiko Kk | 原石類の研磨装置 |
| JP2008232546A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 転化器ボイラー及び独立節炭器の酸露点腐食防止方法及び装置 |
| JP2010071616A (ja) * | 2008-09-22 | 2010-04-02 | Toho Titanium Co Ltd | 金属製造用還元炉の廃熱回収方法 |
| JP2011225984A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-11-10 | Pan Pacific Copper Co Ltd | 排ガスダスト中に含まれる銅の回収装置、及び排ガスダスト中に含まれる銅の回収方法 |
| JP2012246546A (ja) * | 2011-05-30 | 2012-12-13 | Pan Pacific Copper Co Ltd | 金属の回収方法 |
-
1982
- 1982-06-25 JP JP57108484A patent/JPS591645A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07314323A (ja) * | 1994-03-29 | 1995-12-05 | Shinwa Plant Kiko Kk | 原石類の研磨装置 |
| JP2008232546A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 転化器ボイラー及び独立節炭器の酸露点腐食防止方法及び装置 |
| JP2010071616A (ja) * | 2008-09-22 | 2010-04-02 | Toho Titanium Co Ltd | 金属製造用還元炉の廃熱回収方法 |
| JP2011225984A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-11-10 | Pan Pacific Copper Co Ltd | 排ガスダスト中に含まれる銅の回収装置、及び排ガスダスト中に含まれる銅の回収方法 |
| JP2012246546A (ja) * | 2011-05-30 | 2012-12-13 | Pan Pacific Copper Co Ltd | 金属の回収方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6214203B2 (ja) | 1987-04-01 |
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