JPS59157260A - 窒化鋼およびその製造方法 - Google Patents
窒化鋼およびその製造方法Info
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- JPS59157260A JPS59157260A JP2937983A JP2937983A JPS59157260A JP S59157260 A JPS59157260 A JP S59157260A JP 2937983 A JP2937983 A JP 2937983A JP 2937983 A JP2937983 A JP 2937983A JP S59157260 A JPS59157260 A JP S59157260A
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- Japan
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- steel
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- molten steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、地疵の発生が少なく、品質のすぐれた窒化
鋼およびその製造方法に関するものである。
鋼およびその製造方法に関するものである。
従来、窒化鋼としては、機械構造用炭素鋼や機械構造用
合金鋼などがあり、なかにはＡｎ含有量を比較的多くし
た窒化鋼（たとえは、ＪＩＳＳＡＣＭ材）もある。これ
らのうち、特に０．５〜２王量％のへ父を含む窒化鋼を
製造するにあたっては、転炉あるいは電気炉などの溶解
炉中で、大気あるいは真空精錬により製造し、この精錬
中にＡＭを添加合金として溶鋼中に添加するようにして
いた。
合金鋼などがあり、なかにはＡｎ含有量を比較的多くし
た窒化鋼（たとえは、ＪＩＳＳＡＣＭ材）もある。これ
らのうち、特に０．５〜２王量％のへ父を含む窒化鋼を
製造するにあたっては、転炉あるいは電気炉などの溶解
炉中で、大気あるいは真空精錬により製造し、この精錬
中にＡＭを添加合金として溶鋼中に添加するようにして
いた。
しかしながら、このような従来の製造方法では、Ａ文と
酸素との親和力が大きいために、スラグ中あるいは溶鋼
中の酸素とＡ文とが結合して高融点のアルミナ（Ａｌｐ
０３ ）を生成することが多く、このＡ文２０３は造
塊後に大型介在物もしくは地疵としてしばしば鋼中に残
留し、圧延あるいは鍛造等の加工を行った場合に大型介
在物が加工方向に線状に表われ、材料の欠陥を招きやす
いという問題点を有していた。
酸素との親和力が大きいために、スラグ中あるいは溶鋼
中の酸素とＡ文とが結合して高融点のアルミナ（Ａｌｐ
０３ ）を生成することが多く、このＡ文２０３は造
塊後に大型介在物もしくは地疵としてしばしば鋼中に残
留し、圧延あるいは鍛造等の加工を行った場合に大型介
在物が加工方向に線状に表われ、材料の欠陥を招きやす
いという問題点を有していた。
そこで、このような問題点を解消するために、転炉や電
気炉等の溶解炉中で溶製した溶鋼を電極形状に造塊し、
この電極を真空アーク溶解炉（ＶＡＲ）やエレクトロス
ラグ溶解炉（Ｅ Ｓ Ｒ）で再溶解して鋼の静浄度を高
めるいわゆるダツルメル）・法が採用されることもあっ
た。
気炉等の溶解炉中で溶製した溶鋼を電極形状に造塊し、
この電極を真空アーク溶解炉（ＶＡＲ）やエレクトロス
ラグ溶解炉（Ｅ Ｓ Ｒ）で再溶解して鋼の静浄度を高
めるいわゆるダツルメル）・法が採用されることもあっ
た。
ところが、このようなダブルノルド法を採用した場合に
は、溶解工程が増大し、電極形状に一旦造塊したのち再
溶解するため省エネルキの観点からも非経済的であり、
大量生産にも適さず、製造原価の上昇をもたらすという
問題点があった。
は、溶解工程が増大し、電極形状に一旦造塊したのち再
溶解するため省エネルキの観点からも非経済的であり、
大量生産にも適さず、製造原価の上昇をもたらすという
問題点があった。
この発明は、上述したような従来の問題点に着目してな
されたもので、比較的多量のＡ文を含有する窒化鋼にお
いて、鎖中の介在物をできるだけ少なくして鋼の静浄化
をはかると共に、ＡＭ２０３介在物が存在するときでも
その形態を制御することによって、大型介在物もしくは
地疵として鋼中に残留することにより生ずる材料の欠陥
をなくすことができる窒化鋼およびその製造方法を提供
することを目的としている。
されたもので、比較的多量のＡ文を含有する窒化鋼にお
いて、鎖中の介在物をできるだけ少なくして鋼の静浄化
をはかると共に、ＡＭ２０３介在物が存在するときでも
その形態を制御することによって、大型介在物もしくは
地疵として鋼中に残留することにより生ずる材料の欠陥
をなくすことができる窒化鋼およびその製造方法を提供
することを目的としている。
この発明による窒化鋼は、０．５〜２重景重量ＡＭを含
む窒化鋼において、１〜４０ｐｐｍのＣａを含有するこ
とを特徴としている。また、この発明による窒化鋼の製
造方法は、上記した０、５〜２重量％のＡ文を含む窒化
鋼を製造するにあたり、所定のＡｕ含有量に溶製した溶
鋼中に０．００５〜０．２重量％のｃａ（Ｃａ−５ｉ等
のＣａを含有する枚方す材を用いる場合も当然含む。）
を添加して所要時間静置するようにしたことを特徴とし
、より一層品質のすぐれた上記窒化鋼を製造する際して
は、所定のＡｓＬ含有量に溶製した溶鋼中に０．００５
〜０．２重遅：％のＣａを添加し、且つ前記溶鋼中に不
活性ガスを吹込んで攪拌を行うと共に還元スラグ中に電
極を挿入して加熱する還元精錬を行うようにしたことを
特徴とし、さらに一層品質を高めるために上記還元精錬
後に真空脱ガスを行うようにしたことを特徴としている
。
む窒化鋼において、１〜４０ｐｐｍのＣａを含有するこ
とを特徴としている。また、この発明による窒化鋼の製
造方法は、上記した０、５〜２重量％のＡ文を含む窒化
鋼を製造するにあたり、所定のＡｕ含有量に溶製した溶
鋼中に０．００５〜０．２重量％のｃａ（Ｃａ−５ｉ等
のＣａを含有する枚方す材を用いる場合も当然含む。）
を添加して所要時間静置するようにしたことを特徴とし
、より一層品質のすぐれた上記窒化鋼を製造する際して
は、所定のＡｓＬ含有量に溶製した溶鋼中に０．００５
〜０．２重遅：％のＣａを添加し、且つ前記溶鋼中に不
活性ガスを吹込んで攪拌を行うと共に還元スラグ中に電
極を挿入して加熱する還元精錬を行うようにしたことを
特徴とし、さらに一層品質を高めるために上記還元精錬
後に真空脱ガスを行うようにしたことを特徴としている
。
この発明が適用される窒化鋼は、０．５〜２重量％のＡ
４を含有し、その他適宜の合金成分たとえばＣｒ、Ｍｏ
、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｗ＠、を含有するものである。ここ
で、Ａ交合有量を０．５〜２重量％の範囲としたのは、
０．５重量％未満では窒化による硬さの上昇が望めず、
ＡＩが増大するにつれて最高硬さの向上に寄与するが、
２重量％を超えると窒化深さが減少すると同時に靭性が
劣化するためである。
４を含有し、その他適宜の合金成分たとえばＣｒ、Ｍｏ
、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｗ＠、を含有するものである。ここ
で、Ａ交合有量を０．５〜２重量％の範囲としたのは、
０．５重量％未満では窒化による硬さの上昇が望めず、
ＡＩが増大するにつれて最高硬さの向上に寄与するが、
２重量％を超えると窒化深さが減少すると同時に靭性が
劣化するためである。
このように窒化鋼を製造するに際しては、転炉あるいは
電気炉等の溶解炉内で所定の溶鋼成分に調整したのち、
溶を層中に０．００５〜０．２重量％のＣａを添加し、
所要時間静置して鋼中に１〜４０ｐｐｍ程度のＣａが残
存するように調整する。
電気炉等の溶解炉内で所定の溶鋼成分に調整したのち、
溶を層中に０．００５〜０．２重量％のＣａを添加し、
所要時間静置して鋼中に１〜４０ｐｐｍ程度のＣａが残
存するように調整する。
上記Ｃａの添加に際しては、Ｃａは酸素との親和力が強
いだけでなく沸点が低く、かつ蒸気圧が高いというあま
り好ましくない特性を有している形 ので、Ｃａを弾性状にして加圧発射する方法が採用でき
る。また、微粉末状にしてノズルにより溶鋼中に直接噴
射することもできる。さらに、前述したごと〈Ｃａは酸
素との親和力が強いので、添加前の溶鋼中酸素量は極力
低いことか望まれる。
いだけでなく沸点が低く、かつ蒸気圧が高いというあま
り好ましくない特性を有している形 ので、Ｃａを弾性状にして加圧発射する方法が採用でき
る。また、微粉末状にしてノズルにより溶鋼中に直接噴
射することもできる。さらに、前述したごと〈Ｃａは酸
素との親和力が強いので、添加前の溶鋼中酸素量は極力
低いことか望まれる。
そのため、Ｉ８鋼は十分な脱酸処理が施されていること
が望ましく、酸素源となる酸化物系介在物を前もって除
去したり、還元性スラグに置換したりしておくことも望
ましい。
が望ましく、酸素源となる酸化物系介在物を前もって除
去したり、還元性スラグに置換したりしておくことも望
ましい。
このようにＣａの添加によってＡ文、０３の融点が低下
し、晶出したＡ ｌ ２０３を核として囲りにＭｎＳが
出てきてＡ、Ｑ２ ｏ３介在物とＭｎＳとが結びついた
形となり、Ａｓ１２０３クラスターがＭｎＳに包まれて
分断されることにより、内部相がＡｕ２０３−ＣａＯ２
外部相がＭ ｎ Ｓ −Ｃａ Ｓの二相介在物となり、
大型のＡ ｌ ２０３介在物の生成が妨げられるので、
大型介在物あるいは地疵による材料欠陥の発生を防ぐこ
とかできるようになる。
し、晶出したＡ ｌ ２０３を核として囲りにＭｎＳが
出てきてＡ、Ｑ２ ｏ３介在物とＭｎＳとが結びついた
形となり、Ａｓ１２０３クラスターがＭｎＳに包まれて
分断されることにより、内部相がＡｕ２０３−ＣａＯ２
外部相がＭ ｎ Ｓ −Ｃａ Ｓの二相介在物となり、
大型のＡ ｌ ２０３介在物の生成が妨げられるので、
大型介在物あるいは地疵による材料欠陥の発生を防ぐこ
とかできるようになる。
このような効果は、鋼中に１〜４０ ｐ ｐｍ程度のＣ
ａを残留させうる量のＣａを溶鋼に添加する 。
ａを残留させうる量のＣａを溶鋼に添加する 。
ことによって得ることができ、鋼中のＣａがｌｐｐｍ未
満では上記したような効果を得ることができず、４０
ｐｐｍを超えると加工性が劣化するので好ましくない。
満では上記したような効果を得ることができず、４０
ｐｐｍを超えると加工性が劣化するので好ましくない。
そして、このようなＣａ残留量を得るためには、溶鋼へ
のＣａ添加量をｏ ｉ ００５〜０．２重量％の範囲と
するのがよい。
のＣａ添加量をｏ ｉ ００５〜０．２重量％の範囲と
するのがよい。
上記の場合にはＣａを単体で添加しているが、Ｃａ−３
ｉ等のＣａを含む添加材を溶鋼中に添加することも当然
可能である。
ｉ等のＣａを含む添加材を溶鋼中に添加することも当然
可能である。
このように、溶鋼中にＣａを添加して所要時間静置する
ことによって、大型Ａ文２０３介在物の生成は抑制され
るが、Ａｎ２０３クラスターの生成を伴わないというこ
とは、介在物の浮上分離を妨げ、微小介在物の分散を生
しることになり、鋼の静浄化にとってはやや好ましくな
いということができる。
ことによって、大型Ａ文２０３介在物の生成は抑制され
るが、Ａｎ２０３クラスターの生成を伴わないというこ
とは、介在物の浮上分離を妨げ、微小介在物の分散を生
しることになり、鋼の静浄化にとってはやや好ましくな
いということができる。
そこで、所定のＡＪＩ含有量に溶製した溶鋼中に０．０
０５〜０．２重量％のＣａを添加し、且つ前記溶鋼中に
不活性ガスを吹込んで攪拌を行うと共に還元スラグ中に
電極を挿入して加熱する還元精錬（ＬＦと仮称する。）
を行うことも望ましい。このような溶鋼の強制攪拌とス
ラグ精錬との併用によって、大型介在物の生成を抑制す
ると共に、介在物のスラグ吸着率を高めて微小介在物の
捕捉をはかり、介在物量の少ない静浄窒化鋼を得るよう
にするのが望ましい。
０５〜０．２重量％のＣａを添加し、且つ前記溶鋼中に
不活性ガスを吹込んで攪拌を行うと共に還元スラグ中に
電極を挿入して加熱する還元精錬（ＬＦと仮称する。）
を行うことも望ましい。このような溶鋼の強制攪拌とス
ラグ精錬との併用によって、大型介在物の生成を抑制す
ると共に、介在物のスラグ吸着率を高めて微小介在物の
捕捉をはかり、介在物量の少ない静浄窒化鋼を得るよう
にするのが望ましい。
また、上記した溶鋼の強制攪拌とスラグ精錬との併用に
よるＬＦ無処理行ったのち、真空脱ガスを行うことがよ
り一層望ましい。この真空脱ガスとしては、ＤＨ法、Ｒ
Ｈ法などを採用することができ、これによって介在物量
の著しく少ない超静浄化鋼を得るようにするのがより一
層望ましい。
よるＬＦ無処理行ったのち、真空脱ガスを行うことがよ
り一層望ましい。この真空脱ガスとしては、ＤＨ法、Ｒ
Ｈ法などを採用することができ、これによって介在物量
の著しく少ない超静浄化鋼を得るようにするのがより一
層望ましい。
上記した溶鋼の強制攪拌とスラグ精錬とを併用するＬＦ
無処理一実施態様について説明すると、第１図は上記処
理に使用される容器（取鍋）を示す図であって、上は容
器、２はポーラスプラグ、３は蓋、４は電極、５は添加
元素投入管である。
無処理一実施態様について説明すると、第１図は上記処
理に使用される容器（取鍋）を示す図であって、上は容
器、２はポーラスプラグ、３は蓋、４は電極、５は添加
元素投入管である。
窒化鋼の製造に際しては、転炉や電気炉等の溶解炉で酸
化精錬により溶製した溶鋼を容器１内に移して静置した
後、石灰、蛍石、フェロシリコン等の造滓材を添加し、
蓋３を載せると共にポーラスプラグ２より不活性ガスを
送り込んで不活性ガス雰囲気とし、これに合わせて電極
４をスラグ６に挿入して通電加熱を開始し、造滓材を完
全に溶融すると共に溶鋼を所定の温度にし、次いで所定
の成分目標に対応する量のＦｅ−Ｃｒ。
化精錬により溶製した溶鋼を容器１内に移して静置した
後、石灰、蛍石、フェロシリコン等の造滓材を添加し、
蓋３を載せると共にポーラスプラグ２より不活性ガスを
送り込んで不活性ガス雰囲気とし、これに合わせて電極
４をスラグ６に挿入して通電加熱を開始し、造滓材を完
全に溶融すると共に溶鋼を所定の温度にし、次いで所定
の成分目標に対応する量のＦｅ−Ｃｒ。
Ｆ ｅ−Ｍｎ 、 Ｆｅ−Ｍｏ等の合金元素を投入管５
より添加し、攪拌精錬を行うためにポーラスプラグ２か
らの不活性ガス供給量を増大し、その後投入管５よりＡ
文およびＣａを添加して所定の成分にする。
より添加し、攪拌精錬を行うためにポーラスプラグ２か
らの不活性ガス供給量を増大し、その後投入管５よりＡ
文およびＣａを添加して所定の成分にする。
次にこの発明の実施例を比較例と共に説明すまず、比較
のために、常法に従って電気炉によって所定目標成分の
合金元素を添加して精錬し、第１表のＮｏ、 １〜４
に示す化学成分の鋼を造塊した。
のために、常法に従って電気炉によって所定目標成分の
合金元素を添加して精錬し、第１表のＮｏ、 １〜４
に示す化学成分の鋼を造塊した。
また、この発明の実施例として、上記電気炉によって所
定の目標成分の合金元素を添加して精錬し、この精錬中
にＣａを添加して第１表のＮｏ、 ５〜８に示す化学
成分の鋼を造塊した。
定の目標成分の合金元素を添加して精錬し、この精錬中
にＣａを添加して第１表のＮｏ、 ５〜８に示す化学
成分の鋼を造塊した。
さらに、この発明の他の実施例として、電気炉により酸
化精錬を終えた溶鋼を第１図に示す容器１内に移し、ス
ラグ６中に挿入した電極４に通電して鋼浴温度を調整し
、所定の目標成分の合金元素を添加したのちポーラスプ
ラグ２よりＡｒガスを供給して攪拌精錬し、次いでＡ文
およびＣａを添加して第１表のＮ０９９〜１１に示す化
学成分の鋼を造塊した。
化精錬を終えた溶鋼を第１図に示す容器１内に移し、ス
ラグ６中に挿入した電極４に通電して鋼浴温度を調整し
、所定の目標成分の合金元素を添加したのちポーラスプ
ラグ２よりＡｒガスを供給して攪拌精錬し、次いでＡ文
およびＣａを添加して第１表のＮ０９９〜１１に示す化
学成分の鋼を造塊した。
次いて、各鋼塊の介在物等級および量をＪｊＳ法により
調べたところ、同じく第１表に示す結果であった。ここ
でｄＡは硫化物、珪酸塩等のＡ系介在物量、ｄＢはアル
ミナ等のＢ系介在物量、ｄｏは塊状酸化物等のＣ系介在
物量を示している。表より明らかなように、Ｃａ無添加
のＮｏ、 １〜４では介在物量が多く、Ｃａ添加のＮ
ｏ、 ５〜１１では介在物量が少なく、攪拌とスラグ精
錬をしたＮｏ、 ９〜１１では介在物量がより少なくな
っていた。
調べたところ、同じく第１表に示す結果であった。ここ
でｄＡは硫化物、珪酸塩等のＡ系介在物量、ｄＢはアル
ミナ等のＢ系介在物量、ｄｏは塊状酸化物等のＣ系介在
物量を示している。表より明らかなように、Ｃａ無添加
のＮｏ、 １〜４では介在物量が多く、Ｃａ添加のＮ
ｏ、 ５〜１１では介在物量が少なく、攪拌とスラグ精
錬をしたＮｏ、 ９〜１１では介在物量がより少なくな
っていた。
また、Ｃ系介在物の最大長さとＢ系およびＣ系介在物の
合計量との関係を調べたところ、第２図ｊに示す結果と
なった。この図から明らかなように、Ｃａ添加したもの
の方が介在物量は少なくなっている。
合計量との関係を調べたところ、第２図ｊに示す結果と
なった。この図から明らかなように、Ｃａ添加したもの
の方が介在物量は少なくなっている。
さらに、大型介在物をＥＰＭＡ分析したところ第２表に
示す結果が得られた。
示す結果が得られた。
第２表
第２表に示すように、Ｃａ添加したＮｏ、 ５〜１１で
１オ、Ａ文、０３がＭ ｎ Ｓに包まれているため、主
要元素中にＡ！：Ｌ、Ｍｎ、Ｓが含まれていることか明
らかとなった。このＡｌ２Ｏ３がＭ ｎ Ｓに包まれた
状態では、内部相がＡ文７０３−ＣａＯ，外部相がＭ
ｒ、 Ｓ −Ｃａ Ｓの２相介在物となっており、Ａ、
］２０．．クラスクーの集団（地ｆｉｉｌ：）となりに
くいと同時に、ＳはＦｅとＡ１２０３間の表面張力を弱
めてＡｌ２Ｏ３の渇流れ性を良く［７、浮上性が良好で
あることも明らかとなった。
１オ、Ａ文、０３がＭ ｎ Ｓに包まれているため、主
要元素中にＡ！：Ｌ、Ｍｎ、Ｓが含まれていることか明
らかとなった。このＡｌ２Ｏ３がＭ ｎ Ｓに包まれた
状態では、内部相がＡ文７０３−ＣａＯ，外部相がＭ
ｒ、 Ｓ −Ｃａ Ｓの２相介在物となっており、Ａ、
］２０．．クラスクーの集団（地ｆｉｉｌ：）となりに
くいと同時に、ＳはＦｅとＡ１２０３間の表面張力を弱
めてＡｌ２Ｏ３の渇流れ性を良く［７、浮上性が良好で
あることも明らかとなった。
さらにまた、各鋼塊の断面位置と地疵個数および地疵総
長さとの関連を調べたところ、第３図に示すように結果
となった。図より明らかなように、Ｃａ無添加のもので
は地疵平均長さおよび地疵総長さ共大きな値を示してい
るのに対して、Ｃａ添加のものでは各々より小さな値と
なっており、Ｃａ添加＋ＬＦを行った場合には各々さら
に小さな値となっていることが確認された。
長さとの関連を調べたところ、第３図に示すように結果
となった。図より明らかなように、Ｃａ無添加のもので
は地疵平均長さおよび地疵総長さ共大きな値を示してい
るのに対して、Ｃａ添加のものでは各々より小さな値と
なっており、Ｃａ添加＋ＬＦを行った場合には各々さら
に小さな値となっていることが確認された。
また、溶鋼の強制攪拌とスラグ精錬とを併用するＬＦ無
処理行ったのち真空脱ガス処理（ＲＨ。
処理行ったのち真空脱ガス処理（ＲＨ。
Ａｒガス攪拌、真空度０ 、８−１ 、２Ｔｏｒｒ、脱
ガス時間２０〜４５分の条件）を行ったところ、鋼の静
浄度がさらに改善されることも確認された。
ガス時間２０〜４５分の条件）を行ったところ、鋼の静
浄度がさらに改善されることも確認された。
以上説明してきたように、この発明によれば、０．５〜
２重量％の比較的多量のＡ文を含有する窒化鋼の鋼中介
在物量を少なくして鋼の静浄化をはかることができると
共に、ＡｌｚＯ３介在物が存在するときでもその形態を
制御するとによって大型介在物もしくは地疵としてε間
中に残留することにより生ずる材料の欠陥をなくすこと
ができ、製造原価の高いダブルメルト材並の品質をもつ
窒化鋼を低価格でしかも量産的に得ることができるとい
う著大なる効果を奏する。
２重量％の比較的多量のＡ文を含有する窒化鋼の鋼中介
在物量を少なくして鋼の静浄化をはかることができると
共に、ＡｌｚＯ３介在物が存在するときでもその形態を
制御するとによって大型介在物もしくは地疵としてε間
中に残留することにより生ずる材料の欠陥をなくすこと
ができ、製造原価の高いダブルメルト材並の品質をもつ
窒化鋼を低価格でしかも量産的に得ることができるとい
う著大なる効果を奏する。
第１図は溶鋼の強制攪拌とスラグ精錬とを併用するＬＦ
無処理使用される容器（取鍋）の−例を示す断面図、第
２図はＪＩＳ Ｃ系介在物の最大長さとｄ （Ｂ＋Ｃ
）介在物量との関連を調べた結果を示すグラフ、第３図
は鋼塊の断面位置と地疵宥麓宿よび地疵総長さとの関連
を調べた結果を示すグラフである。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊
無処理使用される容器（取鍋）の−例を示す断面図、第
２図はＪＩＳ Ｃ系介在物の最大長さとｄ （Ｂ＋Ｃ
）介在物量との関連を調べた結果を示すグラフ、第３図
は鋼塊の断面位置と地疵宥麓宿よび地疵総長さとの関連
を調べた結果を示すグラフである。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊
Claims (4)
- （１） ０ 、５〜２重量％のＡ父を含む窒化鋼におい
て、１〜４０ｐｐｍのＣａを含イ」することを特徴とす
る窒化鋼。 - （２） ０ 、５〜２重量％のＡ文を含む窒化鋼を製造
するにあたり、所定のＡ父含看量に溶製した溶鋼中に０
．００５〜０．２重量％のＣａを添加することを’４１
徴とする窒化鋼の製造方法。 - （３） ０ 、５〜２重量％のＡ父を含む窒化鋼を製
造するにあたり、所定のＡＭ含有量に溶製した溶鋼中に
０．００５〜０．２重量％のＣａを添加し、」］一つ前
記溶鋼中に不活性ガスを吹込んで撹拌を行うと共に還元
スラ′グ中に電極を挿入して加熱する還元精錬を行うこ
とを特徴とする窒化鋼の製造方法。 - （４） ０ 、５〜２°重量％のＡ文を含む窒化鋼を製
造するにあたり、所定のＡ交合有量に溶製した溶鋼中に
０．００５〜０．２重量％のＣａを添加し、且つ前記溶
鋼中に不活性ガスを吹込んで攪拌を行うと共に還元スラ
グ中に電極を挿入して加熱する還元精錬を行い、次いで
真空脱ガスを行うことを特徴とする窒化鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2937983A JPS59157260A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 窒化鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2937983A JPS59157260A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 窒化鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59157260A true JPS59157260A (ja) | 1984-09-06 |
Family
ID=12274505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2937983A Pending JPS59157260A (ja) | 1983-02-25 | 1983-02-25 | 窒化鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59157260A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02166217A (ja) * | 1988-12-20 | 1990-06-26 | Metal Res Corp:Kk | 低炭素鉄クローム合金の製造方法 |
| JP2002285290A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Daido Steel Co Ltd | 高強度・高耐疲労構造用鋼及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-02-25 JP JP2937983A patent/JPS59157260A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02166217A (ja) * | 1988-12-20 | 1990-06-26 | Metal Res Corp:Kk | 低炭素鉄クローム合金の製造方法 |
| JP2002285290A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Daido Steel Co Ltd | 高強度・高耐疲労構造用鋼及びその製造方法 |
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