JPS591550A - 耐亀裂成長性の改良されたゴム組成物 - Google Patents
耐亀裂成長性の改良されたゴム組成物Info
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- JPS591550A JPS591550A JP57110742A JP11074282A JPS591550A JP S591550 A JPS591550 A JP S591550A JP 57110742 A JP57110742 A JP 57110742A JP 11074282 A JP11074282 A JP 11074282A JP S591550 A JPS591550 A JP S591550A
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- C08L21/00—Compositions of unspecified rubbers
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
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- C08J5/04—Reinforcing macromolecular compounds with loose or coherent fibrous material
- C08J5/046—Reinforcing macromolecular compounds with loose or coherent fibrous material with synthetic macromolecular fibrous material
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
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- C08K7/02—Fibres or whiskers
- C08K7/04—Fibres or whiskers inorganic
- C08K7/08—Oxygen-containing compounds
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- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J2307/00—Characterised by the use of natural rubber
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- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J2309/00—Characterised by the use of homopolymers or copolymers of conjugated diene hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J2321/00—Characterised by the use of unspecified rubbers
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- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
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- C08K2201/016—Additives defined by their aspect ratio
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- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐亀裂成長性を大幅に改善したゴム組成物に関
するものである。
するものである。
ゴム組成物は、その特異な粘弾性挙動を示すところから
昔から車輛のタイヤおよびコンベヤーベルト等の各種工
業製品に広く利用されている。中でもゴム組成物が最も
その特徴を生かす使われ方は、繰り返し歪が加わる部分
に使用される場合で・。
昔から車輛のタイヤおよびコンベヤーベルト等の各種工
業製品に広く利用されている。中でもゴム組成物が最も
その特徴を生かす使われ方は、繰り返し歪が加わる部分
に使用される場合で・。
ある。しかしこのゴム組成物もかかる条件下で長１時間
使用されると、疲労して亀裂が発生し、それが成長して
ついには破壊してしまう欠点がある。
使用されると、疲労して亀裂が発生し、それが成長して
ついには破壊してしまう欠点がある。
例えばゴム組成物を使用した代表的な工業製品であるタ
イヤにおいては、ゴム組成物が疲労して、□亀裂が発生
し、それが成長してタイヤ故障を引ｇ起す例は全体の故
障の中でも極めて高い割合を占めている。従って耐亀裂
成長性が著しく優れているゴム組成物を開発することが
できる場合には、これ等の工業製品の故障が単に減少す
るだけでな（・・く、その特性を設計段階から考慮する
ことにより＠量化を計ることができ、タイヤの場合には
更に−を化に伴う効果として低燃費化をも同時に推進す
ることができるのである。
イヤにおいては、ゴム組成物が疲労して、□亀裂が発生
し、それが成長してタイヤ故障を引ｇ起す例は全体の故
障の中でも極めて高い割合を占めている。従って耐亀裂
成長性が著しく優れているゴム組成物を開発することが
できる場合には、これ等の工業製品の故障が単に減少す
るだけでな（・・く、その特性を設計段階から考慮する
ことにより＠量化を計ることができ、タイヤの場合には
更に−を化に伴う効果として低燃費化をも同時に推進す
ることができるのである。
このような意味でゴム組成物の耐亀裂成長性を１改良す
ることは、ゴム組成物Ｇこ関する研究を行なっている研
究者・技術者にとって基本的かつ永久的テーマと言うこ
とができる。当然従来からゴム組成物の耐亀裂成長性を
改善するため多くの研究がなされているが、中でも比較
的効果の大きいの−・・がミクロ複合体をゴム組成物に
配合することによ１り改善しようとするものである。例
えば特開昭５４−７７９０１号、特公昭５５−１７０５
９号、特開昭５４−１８２９０６号、特開昭５４−１８
２９０５号、特公昭５７−４１５２７号特開昭゛５４−
１８２！６４６号、特公昭５７−４５ａＯ号、特開昭５
４−１８２８４５号、特公昭５７−４５８８号、特開昭
５５−２８１５０号、特開昭５５−１５２ｆ１０８号、
特開昭５５−１５１０５ｇ号、特開昭５５−１５２６０
７号、特開昭５５−１１’１５２６０６号、特開昭５５
−１５２６１２号、特開昭５ｂ−ｉｓｔｏａａ＠、特開
昭５５−１５２６１８号、特開昭５５−１５１０８９号
、特開昭５５−１５２６０５号、特開昭５５−１５１０
５４号および特開昭１５０８５９公報に１・はゴム組成
物に８／ｎ −１，２−ポリブタジェンのミクロ短繊維
を配合することにより耐亀裂成長性を改善することが記
載されており、特開昭６７−２８４８号、特願昭５１１
１−１５０’７９１３号および特願昭５６−１２２６０
２号明細書にはチタン系・・単結晶短繊維を使用して耐
亀裂成長性を改善する□ことが記載され、特開昭５７−
］、 ０６８２号、特願昭５ Ｆｌ −１，０６３５
５号、特願昭５５−１０（１８５４号、特願昭５５−１
１７４４８号、特願昭５５−１１７４４２号、特願昭５
５−１２２９４１号、特願昭５５−１４７５２９号、特
願昭５５−１４６２２８号、特願昭５５−１６０１０６
号、特願昭５５−１６２７６４号、特願昭５６−８６８
５４号および特願昭５６−８６８５８号はやはり高融点
を有する樹脂をミク□“″口短繊維化してゴム組成物の
耐亀裂成長性を改善することが記載されている。
ることは、ゴム組成物Ｇこ関する研究を行なっている研
究者・技術者にとって基本的かつ永久的テーマと言うこ
とができる。当然従来からゴム組成物の耐亀裂成長性を
改善するため多くの研究がなされているが、中でも比較
的効果の大きいの−・・がミクロ複合体をゴム組成物に
配合することによ１り改善しようとするものである。例
えば特開昭５４−７７９０１号、特公昭５５−１７０５
９号、特開昭５４−１８２９０６号、特開昭５４−１８
２９０５号、特公昭５７−４１５２７号特開昭゛５４−
１８２！６４６号、特公昭５７−４５ａＯ号、特開昭５
４−１８２８４５号、特公昭５７−４５８８号、特開昭
５５−２８１５０号、特開昭５５−１５２ｆ１０８号、
特開昭５５−１５１０５ｇ号、特開昭５５−１５２６０
７号、特開昭５５−１１’１５２６０６号、特開昭５５
−１５２６１２号、特開昭５ｂ−ｉｓｔｏａａ＠、特開
昭５５−１５２６１８号、特開昭５５−１５１０８９号
、特開昭５５−１５２６０５号、特開昭５５−１５１０
５４号および特開昭１５０８５９公報に１・はゴム組成
物に８／ｎ −１，２−ポリブタジェンのミクロ短繊維
を配合することにより耐亀裂成長性を改善することが記
載されており、特開昭６７−２８４８号、特願昭５１１
１−１５０’７９１３号および特願昭５６−１２２６０
２号明細書にはチタン系・・単結晶短繊維を使用して耐
亀裂成長性を改善する□ことが記載され、特開昭５７−
］、 ０６８２号、特願昭５ Ｆｌ −１，０６３５
５号、特願昭５５−１０（１８５４号、特願昭５５−１
１７４４８号、特願昭５５−１１７４４２号、特願昭５
５−１２２９４１号、特願昭５５−１４７５２９号、特
願昭５５−１４６２２８号、特願昭５５−１６０１０６
号、特願昭５５−１６２７６４号、特願昭５６−８６８
５４号および特願昭５６−８６８５８号はやはり高融点
を有する樹脂をミク□“″口短繊維化してゴム組成物の
耐亀裂成長性を改善することが記載されている。
しかしこれ等ミクロ短繊維を便用するゴム組成物は、短
繊維の配回方向に対して直角に亀裂が進む場合は、極め
て高い耐亀裂成長効果を示すが、ｊ平行方向に亀裂が進
む場合には、改良効果が示されないという大きな欠点を
有する。
繊維の配回方向に対して直角に亀裂が進む場合は、極め
て高い耐亀裂成長効果を示すが、ｊ平行方向に亀裂が進
む場合には、改良効果が示されないという大きな欠点を
有する。
従ってかかるゴム組成物を悪路用タイヤのトレッドに応
用した場合でも予想した効果を十分に達成することがで
きず、この点からも耐亀裂成長を−・・・充分向上させ
る技術の開発が望まれているのが現”状である。
用した場合でも予想した効果を十分に達成することがで
きず、この点からも耐亀裂成長を−・・・充分向上させ
る技術の開発が望まれているのが現”状である。
一方本発明者らは長年ミクロ短繊維につき研究を行いこ
れを実際のタイヤニ業の中に導入することに成功し、タ
イヤの性能向上に大きく貢献して□きた。しかるにミク
ロ短繊維を配合したゴム組成物により一部の部材では大
きな効果をあげたものの、ある部材では実験室Ｖベルで
推定した結果よりも著しく悪い結果しか得られなかった
。このことにつき解析した結果、実験室で人工的に与え
た１′″入力よりも実際のタイヤ走行時の入力の方がは
るかに複雑であり、特にミクロ短繊維の配向方向に亀裂
を成長させるように働く入力（通常はそのような入力が
かかり難いように構造面からも設計されている。）が設
計時に考えた以上に大きいこと・が判明した。
れを実際のタイヤニ業の中に導入することに成功し、タ
イヤの性能向上に大きく貢献して□きた。しかるにミク
ロ短繊維を配合したゴム組成物により一部の部材では大
きな効果をあげたものの、ある部材では実験室Ｖベルで
推定した結果よりも著しく悪い結果しか得られなかった
。このことにつき解析した結果、実験室で人工的に与え
た１′″入力よりも実際のタイヤ走行時の入力の方がは
るかに複雑であり、特にミクロ短繊維の配向方向に亀裂
を成長させるように働く入力（通常はそのような入力が
かかり難いように構造面からも設計されている。）が設
計時に考えた以上に大きいこと・が判明した。
この現象に対しては短繊維の配向をなくすれば配向方向
による亀裂の成長を阻止することができ耐亀裂成長性を
大幅に改善することができるが、現在のゴム工業の設備
において短繊維の配向をな・・〈すことは不可能に近い
ことである。
による亀裂の成長を阻止することができ耐亀裂成長性を
大幅に改善することができるが、現在のゴム工業の設備
において短繊維の配向をな・・〈すことは不可能に近い
ことである。
かかる現況に鑑み、本発明者らはミクロ短繊維の特徴を
十分に発揮させるような配合方法につき更に鋭意研究を
重ねた結果、ゴム組成物中にミクロ短繊維を単に配合す
るのではなく、できるだけミクロ短繊維を配向させた独
立層として、均一に連続層中に分散させることにより得
られたゴム組成物は、現在のゴム工業の設備では、組成
物中の独立層のミクロ短繊維の配向方向は各々の独立層
間で見た場合ランダムになり、驚くべきことにはパ従来
のミクロ短繊維を使ったゴム組成物の欠点を一気に解決
し、しかも長所全そのまま残すことができることを確か
め本発明を達成するに至った。
十分に発揮させるような配合方法につき更に鋭意研究を
重ねた結果、ゴム組成物中にミクロ短繊維を単に配合す
るのではなく、できるだけミクロ短繊維を配向させた独
立層として、均一に連続層中に分散させることにより得
られたゴム組成物は、現在のゴム工業の設備では、組成
物中の独立層のミクロ短繊維の配向方向は各々の独立層
間で見た場合ランダムになり、驚くべきことにはパ従来
のミクロ短繊維を使ったゴム組成物の欠点を一気に解決
し、しかも長所全そのまま残すことができることを確か
め本発明を達成するに至った。
即ち本発明の耐亀裂成長性の改良されたゴム組成物は、
平均径が１μｍ以下で、長さが１〜８０′μｍでアスペ
クト比が８以上であるミクロ短繊維、好ましくはチタン
酸アルカリ金属単結晶短繊維、アイソタクチツクボ１１
プロピレン短繊維またはシンジオタクチック−】、２−
ポリブタジェン短繊維を２〜４０重鎗係含有し、しかも
該ミクロ短繊維・・が１軸あるいは２軸配向している平
均径が５〜 ゛５００μｍ独立層を１〜４０重址チ重置
、かつ各々の独立層のミクロ短繊維の配向軸がランダム
であることを特徴とする。
平均径が１μｍ以下で、長さが１〜８０′μｍでアスペ
クト比が８以上であるミクロ短繊維、好ましくはチタン
酸アルカリ金属単結晶短繊維、アイソタクチツクボ１１
プロピレン短繊維またはシンジオタクチック−】、２−
ポリブタジェン短繊維を２〜４０重鎗係含有し、しかも
該ミクロ短繊維・・が１軸あるいは２軸配向している平
均径が５〜 ゛５００μｍ独立層を１〜４０重址チ重置
、かつ各々の独立層のミクロ短繊維の配向軸がランダム
であることを特徴とする。
本発明のゴム組成物は、上記の如くｌ軸あるい□は２軸
配向した所定のミクロ短繊維を２〜４０重量係含有する
独立層を有するが、ミクロ短繊維の平均径を１μｍ以下
に限定する理由は１μｍよりも大きいと、ミクロ短繊維
の両端にかかる剪断応力が大きくなり、そこから亀裂が
成長し、ゴム組成ｌ・身物全体から晃た場合短繊維を導
入することによりかえって耐亀裂成長性が悪くなるから
である。またミクロ短繊維の平均長さを１〜８０μｍ（
こ限定するり）は１ 、ｌ１ｍよりも小さいと、短繊維
としての効果が期待できず、また８０μｍより長いと作
業性が著しく低下するからである。ミクロ短繊維のアス
ペクト比（平均長さ／平均径）を８以上（こ限定するの
は８よりも小さいと、短繊維としての効果が期待できず
、耐亀裂成長性が低下するからである。
配向した所定のミクロ短繊維を２〜４０重量係含有する
独立層を有するが、ミクロ短繊維の平均径を１μｍ以下
に限定する理由は１μｍよりも大きいと、ミクロ短繊維
の両端にかかる剪断応力が大きくなり、そこから亀裂が
成長し、ゴム組成ｌ・身物全体から晃た場合短繊維を導
入することによりかえって耐亀裂成長性が悪くなるから
である。またミクロ短繊維の平均長さを１〜８０μｍ（
こ限定するり）は１ 、ｌ１ｍよりも小さいと、短繊維
としての効果が期待できず、また８０μｍより長いと作
業性が著しく低下するからである。ミクロ短繊維のアス
ペクト比（平均長さ／平均径）を８以上（こ限定するの
は８よりも小さいと、短繊維としての効果が期待できず
、耐亀裂成長性が低下するからである。
また独立層中のオクロ短繊維の着は２〜４０重ト−°優
とするが、こｎはミクロ短繊維が２重量係よ１りも少い
とミクロ短繊維の効果が期待できず、一方４０ｔｔ％よ
りも多くなると、独立層中にミクロ短繊維を均一に分散
させることができず、かえって耐亀裂成長性を低下させ
るからである。独立層はゴム中にｌ軸または２軸配向す
る上記オクロ短繊維を規定量含むものであるが、ミクロ
短繊維）他に無機充填剤、好ましくはカーボンブラック
を１〜５０重ｉｔチ含有させるのが好ましい。
とするが、こｎはミクロ短繊維が２重量係よ１りも少い
とミクロ短繊維の効果が期待できず、一方４０ｔｔ％よ
りも多くなると、独立層中にミクロ短繊維を均一に分散
させることができず、かえって耐亀裂成長性を低下させ
るからである。独立層はゴム中にｌ軸または２軸配向す
る上記オクロ短繊維を規定量含むものであるが、ミクロ
短繊維）他に無機充填剤、好ましくはカーボンブラック
を１〜５０重ｉｔチ含有させるのが好ましい。
またミクロ短繊維の種類は特定されないが従来１・・か
ら知られている材料の中ではチタン酸アルカリ金属単結
晶短繊維、アイソタクチツクボＩＩプロピレン短繊維、
シンジオタクチック−１，２−ポリブタジェン短繊維が
最も好ましい。
ら知られている材料の中ではチタン酸アルカリ金属単結
晶短繊維、アイソタクチツクボＩＩプロピレン短繊維、
シンジオタクチック−１，２−ポリブタジェン短繊維が
最も好ましい。
上記独立層は平均径が５ ｐｍより小さくなると１・工
業的に作るのが困難になり、また５００μｍより大きく
なると独立層と連続層の界面に働く応力が大きくなり過
ぎてそこから亀裂が発生したりあるいは亀裂が界面に沿
って成長するようになるので、平均径を５μｍ〜５００
μｍとし連続層として・・のゴム中に埋込む。この連続
層のゴムとしてはジエン系ゴム、例えばポリイソプレン
ゴム、ポリブタジエンゴ人スチレンブタジェン共ｔ＆体
ゴム、イソプレンブタジェン共重合体ゴム、アクリロニ
） ＋１ルブタジ工ン共重合体ゴム、エチレンプロピ□
レン三元共重合体ゴム等を主成分とするゴム組成物が好
ましく、更にＤＢＰ （ジブチルフタレート吸油１）ｆ
ｌＯ〜１８０、ＩＡ（ヨウ素吸着量）８０〜１５０のカ
ーボンブラックを１０〜１００重量部含有するゴム組成
物を使用するのがより好ｌ・・ましい。上記独立層はか
かる連続層としてのゴム組成物中に通常１〜１ｏｉｉｔ
俤の範囲で埋込む。
業的に作るのが困難になり、また５００μｍより大きく
なると独立層と連続層の界面に働く応力が大きくなり過
ぎてそこから亀裂が発生したりあるいは亀裂が界面に沿
って成長するようになるので、平均径を５μｍ〜５００
μｍとし連続層として・・のゴム中に埋込む。この連続
層のゴムとしてはジエン系ゴム、例えばポリイソプレン
ゴム、ポリブタジエンゴ人スチレンブタジェン共ｔ＆体
ゴム、イソプレンブタジェン共重合体ゴム、アクリロニ
） ＋１ルブタジ工ン共重合体ゴム、エチレンプロピ□
レン三元共重合体ゴム等を主成分とするゴム組成物が好
ましく、更にＤＢＰ （ジブチルフタレート吸油１）ｆ
ｌＯ〜１８０、ＩＡ（ヨウ素吸着量）８０〜１５０のカ
ーボンブラックを１０〜１００重量部含有するゴム組成
物を使用するのがより好ｌ・・ましい。上記独立層はか
かる連続層としてのゴム組成物中に通常１〜１ｏｉｉｔ
俤の範囲で埋込む。
独立層が１重ｔチより少くなると本発明の効果が期待で
きず、また４０重蓋チを越えると作業性が著しく低下す
るのみならず独立層同専が接触するｌ。
きず、また４０重蓋チを越えると作業性が著しく低下す
るのみならず独立層同専が接触するｌ。
ようになり十分な分散をしなくなるので物性の低下が著
しくなり好ましくない。
しくなり好ましくない。
本発明のゴム組成物は、上述のように特定のミクロ短繊
維が１軸あるいは２軸配向している独立層がゴム組成物
中に埋込まれ、各独立層において１゜はミクロ短繊維の
配向軸がランダムであることに□より、従来耐亀裂成長
性を改善するためオクロ短繊維をゴム組成物中に配合し
て成るゴム組成物のようにミクロ短繊維の配向方向と平
行方向に亀裂を生ずるということもなく、すべての方向
昏こ対して耐亀裂成長性が著しく向上したため、タイヤ
のドレッド、ブレーカ−、カーカス、ピード部等のゴム
材料として、またコンベヤーベルト、ゴムホース、防振
ゴム、緩衝材等の各種工業製品の材料として使用するこ
とができる。
維が１軸あるいは２軸配向している独立層がゴム組成物
中に埋込まれ、各独立層において１゜はミクロ短繊維の
配向軸がランダムであることに□より、従来耐亀裂成長
性を改善するためオクロ短繊維をゴム組成物中に配合し
て成るゴム組成物のようにミクロ短繊維の配向方向と平
行方向に亀裂を生ずるということもなく、すべての方向
昏こ対して耐亀裂成長性が著しく向上したため、タイヤ
のドレッド、ブレーカ−、カーカス、ピード部等のゴム
材料として、またコンベヤーベルト、ゴムホース、防振
ゴム、緩衝材等の各種工業製品の材料として使用するこ
とができる。
尚本発明においてミクロ短繊維が２軸配向または面配向
した独立層とは、ミクロ短繊維を配合したゴム組成物、
好ましくはジエン系ゴムを主成分とするゴム組成物を配
向処理して成る２軸配向ゴムシートを＃細化したものだ
けでなく、１軸配向１した極く薄いフィルムを重ね作成
した２軸配向ゴムシートを微細化したものを′も含むも
のである。
した独立層とは、ミクロ短繊維を配合したゴム組成物、
好ましくはジエン系ゴムを主成分とするゴム組成物を配
向処理して成る２軸配向ゴムシートを＃細化したものだ
けでなく、１軸配向１した極く薄いフィルムを重ね作成
した２軸配向ゴムシートを微細化したものを′も含むも
のである。
次に本発明を実施例および比較例につき説明する０
実施例１〜３は従来のイクロ短繊維補強ゴム組１成物に
対して本発明のゴム組成物の方が飛躍的に耐亀裂成長性
を向上させていることを示す。
対して本発明のゴム組成物の方が飛躍的に耐亀裂成長性
を向上させていることを示す。
実施例１のゴム組成物は次のようにして作成した。下記
の配合成分をバンバＩＩ −（ＢＡ３） ｔキサ□・−
で混練りし、１０インチ（、２６，４ｃｍ ）ロール厚
さ１ｍのシートを作成し、プレス加１（１４６℃×８０
分）し、１軸配向のミクロ短繊維補強ゴムを得た。
の配合成分をバンバＩＩ −（ＢＡ３） ｔキサ□・−
で混練りし、１０インチ（、２６，４ｃｍ ）ロール厚
さ１ｍのシートを作成し、プレス加１（１４６℃×８０
分）し、１軸配向のミクロ短繊維補強ゴムを得た。
ＩＲ２２００１００
カーボンブラツク（ＨＡＦ） ８０チタン酸
力１１ウム 単結晶短繊維 １５ 老化防止剤＊１ １，０ステアリン酸
２．０亜鉛華（ＺｎＯ）
ａ、。
力１１ウム 単結晶短繊維 １５ 老化防止剤＊１ １，０ステアリン酸
２．０亜鉛華（ＺｎＯ）
ａ、。
加硫促進剤本２０．６
イオウ １．５＊１ ツクラ
ック８１ＯＮＡ、大内新興化学株式会社製、部品名 ；ＨＮｏｂＳ、大内新興化学株式会社製、商品名チタン
酸カルシウム単結晶短繊維は特開昭５１−１２２７００
号公報に記載されている方法により・製造された平均径
０゜２１ ｔｉｈｔｓ ｓ平均長１４゜５μｍのもの（
大塚化学薬品（株）製）で、上記シートの短繊維含有率
は９．８優であった。上記ゴムシートをｎ−ヘキサンに
４８時間浸漬し、膨潤させた後、毎分ａｏｏｏ回転の高
速回転ミキサーで平均径０．５５關・のスラリーとした
。スラ１１−の平均径はＬｅｅａｓＮＯ］”ｔｈｒｕｐ
社製マイクロラック粒度分布計を使用して測定した。
ック８１ＯＮＡ、大内新興化学株式会社製、部品名 ；ＨＮｏｂＳ、大内新興化学株式会社製、商品名チタン
酸カルシウム単結晶短繊維は特開昭５１−１２２７００
号公報に記載されている方法により・製造された平均径
０゜２１ ｔｉｈｔｓ ｓ平均長１４゜５μｍのもの（
大塚化学薬品（株）製）で、上記シートの短繊維含有率
は９．８優であった。上記ゴムシートをｎ−ヘキサンに
４８時間浸漬し、膨潤させた後、毎分ａｏｏｏ回転の高
速回転ミキサーで平均径０．５５關・のスラリーとした
。スラ１１−の平均径はＬｅｅａｓＮＯ］”ｔｈｒｕｐ
社製マイクロラック粒度分布計を使用して測定した。
このステ１１−２特殊機化工業（株）製ＴＫ−マイコロ
イダー８型０Ｍ４００２８を使用し、ざらに１゜小さい
平均径（平均径０．１５闘）のスラ１１−を得た。
イダー８型０Ｍ４００２８を使用し、ざらに１゜小さい
平均径（平均径０．１５闘）のスラ１１−を得た。
平均径は前記マイクロラック粒度分布計を用いて測定し
た。
た。
このスラリーを日本合成ゴム（株） Ｗ Ｉ Ｒ２２０
０のＩＯ係トルエン溶液に加え、攪拌混合した後、−，
１乾燥した。この場合乾燥重量で独立層の量が２０１重
＃憾になるように調製した。
０のＩＯ係トルエン溶液に加え、攪拌混合した後、−，
１乾燥した。この場合乾燥重量で独立層の量が２０１重
＃憾になるように調製した。
このマスターバッチ１２ｆｔ重電部当り４５重置部のカ
ーボンブラック（ＨＡＦ）、５重蓋部のアロマチックオ
イル、８重量部のステアリン酸、ｌ・重量部の老化防止
剤（８１ＯＮＡ）をバンバＩＪ −ミキサーに供給し１
段目線りを行い、更に８重蓋部の匪鉛華、０．５直置部
の促進剤（Ｎｏｂｓ ）、２．０重蓋部のイオウを供給
して２段目の練りを行う通常の２段練りで配合を行いゴ
ム組成物を得た。 １・１又、上記ゴム組成物中の独立
層である高層の平均径は、超薄切片法で電子顕微鏡（日
立製作所製Ｈ５００）を使って測定した。平均径はサン
プル中の８００個の径を平均して求めた。またオムロン
社製イメージアナライザーを使用して行なった。
ーボンブラック（ＨＡＦ）、５重蓋部のアロマチックオ
イル、８重量部のステアリン酸、ｌ・重量部の老化防止
剤（８１ＯＮＡ）をバンバＩＪ −ミキサーに供給し１
段目線りを行い、更に８重蓋部の匪鉛華、０．５直置部
の促進剤（Ｎｏｂｓ ）、２．０重蓋部のイオウを供給
して２段目の練りを行う通常の２段練りで配合を行いゴ
ム組成物を得た。 １・１又、上記ゴム組成物中の独立
層である高層の平均径は、超薄切片法で電子顕微鏡（日
立製作所製Ｈ５００）を使って測定した。平均径はサン
プル中の８００個の径を平均して求めた。またオムロン
社製イメージアナライザーを使用して行なった。
実施例２のゴム組成物は次のようにして作製した。下記
の配合成分をＢ／Ｂ ミキサーで混練し、１０インチ
（２５，４ｃｍ ）ロールで厚さｌ關のシートを作成し
、プレス加硫（１４５℃×８０分）し、１軸配向のミク
ロ短繊維補強ゴムを得た。
の配合成分をＢ／Ｂ ミキサーで混練し、１０インチ
（２５，４ｃｍ ）ロールで厚さｌ關のシートを作成し
、プレス加硫（１４５℃×８０分）し、１軸配向のミク
ロ短繊維補強ゴムを得た。
成 分 配分数（重量部）
Ｖ ＯＢ Ｒ＊１ １００ＨＡ Ｆ
８０ ８１ＯＮＡ １ ステ子息ノン酸 ２ 唾鉛華 ８ 加硫促進剤本２ｏ・２ Ｎｏｂｓ ｏ、ｓイオウ
。、７ ＊ｌ 宇部興産（株）製、Ｓｙｎ −１，２−ボ１１ブ
タジェ１１１ン短ｕｔｍ補強の０１８− Ｌ４−ボ１１
ブタジェンコム、ミクロ短繊維含有率１１ｓ、ｔクロ短
繊維平均径０．２５μｍ、平均長２．７μｍ＊２ ツク
セラーＤＭ、大内新興化学株式会社製、商品名 上記ゴムシートをｎ−へキサンに４８時間浸漬し、膨潤
させた後、毎分６０００回転の高速回転ミキサーで平均
径０−４ｆｉｔｎｔｔｒのスラリーとした。このスラリ
ーの平均径は実施例１と同様に測定した。
８０ ８１ＯＮＡ １ ステ子息ノン酸 ２ 唾鉛華 ８ 加硫促進剤本２ｏ・２ Ｎｏｂｓ ｏ、ｓイオウ
。、７ ＊ｌ 宇部興産（株）製、Ｓｙｎ −１，２−ボ１１ブ
タジェ１１１ン短ｕｔｍ補強の０１８− Ｌ４−ボ１１
ブタジェンコム、ミクロ短繊維含有率１１ｓ、ｔクロ短
繊維平均径０．２５μｍ、平均長２．７μｍ＊２ ツク
セラーＤＭ、大内新興化学株式会社製、商品名 上記ゴムシートをｎ−へキサンに４８時間浸漬し、膨潤
させた後、毎分６０００回転の高速回転ミキサーで平均
径０−４ｆｉｔｎｔｔｒのスラリーとした。このスラリ
ーの平均径は実施例１と同様に測定した。
コノＸ ７１１−を実施例１と同様にマイコロイダ１゜
−８ＷＯＭ４００２８を使用し、平均径０−１２ｍｍ１
のクラ１ノーとした。このスラリーを日本合成ゴム（株
）製ＢＲＯ１の１０優トルエン溶液に加え、Ｉｆ拌混合
した後、乾燥し、マスターバッチを得た。
−８ＷＯＭ４００２８を使用し、平均径０−１２ｍｍ１
のクラ１ノーとした。このスラリーを日本合成ゴム（株
）製ＢＲＯ１の１０優トルエン溶液に加え、Ｉｆ拌混合
した後、乾燥し、マスターバッチを得た。
この場合乾禄″ｉＬｍで独立層の菫が２００重量部な・
るように調整した。
るように調整した。
このマスターバッチ１２ ｓｇ緻部当ｏ、 ４５ ＊置
部のカーボンブラック（ｎＡＦ）、５直ｉｔ部のアロマ
チックオイル、２重量部のステアリン酸、１重量部の老
化防止剤（８１ＯＮＡ）をＢ／Ｂ ミ１（・キサ−供
給し１段練りを行い、更に８重量部の亜鉛華、ｏ、ｇ”
１１部の加硫促進剤（ＤＭ）、０．８ 重量部のＮｏｂ
ｓ 、 １．５重蓋部のイオウを供給して２段目の練
りを行う通常の２段練りで配合を行いゴム組成物を得た
。
部のカーボンブラック（ｎＡＦ）、５直ｉｔ部のアロマ
チックオイル、２重量部のステアリン酸、１重量部の老
化防止剤（８１ＯＮＡ）をＢ／Ｂ ミ１（・キサ−供
給し１段練りを行い、更に８重量部の亜鉛華、ｏ、ｇ”
１１部の加硫促進剤（ＤＭ）、０．８ 重量部のＮｏｂ
ｓ 、 １．５重蓋部のイオウを供給して２段目の練
りを行う通常の２段練りで配合を行いゴム組成物を得た
。
ゴム組成物中の独立層の平均径を実施例１と同様にして
測定した。
測定した。
次に実施例３のゴム組成物を次のようにして作成した。
重合した粉末状のアイソタクチック−ポリプロ２、。
ピレンを６０℃のｎ−ヘキサンに浸漬し、膨潤さ″ぜた
後、実施例１の場合と同様の高速回転ミキサーで粉砕し
スラリーにした。このスラリーをシス−１，４−ボ１１
イソブレンゴＡ（ｌＲ１２００）のトルエン溶液に混合
し、攪拌した。この際乾燥後、ｌＲ２２００とアイソタ
クチックポリプロピレンの重量比が５対ｌとなるように
調整した。乾燥後長さ／直径（Ｌ／Ｄ ） ＝ ４／２
の押出機で口金温度２１０℃で押出してアイソタクチッ
クポリプロピレンをミクロ短繊維化した。ミクロ短繊維
の形状１゛は平均径０．８μｍ、平均長さ２．９μｍで
あった。このマスターバッチを用いて下記の配合成分；
成 分 配合ｆｉ（重量部）Ｉ １（２２０
０１００ ｉｓｏ−ポリプロピレン ２゜ＨＡ Ｆ
８０８１ＯＮＡ
１ステアリン酸 ２ 亜鉛華 ８ Ｎｏｂｓ Ｏ，５イオウ
１．７ をバンバリーミキサ−で混練した。
後、実施例１の場合と同様の高速回転ミキサーで粉砕し
スラリーにした。このスラリーをシス−１，４−ボ１１
イソブレンゴＡ（ｌＲ１２００）のトルエン溶液に混合
し、攪拌した。この際乾燥後、ｌＲ２２００とアイソタ
クチックポリプロピレンの重量比が５対ｌとなるように
調整した。乾燥後長さ／直径（Ｌ／Ｄ ） ＝ ４／２
の押出機で口金温度２１０℃で押出してアイソタクチッ
クポリプロピレンをミクロ短繊維化した。ミクロ短繊維
の形状１゛は平均径０．８μｍ、平均長さ２．９μｍで
あった。このマスターバッチを用いて下記の配合成分；
成 分 配合ｆｉ（重量部）Ｉ １（２２０
０１００ ｉｓｏ−ポリプロピレン ２゜ＨＡ Ｆ
８０８１ＯＮＡ
１ステアリン酸 ２ 亜鉛華 ８ Ｎｏｂｓ Ｏ，５イオウ
１．７ をバンバリーミキサ−で混練した。
上記配合組成物を１０インチ（２６，４ｃｍ ）ロール
の間にロール間隙を殆んど零にして２軸配向させた。得
られたシートを６枚重ねて１．２ Ｑとし、プレス加硫
（１４５℃×８０分）し、１闘シートを□作成した。
の間にロール間隙を殆んど零にして２軸配向させた。得
られたシートを６枚重ねて１．２ Ｑとし、プレス加硫
（１４５℃×８０分）し、１闘シートを□作成した。
得られたゴムシートをｎ−ヘキサンに４８時間浸漬し、
膨潤させた後、毎分６０００回転の高速回転ミキサーで
平均径０．６８鴎のクラ１ノーとした。
膨潤させた後、毎分６０００回転の高速回転ミキサーで
平均径０．６８鴎のクラ１ノーとした。
このスラリーの平均径は実施例１と同様にして測゛。
定した。このスラリーを実施例１のマイコロイダーで平
均径０．１８ｍｍとし、これを日本合成ゴム（株）裂ｌ
Ｒ２２００のｌＯ優トルエン溶液に添加し、攪拌混合し
た後、乾燥し、マスターバッチとした。
均径０．１８ｍｍとし、これを日本合成ゴム（株）裂ｌ
Ｒ２２００のｌＯ優トルエン溶液に添加し、攪拌混合し
た後、乾燥し、マスターバッチとした。
この際乾燥ｔｔで独立層の量が２００重量部なるパよう
に、１ｉ１４’ｌｌＩした。
に、１ｉ１４’ｌｌＩした。
このマスターバッチ１２５重量部当り、４０重ｔＳのカ
ーボンブラック（ＨＡＦ ）、５ｉｉｔｍのアロマチッ
クオイル、８重量部のステアリン酸、１重１部の老化防
止剤（ａｔｏＮＡ）をＢ／Ｂ ミー□″キサ−に供給
し１段目線りを行い、更に８重量部′の亜鉛華、０．５
重蓋部の加硫促進剤（Ｎｏｂｓ ）、２重量部のイオウ
を供給して２段目の練りを行う通常の２段練りで配合を
行いゴム組成物を得た。
ーボンブラック（ＨＡＦ ）、５ｉｉｔｍのアロマチッ
クオイル、８重量部のステアリン酸、１重１部の老化防
止剤（ａｔｏＮＡ）をＢ／Ｂ ミー□″キサ−に供給
し１段目線りを行い、更に８重量部′の亜鉛華、０．５
重蓋部の加硫促進剤（Ｎｏｂｓ ）、２重量部のイオウ
を供給して２段目の練りを行う通常の２段練りで配合を
行いゴム組成物を得た。
次に実施例１〜３と夫々平均的組成は同じにし、特に独
立層を形成させず、ゴム組成物全体にミクロ短繊維を分
散配向させた組成物をつくり、比較例１〜３のゴム組成
物とした。
立層を形成させず、ゴム組成物全体にミクロ短繊維を分
散配向させた組成物をつくり、比較例１〜３のゴム組成
物とした。
次に比較例１〜３とは夫々ミクロ短繊維を含まないこと
を除き他は同じ組成を有する組成物をつ□“″〈す、比
較例４〜６のゴム組成物とした。
を除き他は同じ組成を有する組成物をつ□“″〈す、比
較例４〜６のゴム組成物とした。
最後に、独立層を形成せずそれぞれ実施例１〜繊維を分
散させた組成物をつくり、比較例７〜９″′のゴム組成
物とした。但し比較例８のＶＯＢＲはミクロ短繊維を１
２．５１含有するものを使用した。
散させた組成物をつくり、比較例７〜９″′のゴム組成
物とした。但し比較例８のＶＯＢＲはミクロ短繊維を１
２．５１含有するものを使用した。
以上の実施例１〜３のゴム組成物および比較例１〜９の
ゴム組成物につき耐亀裂成長性を測定し得た結果を、ミ
クロ短繊維、独立層およびゴム組□放物の平均的組成と
ともに、第１表に示す。 ゛向耐亀裂成長性は各種ゴ
ム組成物を用い、−５Ｃｍ ｓ厚さ２関のンート状サン
プルを作成し、サンプル中央に幅２關の亀裂を入れ、７
０係の歪を８００サイクル／分の周波数で与え、サンプ
ルの′ゴムシートが切れるまでの時間を比較例４，５゜
６をそれぞれ１００として指数で評価した。
ゴム組成物につき耐亀裂成長性を測定し得た結果を、ミ
クロ短繊維、独立層およびゴム組□放物の平均的組成と
ともに、第１表に示す。 ゛向耐亀裂成長性は各種ゴ
ム組成物を用い、−５Ｃｍ ｓ厚さ２関のンート状サン
プルを作成し、サンプル中央に幅２關の亀裂を入れ、７
０係の歪を８００サイクル／分の周波数で与え、サンプ
ルの′ゴムシートが切れるまでの時間を比較例４，５゜
６をそれぞれ１００として指数で評価した。
従来のンクロ短繊維補強ゴムはミクロ短繊維の配向に伴
い耐亀裂成長性にも著しい異方性がある。
い耐亀裂成長性にも著しい異方性がある。
これを示すため試験片（スラグ板）をロール方向゛″に
平行になるように打抜き、これをサンプルとしロール通
し方向に直角に初期カットを入れ、それを成長させるテ
ストとロール通し方向に平行に初期カットを入れ、それ
を成長させるテストを行なコントロールの切れるまでの
横用 ３９４− 第１表の結果から本発明のゴム組成物が従来の□ミクロ
短繊維補強ゴムあるいは従来のカーボンブラック補強ゴ
ムに比較して著しく優れていることがわかる。
平行になるように打抜き、これをサンプルとしロール通
し方向に直角に初期カットを入れ、それを成長させるテ
ストとロール通し方向に平行に初期カットを入れ、それ
を成長させるテストを行なコントロールの切れるまでの
横用 ３９４− 第１表の結果から本発明のゴム組成物が従来の□ミクロ
短繊維補強ゴムあるいは従来のカーボンブラック補強ゴ
ムに比較して著しく優れていることがわかる。
実施例４〜６、比較例１０〜１５
実施例４〜６はミクロ短繊維の平均径を１μｍ以下に、
平均長さを１〜ａＯμｍに、またアスペクト比を８以上
に限定することを示す。
平均長さを１〜ａＯμｍに、またアスペクト比を８以上
に限定することを示す。
平均径および平均長さの異なるミクロ短繊維は次のよう
にして作成した。
にして作成した。
重合した粉末状のアイソタクチック−ポリプロピレンを
６０℃のｎ−ヘキサンに浸漬し、膨潤させた後実施例１
の場合と同様の高速回転ミキサーで粉砕しスラリーとし
た。このスラリーをシス−１，４−ポリイソプレンゴム
のトルエン溶ｉｔこ混合゛し、攪拌した。この際乾燥後
アイソタクチックポリプロピレンの童が１（ｌｆｉｆｌ
になるように調整した。乾燥後これを押出し機で口金温
度２１０℃で押出してアイソタクチックポリプロピレン
をミクロ短繊維化し、第２表に示す９種類のミクロ短２
□□繊維を得た。
６０℃のｎ−ヘキサンに浸漬し、膨潤させた後実施例１
の場合と同様の高速回転ミキサーで粉砕しスラリーとし
た。このスラリーをシス−１，４−ポリイソプレンゴム
のトルエン溶ｉｔこ混合゛し、攪拌した。この際乾燥後
アイソタクチックポリプロピレンの童が１（ｌｆｉｆｌ
になるように調整した。乾燥後これを押出し機で口金温
度２１０℃で押出してアイソタクチックポリプロピレン
をミクロ短繊維化し、第２表に示す９種類のミクロ短２
□□繊維を得た。
ミクロ短繊維の形状は、アイソタクチックポリプロピレ
ンスラリーの粒径、押出機の口金（Ｌ／Ｄ）および押出
し速度、供給時温度によってコントロールすることがで
きる。
ンスラリーの粒径、押出機の口金（Ｌ／Ｄ）および押出
し速度、供給時温度によってコントロールすることがで
きる。
上記各マスターバッチを下記内容の組成で配合成分を混
練りした後、１０インチ（２５，４ｃｍ ）ロールで２
Ｉｌａシートにし、１４５℃×８（１分でプレス加硫し
た。
練りした後、１０インチ（２５，４ｃｍ ）ロールで２
Ｉｌａシートにし、１４５℃×８（１分でプレス加硫し
た。
配合成分 配合鎗（重置部）゛マスターバッ
チ １１０ カーボンブラツク（ＩＳＡＦ） ２０８１ＯＮ
Ａ Ｉステアリン酸
２ 亜鉛華 ８ Ｎｏｂ ｓ
０．５イオウ １．７上
Ｗｉ２ゴムシートをｎ−ヘキサンＧこ４８時間浸漬し、
膨潤させた後、毎分６ （１００回転の高速回転ミキサ
ーで平均径ＱＪ５ａｍのスラリーとした。このス ”″
ラリーの平均径は実施例１と同様にして測定した２次い
でこのスラＩＩ−を実施例１と同様にマイコロダーで平
均径０．２０ｓｓｓ＋のスラリーとし、これを日本合成
ゴム（株）製ｌＲ１２００の１０係トルエン溶液に加え
、攪拌混合した後、乾燥し、マスター５バツチとした〇 この際乾ｉ電駿で、独立層の量が８０重を優になるよう
に１４＃シた。上記マスターバッチ１４８重量部当り・
５０重１部のカーボンブラック（ＨＡＦ）、５重量部の
アロマチックオイル−１゜２．５重を部のステアリン酸
、２重１部の老化防止剤（８１ＯＮＡ）、４重量部の亜
鉛華、０．７重量部の加硫促進剤（Ｎｏｂｓ）−２重量
部のイオウをバンバリーばキサ−を使い実施例↓と同様
にして２段練りで混合し、組成物を得、第２表に示す実
施１・例４〜６、比較例１０〜１５のゴム組成物を得た
。
チ １１０ カーボンブラツク（ＩＳＡＦ） ２０８１ＯＮ
Ａ Ｉステアリン酸
２ 亜鉛華 ８ Ｎｏｂ ｓ
０．５イオウ １．７上
Ｗｉ２ゴムシートをｎ−ヘキサンＧこ４８時間浸漬し、
膨潤させた後、毎分６ （１００回転の高速回転ミキサ
ーで平均径ＱＪ５ａｍのスラリーとした。このス ”″
ラリーの平均径は実施例１と同様にして測定した２次い
でこのスラＩＩ−を実施例１と同様にマイコロダーで平
均径０．２０ｓｓｓ＋のスラリーとし、これを日本合成
ゴム（株）製ｌＲ１２００の１０係トルエン溶液に加え
、攪拌混合した後、乾燥し、マスター５バツチとした〇 この際乾ｉ電駿で、独立層の量が８０重を優になるよう
に１４＃シた。上記マスターバッチ１４８重量部当り・
５０重１部のカーボンブラック（ＨＡＦ）、５重量部の
アロマチックオイル−１゜２．５重を部のステアリン酸
、２重１部の老化防止剤（８１ＯＮＡ）、４重量部の亜
鉛華、０．７重量部の加硫促進剤（Ｎｏｂｓ）−２重量
部のイオウをバンバリーばキサ−を使い実施例↓と同様
にして２段練りで混合し、組成物を得、第２表に示す実
施１・例４〜６、比較例１０〜１５のゴム組成物を得た
。
各ゴム組成物につき実施例１と同様にして耐亀裂成長性
（ロール方向に直角に初期カット）を測定し、また独立
要用のゴムシートを作成する際の作業性を１０インチ（
２５，４Ｃｌ１１ ）ロールでのローフ。
（ロール方向に直角に初期カット）を測定し、また独立
要用のゴムシートを作成する際の作業性を１０インチ（
２５，４Ｃｌ１１ ）ロールでのローフ。
ルバギの有無で評価し、第２表に併記する。
実施例７〜９、比較例１６〜１８
実施例７〜９はミクロ短繊維の量が独立層の２〜４０重
量優に制限されることを示す。
量優に制限されることを示す。
実施例１のチタン酸カリウム嘔結晶短繊維を使用し、下
記のような独立層相ゴム組成物を実施例゛１に準じて作
成した。
記のような独立層相ゴム組成物を実施例゛１に準じて作
成した。
上記ゴム組成物を１０インチ（ｍｓ、＊ ｃｍ ）ロー
ルでｇ ｓｎのシートにした後１４５”ＣＸ８０分で加
硫し、各ゴムシートを実施例１と同様に微粉末化し、乾
燥塩１で２６６重量部独立層を有する天然ゴムベースの
マスターバッチヲ得り。
ルでｇ ｓｎのシートにした後１４５”ＣＸ８０分で加
硫し、各ゴムシートを実施例１と同様に微粉末化し、乾
燥塩１で２６６重量部独立層を有する天然ゴムベースの
マスターバッチヲ得り。
上記マスターバッチ１８４重量部に対し４０重綾部のカ
ーボンブラック（ＨＡＦ）、５重量部のアロマチックオ
イル、２重−Ｗｋ部のステアＩｆ／酸、ｌ直童部の老化
防止剤（８１ＯＮＡ）、８．０重量部の亜鉛華、０．６
書を部の加硫促進剤（Ｎｏｂａ ）、１・２．０重を部
のイオウをバンバリーミキサ−を使い実施例１と同様に
して２段練りで混合し、組成物を得、第８表に示す実施
例７〜９、比較例１６〜１Ｂのゴム組成分を得た〇 各組成物につき耐亀裂成長性（ロール方間に直１・角に
初期カット）を測定し、得た結果を第８表に併記する。
ーボンブラック（ＨＡＦ）、５重量部のアロマチックオ
イル、２重−Ｗｋ部のステアＩｆ／酸、ｌ直童部の老化
防止剤（８１ＯＮＡ）、８．０重量部の亜鉛華、０．６
書を部の加硫促進剤（Ｎｏｂａ ）、１・２．０重を部
のイオウをバンバリーミキサ−を使い実施例１と同様に
して２段練りで混合し、組成物を得、第８表に示す実施
例７〜９、比較例１６〜１Ｂのゴム組成分を得た〇 各組成物につき耐亀裂成長性（ロール方間に直１・角に
初期カット）を測定し、得た結果を第８表に併記する。
実施例１０〜１２、比較例１９〜２１
実施例１ＯＮＩＩ２ハ独立ＪＵ （７）平均ｅ４５〜５
００ μｍＯこ限定されることを示す。
００ μｍＯこ限定されることを示す。
実施例８の独立層相の厚ざ２關の加硫ゴムシートをｎ−
ヘキサンに４８時間浸漬し、膨潤させた。。
ヘキサンに４８時間浸漬し、膨潤させた。。
後、毎分６０００回転の回転ミキサーで平均０．８５闘
のスラ１１−とした。このスラ１１−をマイコロイダー
でさらに平均径の小さいスラＩＪ−を作り独立層の平均
径の異なるゴム組成物を得た。独立層の平均径以外は実
施例８と全く同じである。これ等のゴム組成物を実施例
１Ｏ〜１２、比較例２０および２１の組成物とした。ｆ
＾ｊ実施例８から独立層をなくした組成を有するゴム組
成物をつくり比較例１９のゴム組成物（コントロール）
とした。こし等のゴム組成物につき耐亀裂ｂｚ長性（ロ
ール方向に直角に初期カット）を測定し、また破断時強
度はＪＩＳＫ６８０１に準じてｉｆｆ価し次の式により
結果を指数で表わし、第４表に示す。
のスラ１１−とした。このスラ１１−をマイコロイダー
でさらに平均径の小さいスラＩＪ−を作り独立層の平均
径の異なるゴム組成物を得た。独立層の平均径以外は実
施例８と全く同じである。これ等のゴム組成物を実施例
１Ｏ〜１２、比較例２０および２１の組成物とした。ｆ
＾ｊ実施例８から独立層をなくした組成を有するゴム組
成物をつくり比較例１９のゴム組成物（コントロール）
とした。こし等のゴム組成物につき耐亀裂ｂｚ長性（ロ
ール方向に直角に初期カット）を測定し、また破断時強
度はＪＩＳＫ６８０１に準じてｉｆｆ価し次の式により
結果を指数で表わし、第４表に示す。
破断時強度の測定試料形状はＪＩＳ８号を使用した。
実施例１３〜］５、比較例２２〜２３
実施例１３〜１５は独立層がゴム組成物の１〜５０重債
係に限定されることを示す。
係に限定されることを示す。
実施例８の独立層の加硫ゴムシート（厚さ２闘）をｎ−
ヘキサンに４８時間浸漬し、膨潤させた後、□毎分６０
００回転の高速回転ミキサーで平均径０．５１μｍのス
ラ］１−とした。これをマイコロイダーＳ型で、微細化
した。このスフ１ノー分天然ゴムとブタジェンゴムが９
；ｌの重量割合に混合しである１０係トルエン溶液に混
合し、乾燥重量が下（・・記第５表になるように調製し
た。
ヘキサンに４８時間浸漬し、膨潤させた後、□毎分６０
００回転の高速回転ミキサーで平均径０．５１μｍのス
ラ］１−とした。これをマイコロイダーＳ型で、微細化
した。このスフ１ノー分天然ゴムとブタジェンゴムが９
；ｌの重量割合に混合しである１０係トルエン溶液に混
合し、乾燥重量が下（・・記第５表になるように調製し
た。
第５表
上記マスターパッチＱこっき第６表に示す成分を前記と
同様の２段練りで配合し、実施例］３〜１５、比較例２
２．２３のゴム組成物を得た。
同様の２段練りで配合し、実施例］３〜１５、比較例２
２．２３のゴム組成物を得た。
第 ６ 表
これ等のゴム組成物につき前記と同様に・して耐１亀裂
成長性および作業性を測定し、得た結果を、独立層中の
ミクロ短繊維量、独立層の址、独立層の平均径、配向と
ともに第７表に示す。
成長性および作業性を測定し、得た結果を、独立層中の
ミクロ短繊維量、独立層の址、独立層の平均径、配向と
ともに第７表に示す。
Claims (1)
- １、 平均径がＩ ｐｍ以下で、長さが１〜８０μｍで
了スペクト比が８以上であるミクロ短繊維を２〜４０重
量係含有し、しかも該ミクロ短繊維が１軸あるいは２軸
配而している平均径が５〜５００μｍの独立層を１〜４
０重を優有し、かつ各々の独立層のミクロ短繊維の配向
１・軸がランダムであることを特徴とする耐ｊｌ［成長
性の改良されたゴム組成物。
Priority Applications (2)
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Applications Claiming Priority (1)
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| JP57110742A JPS591550A (ja) | 1982-06-29 | 1982-06-29 | 耐亀裂成長性の改良されたゴム組成物 |
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