JPS59152976A - ポリプロピレン接着剤被覆テ−プ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はポリプロピレン裏打ちに接着剤の層をつけたも
のからなるテープに関する。

ポリプロピレンフィルムは、コストが低いこと、及び製
造中そのフィルムを延伸することによりそのようなフィ
ルムに生じさせることができる強度及び靭性により、接
着剤被覆テープ用の良好な裏打ちとして以前から認識さ
れてきた。しかしポリプロピレンフィルム裏打ちを使っ
て作った従来技術の既知の接着剤被覆テープは、家庭、
事務所又は工場で見られる型の卓上分配器上に通常取り
つけである型の分配（ｄｉｓｐｅｎｅθ）周方についた
歯に対してテープを手で引張ることにより横に切断する
ことは容易ではなかった。（例えばそのような刃は、ミ
ネソタ州セントポールのミネソタ・マイニング・アンド
・マニュファクチュアリング・カンパニーから市販され
ている商標名スコッチの〇−４０型又はＣ−１５型卓上
分配器に取りつけである分配用刃のような刃である）。

特にそのような分配用刃についている歯が、使用してい
たため或は損傷ｌ受けたため鈍（なつ℃いる場合にはそ
うである。

従って、二軸配向ポリプロピレン裏打ちを１史って作ら
れた感圧接着剤被覆テープを使用することは、テープを
切断するために極めて鋭利なナイフ又ははさみの様な機
構な宮んだ工場用設備によって箱等にテープを適用でき
る所では開業的に受は入れられることが判明しているが
、卓上分配器からテープを手で分配したいような一層一
般的な用途にとっては商業釣に受は入れることはできな
いことが分っていた。その代り、非可塑化ポリ塩化ビニ
ル、セロファン、或は酢酸セルロースかう作られた農打
ちを有するテープがそのような一般的用途で用いられて
いる。なぜならそのような卓上分配器上の分配用刃によ
って手で切断することができる容易さ及び正確さをもっ
ているからである。

（即ち、そのような裏打ちは分配用刃上で大して伸びる
ことな（、分配用刃についている歯で、その切断用刃に
ついた歯の形にそつ（り似た鋸歯状切断縁を裏打ちに生
じ、本願第２図〜第５図に関して記述した切断試験に類
似したやり方でそのテープを切った時、分配用刃によっ
てテープを切るのに約１１ニユートンより小さい力がい
るだけである）。

二軸配向プロピレンホモポリマー又は共重合体裏打ち或
はポリプロピレンとポリエチレンの混合物から作られた
裏打ちを手で切断する問題を解決する従来の試みは、米
国％許第４，０４５，５１５号及び４，１３７，３６２
号に記載されている。一般にこれらの試みは、製造中長
手方向よりも横方向に裏打な一層多く延伸する川」ち配
向することを含んでいる。（例えば、長手方向ではわず
か１．２倍であるのに対し、横方向では７．５倍である
）。そのような不均衡な延伸は、裏打ちに横方向の繊維
状の部分を生じさせ、そわらの部分の間で裏打ちを手で
容易に裂（ことができる。そのようなテープのあるもの
は更に、そのような引き裂きを始め易くするための切り
込みを与える少な（とも一つの粗い縁が設けられている
。しかしそのようなテープは長手方向に余りにも伸び易
いため、使用中布望の強度特性を与えられないことがあ
る。亦、そのようなテープは上述の卓上型分配器に用い
られている分配用刃で手で容易に切ることはできす、む
しろそのような刃によって切り込みが入るだけであり、
次に刃の切断縁に沿って或は沿はすに、繊維状部分間で
引き裂かれる。之は分配用刃の切断縁に沿って正確に切
りたい時には欠点になる。

強度の太ぎなポリプロピレンフィルムを、最初に第−即
ち長手方向にフィルムを延伸し、次に第二即ち横方向に
廷伸し、次に栴び第一の長手方向に延伸し又、包装に一
般に用いられる箇いフィルムを生成させることにより作
ることができることは知られているが（米国特許第４．
１’　３４．９５７号及び特公昭７９−５１：５２９号
参照）、これ迄そのようなポリプロピレンフィルムは、
テープ用裏打ちとして既に使用されているポリプロピレ
ンフィルムの場合より切断しに（いと思われてきたこと
は明らかである。

本発明は、上述の市販の卓上分配器で用いられている型
の分配用刃で手で容易且つ正確に切ることができる二軸
配向ポリプロピレンフィルム裏打ちに接着剤の層を核種
したものからなるテープを与える。

全く思いがげな（、ポリプロピレンフィルムを先ず第−
即ち長手方向に延伸し、そして第二用」ち横方向に延伸
し、次いで再び第一方向に延伸してその強度を通常得ら
れる水準より高（増大させ、それからそのフィルムな接
着剤被覆テープ用裏打ちとして用いると、そのテープは
、本願第２図〜第５図に関連してここに記載する方法に
従つ℃その装量で試験した時、約１３ニユートンより小
さな力で、上記卓上型分配器の分配用刃によって手で容
易に横に切れ、分配されることが発見された。

テープにそのような望ましい切断又は分配特性を与える
ためには、テープに含まれるポリプロピレン裏打は、第
−即ち長手方向に約６０％延伸できる前に切れるのがよ
い。最も良（分配するためには、裏打ちは長手方向に約
１１％延伸できる前に切れるのが好ましい。亦、裏打ち
は長手方向の繊維状化ン防ぐため、横方向に充分な配向
暑もつべきである。切れる前に横方向に約４０％を超え
るまで延伸することかできる上述の如ぎ二軸配向ポリプ
ロピレン裏打ちフィルムは、そのような繊維状化を示さ
ないことが判明している。

上記物理的性質ン有するポリゾロピレンテープ裏打ちは
、０．７〜４．０の範囲の溶融流動指数（ｍθＩｔ　ｆ
ｌｏｗ　ｉｎｄθＸ）を有するアイツメクチイック（１
ｓｏｔａｃｔｉｃ　）均質重合体プロピレン樹脂から作
られている。そのようなテープ裏打ちは、その範囲外の
溶融流動指数をもつ樹脂から、或は異なった溶融流動指
数をもつポリゾロピレン樹脂の混合物、或は共重合体又
はポリプロピレンと他の樹脂との混合物からも、それら
樹脂の大部分がポリプロピレンである限り（例えばポリ
プロピレンが約８５％を越える）、作ることはできるで
あろうと予想される。更に癌分野で既知の種々の充填剤
及び（又は）添加物も、色、酸化防止剤等々を与えるな
どの目的でポリプロピレン裏打ちに添加することができ
ると予想される。従ってここでテープ裏打ちを言及する
のに用いる「ポリプロピレン」とは、そのような他の樹
脂、ブレンド、混会物、充填剤及び添加剤を含むものと
解釈されるべきである。

ポリプロピレンテープ裏打ちの厚さは、約０．００１３
＋〜０．００５ｃＩｒＬの範囲にあるべきであり、その
下限は棗打ちから作られるテープが余りにも薄く散り扱
いに（（なる裏打ち厚さによって決定され、上限はその
良打ちから作られたテープが余りに堅くなり過ぎ、手で
分配しに（（なる裏打ち厚さによって決定される。約Ｑ
、００２５〜０・００４１αの厚さの範囲内のテープ裏
打が、それらから作ることのできるテープの手触り、可
読性、強度及び分配特性のため好ましい。

テープを形成するため裏打ちに被覆する接層剤は、圧力
、熱又はその両方によって活性化でき、アクリレート、
コゝム樹脂又はシリコーンの如き従来のどんな型のもの
でもよい。接着剤は従来の被覆重量（例えば０．００１
７〜０．００５４９７ｃｍ２）で適用してもよい。テー
プをつ（るため接層剤を異常に犬ぎな被覆厚さで用いる
ことは、同じ裏打ちで同じ接層剤をもつど薄（被覆した
テープと比較してそのテープの分配性に悪影＊Ｗ与える
ことが判明している。

ポリプロピレン裏打ちは、もし望むなら、その裏打ちに
対する接層剤の接層性をよ（するため、従来の下塗り、
炎、コロナ放ｍ１或はその他の表面処理によって処理し
てもよ（、接層剤層とは反対側の裏打ち表面を、全て接
層剤被覆テープ製造法でよく知られているように、テー
プｔコイル状に巻いた時、裏面に接着剤層が接着するの
を抑制する低接漸裏処理剤（ＬＡＢ）として知られてい
る慣用の材料で処理してもよい。

一般に、上述した希望の分配特性を有する二軸配向ポリ
プロピレンフィルムは、（１）ポリプロビレ１ ンシートを注型し、伐）注型シートを、裏打ちの長手方
向となる方向にその最初の長さの６〜７倍の率で延伸す
ることによってその方向に配向し、そして裏打ちの横方
向となる方向にシートの最初の幅の大きさの３〜１０倍
の率で延伸することによりシートをその方向に配向し、
（両方の配向は順次行うか又は同時に行うことができる
）、そして（３）農打ちの長手方向となる方向に再びシ
ートラ−回以上延伸して、最初の長手方向及び横方向の
延伸をした後のその長さに対し１．５〜５倍の合計延伸
率を生ずるようにする、ことによって作ることができる
。そのようなシートの延伸は当分野で知られているよう
に、市販装置で連続的に行うことができる。

本発明を図面ン参照して史に記述する。いくつかの図面
中同じ番号は同じ部品を示す。

第１図に関し、そこには本発明による成る長さのテープ
が番号１０で全体的に示されている。そのテープ１０は
、上述の型の市販卓上型分配器の切断刃で横にそれを切
ることにより手で容易に分２ 配することができると共に良好な強度７有する。

一般にテープ１０は二軸配向ポリプロピレン裏打ち層１
２を有し、その裏打ち層は約０．００１３〜約０．００
５ＣＩＩＬの範囲の厚さをもち、縁１１に平行な第一方
向即ち長手方向に、約２５　Ｘ　１０５ＫＰａ〔キロパ
スカル〕を越える１％延び率で測定した弾性割線モジュ
ラス（５ｅｃａｎｔ　ｍｏｄｕｌｕｓ　ｏｆｅｌａｓｔ
ｉｃｉｔｙ　）　ｆもち、長手方向に約６０％延伸でき
る前に切れ、縁１３に平行な第二方向即ち横方向に、前
記第一方向の繊維状化を最小にするため光分な配向を有
する。裏打ち層１２の一方の側には、多くの既知の接層
剤のいずれでもよいが、接層剤の層１４が被模されてお
り、接着剤層とは反対の表面１５には低接着兼処理剤が
扱憶されていてもよい。

テープ１０は第一方向に長いものとして例示されている
が、成る目的にとってはテープ１０の切断長さは、非常
に幅の広い透明テープ（例えば１５ｃ＋＋＋幅）を、出
荷ラベル等を核うのに使うためその幅より短い長さに切
断する場合のように、第一方向よりも第二方向の方が長
い大きさをもっこともある。どの場合でもテープ１０は
第二号向即ち第一方向を横切る方向に切断されるものと
考えられ、卓上分配器で典型的に用いられている種々の
型の切断刃で手で容易に第二方向に切断される。

試験装置 第２図、第３図、第４図及び第５図は、ミネソタ州セン
トホールのミネソタ・マイニング・アンド・マニファク
チュアリング・カンパニーから売り出さねているＣ−１
５又はＣ−４０型分配器で現在用いられている型の新し
い切断刃でテープ２１（本願で記載するテープ１０の如
きもの）を切断即ち分配することのできる容易さ及び正
＃さを試験するだめの装＃２０を例示している。

装置２０は水平面上に支持するのに用いられる低部２４
を有する枠２３、刃２２を枠２３の上端面２６上に固定
するのに用いられる万力状クランプ２５で、その上端面
２６が水平に対し約１０°傾いているクランプ２５、試
験しようとするテープ２１のロール３１の芯３０を、ハ
ブ２９のだめの回転軸を上端面２６に対し全体的に平行
にして支持するために用いられる、ハブ２９が回転可能
に取り付けられた突出腕２８、及び予かじめ定められた
角度で刃２２上のテープ２１を切断するためテープ２１
を引張り、テープ２１を切断するのに　ｂ 必要な力を記録するための機構を有する。

約０．０５３σ厚のニッケルメッキ鋼から形成された刃
２２（第５図）は、（１）少なくともテープ２１と同じ
幅と、刃２２を横切って伸びているテープの長手方向に
相当する方向に約０．４ｃｍの長さを有する長方形の腔
状部分３２で、テープ２１の接着剤被覆が一時的に付着
される全体的に平らな腔状上面３３を定める腔状部分、
（２）腔状部分３２の一方の縁に、その腔状部分に対し
直角に配置された支持部分３４で、板３５と枠２３との
間にねじ３６によって（板３５とねじ３６はクランプ２
５中に含まれている）、腔状部分３２の下面が上端面２
６に相対するようにして支持されている支持部分３４、
及び（３）支持部分３４と反対側の腔状部分３２の縁に
ある全体的にＵ字型の部分３８を有する。各歯３９は、
（１）一般に三角形をしており、（２）腔状部分の表面
３３０面と同じか又はそれよりわずかに低い所に先端が
きており、隣りの歯の先端３９から約０．１　ｃｍだけ
離れており、（３）Ｕ字型部分３８の末梢表面４０（そ
の表面４０は陸状表６ 面３３に対し面角に配置されている）と、Ｕ字型部分３
８の上部表面４１（この上部表面４１は隆状表面３３に
対し約１２００の角度で形成されている）との交線によ
って定められ、そして（４）腔状表面３３０面内で測定
して約９０°の末梢先端角度をもっている。

隆状表面３３は、テープ２１の接着剤核種をそれへ一時
的に付着させて、歯３９でテープ２１を切る間、テープ
２１の付着部分が前へ動くのを抑制するために用いられ
る（別法として試験すべきテープを、もしテープ上の接
着剤が感圧性でないならば、隆状表面３３に留めてもよ
いであろう）。

刃２２は枠２３の上端面２６より上に配置し、歯３９の
先端と隆状表面３３によって定められる平面が水平に対
し約１０’の角度４２（第４図）Ｋなるようにクランプ
２５で固定する。

テープ２１をそわを切るために予かしめ定められた角度
で歯３９に対し引張り、テープ２１を切断するのに必要
な力を記録するための機構には、１０ボンド×０．１ボ
ンド・チャテイリオン・デ−ジ（Ｃｈａｔ；１ｌｌｉｏ
ｎ　ｇａｕｇｅ　）　　として知られている型の力測定
デー−／４４が含まれている。そのｒ−ジはニューヨー
ク州キューガーデンスのジョーン・チャテイリオン・ア
ンド・サンズ・インコーポレーション（Ｊｏｈｎ　Ｃｈ
ａｔ、１ｌｌｉｏｎ　ａｎｄ　５ｏｎｓ、　Ｉｎｃ、　
）からＤＰＰ　−１０型ｒ−ジとして市販されている。

その力測定デージ４４は、軸方向に移動可能なプランジ
ャー４５をもち、そのプランジャーの一咄には円筒状テ
ープ接着部材４７を両端で支えるヨーク４６があり、そ
の接着部材４７は軸がプランジャー４５の軸に対し横に
配置されており、その周囲の接線がプランジャー４５の
軸と一線になるようにしである。ヨーク４６とは反対側
のプランジャー４５の端は、ゲージ４４のケース４８内
に軸方向に滑動できるように取りつげてあり、ケース４
Ｂ内の、プランジャー４５に適用された外向きの力をダ
イアル４９に記録するようになっている機械に連結され
ており、その機械はダイアルの読みが解放ボタン５０を
動かすことによって解放される迄、シランジャー４５に
加わった最大の力に相当するダイアル４９の読みを維持
するようになっている。力測定ｒ−ジのケース４Ｂは枠
２３に成る機構（図示されてい１ｃい）によって取りつ
けてあり、その機構げ、プランジャー４５の軸と一線に
なった道に沿って力測定ｒ−ジ４４のケース４８を最初
の試験位置から最終試験位置へ動かすようにスイッチ５
１及び５２で操作でき、ケース４８は０．７６　ｍ　／
分の一定速度で刃２２から遠ざかつていき、続いてケー
ス４８をスプリング５４の影響でその最初の位置へ戻す
ように作動する。

プランジャー４５の運動路は、垂直に対し約３００　　
　′の角度５３（第２図）で仙いており、隆状表面３３
に接着されたテープ２１の縁によって規定される二つの
面に平行に、且つそれらの面の中間にあり、刃２２の歯
３９と一線になって℃・る。

特定のテープ２１を切断するのに必要な力を試Ｍ−また
め、テープ２１のロール３１は装置２０のハブ２９に取
りつけである。成る長さのテープ２１をロールから引き
出し、刃２２をまわって配置し、平らな隆状表面３３に
接着させ、テープの９ 端を滑らかにテープ接着部材４７ＦＣ接着させ、テープ
が刃２２の歯３９をまわって伸びているがそれに対し張
力がかからないようにする。次に駆動機構をスイッチ５
１及び５２によって作動させ、ケース４Ｂをその最初の
位置から最終位置へ移動させる。その動きは、歯３９が
前記角度で傾けであるため、歯３９を越えて隆状表面３
３とテープ接着部材４７との間に伸びるテープに張力が
一方の端から始まって加えられるため、テープ２１は次
第に歯３９によって横に切断されていく。歯３９に沿っ
てテープ２１を切断するのに要する力をダイアル４９に
記録し、そのダイアル４９は試験中に生じた最大力の読
みを維持する。

市販の感圧接着テープの分配特性の一例を与え、それに
対し他のテープを比較するため、ミネソタ州セントボー
ルのミネソタ・マイニング・アンド・マニファクチュア
リング・カンパニーから商標名ハイランド（Ｈｉｇｈｌ
ａｎｄ　）　　５９１０テーゾとして市販されているセ
ロファンフィルム裏打ちを使って作った感圧テープにつ
いて試験を装置２０で０ 行なった。このテープは上記型の卓上分配器により手で
分配するのに適度に容易なテープであると考えられてい
る。ノ・イランド５９１０テープの切断力は約１０．７
ニユートンであった。そのテープは目立つ程延びず、歯
に正確に沿って切ね、分配されたテープ上に鋸歯状の切
断端を生じ、テープの切断長さはその新しく切断された
端に隣接してゆがんではｔ「かった。

例及び試験結果 次に、本発明による感圧接着テープの８枚の例について
その製造、及びそれらの物理的性質及び分配特性の試験
について記述する。又本発明によるテープに必要な物理
的特性をもたないポリゾロピレン兼行ちをもつテープの
製造及びそれらの物理的特性及び分配特性の試験につい
て記述する。

七七らのテープのそのような試験及び付加的物理的性質
のデーターを、比較し易いように、それらテープの分配
特性を比較する基になるノ１イランド５９１０テーゾの
分配特性と共に次の表に示す。

各側で作られたテープの裏打ちに用いた仕上がりフィル
ムについて、それらの例及び表に列挙した物理的性質に
ついての各個を決定し、テープ切断力についてそれらの
例及び表に列挙した各個を決定するために、１０回の試
験を行なった。これらの試験からのデータを、標準統計
法に従って分析し、列挙の平均値を決定ｔ、、決定され
た平均値のほとんどに対する標準偏差を例中に記載しで
ある。

そのような試験からの平均値又はそれらから誘導された
値が特許請求の範囲中に記載されている場合、そのよう
な平均値は、それらが得られた試験から得られた標準偏
差イーを含めたものとして解釈きるべきであり、同じや
り方で得られた平均値に対してのみ比較さるべきである
。

３ 表 仕上がりフィルムＣ 仕上がりフィル　　　長手方向の１％の延仕上がりフィ
ル　　ムの破断時の長　　　び率における弾性割ムの淳
す　　　　　　手方向の伸び　　　　線モジュラスハイ
ランド　　０．００３６　　　　　　Ｎ　、Ａ、　　　
　　　　　　Ｎ　、Ａ。

５９１０−７−７″ １　　　　０．００３９　　　　　５２．４　　　　　
　　　２９．９２　　　　０．００３３　　　　　４０
．４　　　　　　　　３４．９３　　　　０．００３５
　　　　　２５．８　　　　　　　　３２．４４　　　
　０．００３９　　　　　１１・２　　　　　　　５０
・６５　　　ｏ、ｏｏ３９１０．２　　　　　　４９．
１６　　　　０．００２６　　　　　２７．０　　　　
　　　　２７．６７　　　　０．００２６　　　　　１
５．０　　　　　　　　３３．１８　　　　０．００５
０　　　　　４４・２　　　　　　　２７・６比較例　
　０．００４３　　１７０．０　　　　　１０．２Ｎ、
Ａ、　　：適用できない ４ ５１３− 仕上がりフィル　　仕上がりフィル　　第２図〜第５図
ムの長手方向の　　ムの横方向の破　　の装置を用いた
破断強度　　　　　断時伸び　　　　　テープ切断力２
１．８　　　　　　５２．６　　　　　　１０．４３５
．０９２．８８．９ ２Ｂ、１　　　　　１１５．０　　　　　　　　Ｂ、６
３５．５　　　　　２７０．０　　　　　　　８．１２
９．５　　　　　１４５．０　　　　　　　７．６１３
．２　　　　　１１９．０　　　　　　　８．７１６．
６　　　　　　９０．０　　　　　　　７．９２８．７
　　　　　１２０．０　　　　　　１０．３１１．５　
　　　　　１５．０　　　　　　３３．５例　　１ ポリプロピレンフィルムを幅出しく　１ｅｎｚｅｒ　）
法として知られている方法により製造した。ペンシルバ
ニア州フィラデルフィアのアルコ・ケミカル社（Ａｒｃ
ｏ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｃｏ、　）から得られた名目上
の溶融流動指数が２のアインタクテイックプロビレンホ
モボリマー樹脂を、安定な均質溶融物を生ずるように押
し出し器バレル温度を調節した単一スクリユー押し出し
器の供給ホッパーへ供給した。

ポリゾロピレン溶融物を平らなシートダイを通して、６
０°Ｃの水が循環している回転注型用車上へ押し出した
。注型用車はポリエチレンの注型シートをＱ、１９ｃｍ
厚の注型シートを生するように調節した速度で、６０°
Ｃに維持した急冷用水浴を通して運んだ。その注型され
たソートは次に、内部から約１２７°Ｃ〜１３６℃に維
持された最初の一連の加熱ロール上を通り、次いで生成
されるフィルム及びテープの最終的な第一方向ＢＩＪち
長手方向或は第一機械方向になる方向に５．０　：　１
の最初の延伸比を得る異なった速度で回転する二本の引
張り用ニップロール間で延伸した。長手方向に配向した
シートを、次ＶＣｌ５９８Ｃ〜１７５°Ｃの範囲の温度
を有する多重加熱域をもつ幅出し機（ｚｅｎｔｅｒ　）
へ送り、二本の張出しレール間で第二方向即ち横方向或
は交差方向にＦ（，８５：　１の引張り比で配向した。

得られた０、００５　Ｃｍ厚のフィルムを空気中で１６
９°Ｃの温度でアニール（ａｎｎｅａｌ　）　シ、両面
をコロナ処理し、縁を切りそろえ、親ロールへ巻き取っ
た。

他の別の操作で、親ロールからのフィルムを約１１１°
Ｃ〜１３６℃に最初維持した一連の加熱ロール上に通し
、次いで１．６：１の引張り比で長手方向に延伸した。

それはフィルムの長手及び横方向の収縮により０．００
３８〜０．００４ｃｍ厚の範囲の仕上がりフィルムをも
たらした。この仕上がりフィルムをロールに巻いた。ロ
ールからの仕上がりフィルムの部分の一方の側に、米国
％許第２，５３２，０１１号（参考のためここに記載す
る）に記載された型のポリビニルカーバメート低接着性
裏処理剤（ＬＡＢ）を被覆し、他方の側にＲｅ５ ２４．９０６（参考のためここに記載する）に記載され
ている型のイソオクチルアクリレート／アクリル酸（Ｉ
ｏＡ／ＡＡ　）　９５．５　／　４．５共重合体感圧接
着剤を０．００２１　”ｌ／Ｃｍ２の量で被覆した。得
られた感圧接着剤（ＰＳＡ）テープを大きなロールに巻
き取った。次に大きなロールからのテープを１．２２側
幅に切り、試験のため２．５４ｃＩｎ径の芯上に巻いた
。

ロールからの最終フィルムの試料を次の性質を含めた物
理的性質について試験した。（１）長手方向の伸びチで
その伸び内でフィルムが切れる。その伸び係はＡＳＴＭ
Ｄ　８８２−８０　ａの方法人に従って測定された。但
し、フィルムを延伸するだめのあご状部材は最初Ｉ　Ｑ
、１６σの間隔で、最初の延伸６％に対してはあご状部
材の離れていく速度は５、Ｏ８Ｃｍ／分で、その後は２
５．４ｃｒｎＺ分のあご状部材分離速度を用い、破断時
の力を記録した。（２）フィルムの１％の延び率で測定
した長手方向の弾性割線モジュラスで、ＡＳＴＭＤ８８
２−８０ａに従って測定した。但し初期あご部材間隔及
びそれ６ が離れていく速度は上述の通りであった。同様に仕上が
りフィルムの横方向に同じ性質を測定した。

芯に巻いたテープの試料を第２図、第３図、第４図及び
第５図に関して上述した装置及び方法を用いて分配特性
について試験した。試験データーを表示し、標準統計法
に従い分析した。得られた結果を上記表に示す。

仕上がりフィルムの長手方向の伸びチは約５２．４％（
標準偏差５．７％）で、之はポリプロピレンフィルムと
しては非常に低い値である。仕上がりフィルムの長手方
向の１％延び率における弾性割線モジュラスと破断強度
は、夫々約２９．９　Ｘ　１０５ｘｐａ（標準篩差１．
５　Ｘ　１０５に、Ｐａ　）及び２１．８Ｘ１０’　Ｋ
Ｐａ　（標準偏差０．７　ｘ　１０’　ＫＰａ　）であ
り、それらはポリエチレンフィルムとしては非常に高い
値であった。切断力は約１０．４ニユートン（標準偏差
２．１ニユートン）で、之はハイランド５９１０テープ
に対する切断力と大体同じであり手でテープを分配する
には許容できる分配力と考えられる。又、ハイランド５
９１０テーゾと同様に、そのテープは認められる程延び
ず、歯に沿って正確に切れ、テープに鋸歯状切断縁を生
じ、テープの切断された長さはその新しく切断された縁
に隣接してゆがんではいなかった。

例　　２ 幅出し法を用いて、実施例１に記載したやり方で承りプ
ロＶレンシートを注型することによりポリプロぎレンフ
イルムを製造した。但し注型側車の表面温度は約２４℃
に維持し、注型側車の速度は約０．２１６ｃＩｎの厚さ
をもつ注型シートを生ずるように調節された。次にその
注型されたシートを約１１８°Ｃ〜１２７°Ｃに内部か
ら維持された最初の一連の加熱用ロール上に通し、次い
で生成するフィルム及びテープの第一方向即ち、長手方
向或は第一機械方向になる方向に、５．１６　＋　１の
第一延伸比が得られるように異なった速度で回転する二
本の引張り用ニップロール間で延伸した。長手方向に配
向したシートを次に、１６２°Ｃ〜１６８０Ｇの範囲の
温度をもつ多段加熱域をもつ幅出し機へ送り、６．４　
：　１の引張り率で二本の幅出し機し一ル間で第二方向
即ち横方向即ち交差する方向に配向した。次に幅出しし
たフィルムを内部から１６３°Ｃに維持された二本の引
張り用ニップロール間で延伸した。それらの引張りロー
ルは、２．０：１の引張り率で２回目として長手方向に
シートを引張るように異なった速度で回転させた。得ら
れたフィルムは０．００３３ｃＩｎ厚で、１４０°Ｃで
アニールし、−力の側をコロナ処理し、縁を切りそろえ
、親ロールへ巻き取った。

別の操作で、親ロールからのフィルムの他の側をコロナ
処理し、これによって両面がコロナ処理された仕上がり
フィルムを生成させた。

例１の場合の如く、仕上がりフィルムを同じＬＡＢ及び
■ＯＡ／ＡＡ接着剤を用いてＰＳＡテーテー変えた。接
着剤を被覆する前の仕上がりフィルムの物理的性質及び
テープを切るのに要する力は、例１に記載のやり方で試
験した。得られた結果を上記表に示す。

仕上がりフィルムの長手方向の伸びチ、１チ延び率にお
ける弾性割線モジュラス及び破断強度は、９ 夫々４０．４％（標準偏差９．３％）、３４，９ｘ１０
５ＫＰａ　（標準偏差５，６Ｘ１０５ＫＰａ　）及び３
５．ＯＸｌ　０’　ＫＰａ　（標準偏差５．９　Ｘ　１
０’　ＫＰａ　）であった。

それらは、例１のフィルムと比較してフィルムに加えた
長手方向の延伸が一層大きいことを反映しており、例１
のテープの切断力より小さい８．９ニユートン（標準偏
差２．５ニユートン）のテープ切断力をもたらしていた
。テープは又、例１のテープが示していた他の良好な分
配特性を示していた。

０ 例　　３ 例２に記載したのと同じやり方でフィルムとテープを製
造し、試験した。但し最初の一連の加熱用ロールの内部
温度は約１２２〜１６６℃へ高くし、幅出し機の多段加
熱域の温度は約１６１〜１７０℃に変え、二本の加熱し
たニツゾロールの温度は１６４°Ｃへ高め、長手方向の
第二の引張り比を２．３　：　１に増加した。得られた
結果は上記表に記載しである。

フィルムの長手方向の伸び％、１％延び率における弾性
割線モジュラス及び破断強度は、夫々、２５．８％（標
準偏差６．０％）、３２．４　Ｘ　１０５ＫＰａ（標準
偏差１．４　Ｘ　１０５ＫＰａ　）及び２８．Ｉ　Ｘ、
１０’ＫＰａ　（標準偏差４．３　Ｘ　１０’ＫＰａ　
）であり、このことは例１及びこの場合に比較してフィ
ルムに加えた長手方向の延伸が一層大きかったことを反
映し１％１）ており、例１及び２の両方のテープよりも
小さな８．６ニユートン（標準偏差２．１ニユートン）
のテープ切断力をもたらしていた。テープは亦、例１及
び２のテープが示す他の良好な分配特性をも示していた
。

例　　４ 再び幅出し法を用いて、例１に記載したやり方でポリプ
ロピレンシートを注型によりつくった。

但し、注型用事の表面温度は約６６℃に維持され、注型
用事の速度は０．２８５ＣＴＬ厚の注型シートを生ずる
ように調整きれた。次に注型シートは、１０７°Ｃ〜１
２５℃に内部から維持された最初の一連の加熱用ロール
の上を通り、次いで生成するフィルム及びテープの長手
力向きなる方向に第一回目として４．５　：　１の延伸
比でシートを引張るように異なった速度で回転する二本
の引張り用ニップロール間で延伸した。次に長手力向に
配向したシートを、１５７°Ｃ〜１７５℃の範囲の温度
を有する多段加熱域をもつ幅出し機へ送り、二本の幅出
し機レールの間でシートを６．５　：　１の比で横に引
張ることにより横に配向した。次に幅出ししたフィルム
を、１６５℃に内部から維持した二本の引張用ニップロ
ールで、二回目として２．３　：　１の比でシートを長
手方向に引張るように異なった速６ 度で回転する二本のロールの間で長手力向に延伸した。

フィルムは次に１５７°Ｃに内部から維持されたアニー
ル用ドラム上を通過し、一方の側をコロナ処理し、縁を
切りそろえ、親ロールに巻き取った。

他の操作として、親ロールからのフィルムを、１６２°
Ｃの表面温度に維持された第三の一連の加熱された遊び
ロールを通り、長手力向に１．３６　：１の第三の引張
り比が得られるように異なった速度で回転する二つの異
なった組の引張り用ニップロールの間で延伸された。こ
のようｔこして形成された中間的フィルムを、次に再び
ロールに巻いた。

中間的フィルムを再び前のパラグラフで述べた処理装置
に通した。但し引張り用ニップロールはフィルムを長手
力向に１．１９　：　１の第四の引張り比を得るように
異なった速度で回転させた。このようにして形成された
仕上がりフィルムを次にロールに巻いた。

その仕上がりフィルムから、そのフィルムのコロナ処理
した表面に９５．５　／　４．５のＩｏＡ　／　ＡＡ感
４ 圧接層剤を約０．００２．！ｉ’／α２被覆することに
より、テープ試料をつくった。接着剤を被覆する前に仕
上がりフィルムについて物理的性質を測定し、テープ試
料については例１に関して上述したやり方で縦に切った
後、分配性について測定した。得られた結果を上記表に
示す。

フィルムの長手力向の伸び％、１％延び率における弾性
割線モジュラス及び破断強度は、夫々、１１．２％（標
準偏差１．６％）　、５０．６　Ｘ　１０”ＫＰａ（標
準偏差５．７　Ｘ　１０’ＫＰａ　）及び３５．５　Ｘ
　１０’ＫＰａ（標準偏差２．７　Ｘ　１０’ＫＰａ　
）であった。このことは例１．２及び３に比較して、フ
ィルムに加えた長手力向の延伸がなお一層大きかったこ
とを反映しており、例１．２及び乙のテープの切断力に
比較して、８．１ニユートン（標準偏差０．９ニユート
ン）の一層低いテープ切断力をもたらしている。

テープは亦、例１．２及び３のテープによって示された
他の良好な分配特性をも示していた。

例　　５ 例４について上述したのと同じやり方でフィルム及びテ
ープをつくり、試験した。但し用いられたアイツタクチ
イックプロピレン、ホモポリマー樹脂は、名目上約０．
７の浴融流動指数をもっていた。

注型シートの厚さは０．３０５Ｃ７ｎに増大した。最初
の一連のロールの内部温度は１１６°Ｃ〜１６２°Ｃへ
高くした。最初の長手力向の引張り比は５．０：１に増
加した。幅出し機温度の範囲は１６０℃〜１６８°Ｃへ
変えた。横方向の引張り比は７．９　：　１に増大した
。第二の長手力向の引張りで用いた二本の加熱されたニ
ップロールの内部温度は１６６°Ｃへ増大した。第二の
長手力向の引張り比は１．７＝１へ減少させた。第三の
長手力向の引張り比は、１．４４　：　１に増大した。

そして第四の長手力向の引張り比は１．１６　：　１へ
減少させた。得られた結果を上記表に示す。

フィルムの長手力向の伸び％、１％延び軍における弾性
割線モジュラス及び破断強度は、夫々、１．０．２％（
標準偏差６．０％）、４９．　Ｉ　Ｘ　１０５ＫＰａ（
標準偏差５．７　Ｘ　１０５ＫＰａ）　、及び２９．５
　Ｘ　１０’ＫＰａ　（標準偏差４．５　Ｘ　１０’Ｋ
Ｐａ　）であった。テ−プは本発明の８つの例で記載し
たテープのうち最小の切断力である７、６ニユートン（
標準偏差１．２ニユートン）の切断力をもっており、ハ
イランド５９１０テープの切断力の約−であった。従っ
てそのテープは手で容易に分配できると考えられた。

テープは亦、例１．２．６及び４のテープによって示さ
れた他の良好な分配特性をも示していた。

例　　６ フィルムを管状法として知られている方法により製造し
た。名目上溶融流動指数２のアイツタクチイックポリプ
ロピレン樹脂を、単一スクリユー押し出し器の供給ホッ
パーへ送った。押し出し器バレル温度を安定で均質な溶
融物を生ずるように調節した。その浴融物を溶融ポリゾ
ロピレン管を生ずるように環状ダイを通して押し出した
。管は整形用心棒へ送り、その上で狭くし、１４°Ｃに
維持された水浴中で急冷した。

次に管の側壁を一対のニップローラーで一緒にプレスし
て１つぶれた　（１ａｙ−ｆｌａｔ　）　Ｊ　’ｄにし
、第一の垂直延伸浴へ送った。一対のニップローラ７ 一を延伸浴の下端に配置し、第二の一対のニップローラ
ーをその上端に配置した。赤外線加熱器を上端に隣接し
て第二の一対のニップローラー１７Ｄ下に配置し、管を
延伸温度へ加熱した。管が塔の赤外線加熱区域を通過す
る時、同時に二方向へ延伸した。二組の対のニップロー
ラーの間で管の中に取り込まれた空気（こよって管の横
方向の延伸を制御し、二組の対のニップローラーの回転
速度の差が長手方向の管の延伸を制御した。横方向の引
張り比を３．３　：　１　、長手方向の引張り比を４．
０　：　１にするように条件を制御した。

次に延伸された管の壁を一緒にプレスして「つぶれた」
管にし、第二の一層大きな垂直の延伸浴へ送った。この
塔は第一の塔と同様なやり方で操作した。但し管を延伸
温度へ加熱するのに１４０°Ｃの加熱強制空気を用いた
。管を第二延伸塔中、異なった速度で回転する二組の対
のニップローラー間で延伸し、１．５：１の第二の長手
方向の引張り比を得た。Ｖは横方向に著しく引張ること
はしなかった。

８ 第二塔からの管をつぶして「つぶれた」管にし、二枚の
フィルムに縦に切り、各々のフィルムを親ロールへ巻い
た。

別の操作でフィルムを両面コロナ処理して仕上がりフィ
ルムをつくり、例１に記載したようにしてその仕上がり
フィルムからＰＳＡテープ試料をつくった。仕上がりフ
ィルム及びテープを例１に記載の如く試験した。得られ
た結果を上記表に示す。

仕上がりフィルムの長手方向の伸び％、１％延び率にお
ける弾性割線モジュラス及び破断強度は、夫々、２７％
（標準偏差１２．０％）　２７．６　Ｘ　１０”ＫＰａ
　（標準偏差Ｏ）、及び１３．２　Ｘ　１０’ＫＰａ　
（標準偏差０．６　Ｘ　１０’ＫＰａ　）であった。（
これらの値は例６で得られた値に匹敵する）。テープは
８．７ニユートン（標準偏差１．９ニユートン）の切断
力をもち、亦、最初の五つの例のテープによって示され
ている他の良好な分配特性を示していた。この例はテー
プの性質が仕上がりフィルムを作るのに用いた方法（即
ち幅出し法か又は管状法）には依存せず、一つの方法に
よって作られた仕上がりフィルムの物理的性質にのみ依
存するものである　　　゛ことを示している。

例　　７ 例６に記載したのと同じ方法でフィルム裏打ちをつくっ
た。但し、第−延伸浴での横方向の引張り比は３．２　
＋　１に減少させ、第−延伸浴での長手方向の引張り比
は１．５　：　１に保った。再び別の操作で、フィルム
を両面コロナ処理し、仕上がりフィルムをつくり、例１
に記載したように、仕上がりフィルムからＰＳＡテープ
試料をつくった。得られた仕上がりフィルム及びテープ
を、例１に記載の如く試験した。得られた結果を上記表
に示した。

仕上がりフィルムの長手方向の伸び％、１％延び率にお
ける弾性割線モジュラス及び破断強度は、夫々、１５％
（標準偏差４．２％）、３３．Ｉ　Ｘ　１０５ＫＰａ　
（標準偏差５．．７　Ｘ　１０’ＫＰａ　）、及び１６
．６Ｘｉ　Ｏ’ＫＰａ　（標準偏差２．９　Ｘ　１０’
ＫＰａ　）であり、これは例６のテープの切断力より小
さな７．９ニユートン（標準偏差２．４ニユートン）の
テープ切断力をもたらした。

例８　′ ポリプロピレンフィルムを幅出し法により製造した。名
目上溶融流動指数２のアイツタクチイック均質重合体プ
ロピレン樹脂を単一スクリユー押出し機の供給ホッパー
へ送り込んだ。バレル温度を安定で均質な溶融物を生ず
るように調節した。

ポリゾロぎレン溶融物を平らなシートダイを通して押１
２出し、２４℃の表面温度をもつ回転注型用車上へ注型
した。シートを更に注型用事によって６６℃に維持され
た水浴へシートを運び込むこきにより冷却した。注型用
事の速度は０．２７９　ｃｍの厚さをもつ注型シートを
生ずるように調節した。

注型シートを次に約１１９°Ｃ〜１４６°Ｃに内部から
維持した第一の一連の加熱用ロール上に通し、異なった
速度で回転する二本の引張り用ニップロールの間で延伸
し、第一回目としてシートを第一方向即ち長手方向、即
ち第一１機械方向に５．１８　：１の引張り比で引張っ
た。次に長手方向に配向したシートを１６０°Ｃ〜１７
５°Ｃの範囲の温度をも１ つ多段加熱域をもつ幅出し機中へ送り、６．０　：　１
の横方向の引張り比で二本の幅出し機レール間で横方向
に配向した。幅出ししたフィルムを次に二本の引張り用
加熱ニップロール間で延伸した。それらロールは夫々１
６０°Ｃと１５４℃に内部から維持され、第二回目とし
て１．８　＋　１の引張り比でシートを長手方向へ引張
るように異なった速度で回転させた。得られたフィルム
は０．００５ｃＴＬ厚で、１５２℃でアニールし、一方
の４ｆｔ１１をコロナ処理し、縁を切りそろえ、親ロー
ルに巻いた。

別の操作で親ロールからのフィルムを他の側をコロナ処
理し、それによって両面コロナ処理した仕上がりフィル
ムをつくった。

別の操作で仕上がりフィルムの試料の一方ノ側に、米国
特許第３，２３９，４７８号（参考のためここに記載す
る）に記載されているようなスチレン／イソプレン・ブ
ロック共重合体接漸剤をＯ，Ｏ［］１９ｇ／ｃＩＩ１２
の量で塗布した。その重合体は１５％のスチレンを含み
、その樹脂は９５℃の軟化点（ＡＳＴＭ　Ｅ　−２８の
リング・アンド・ボール法で２ 測定した）をもつ、Ｃ５オレフィンとジオレフィンの重
合された混合物であった。そしてフィルムの他方の側に
は、米国特許第２，５３２，０１１号に記載されている
ようなポリビニルカーバメート低接着性裏処理剤（ＬＡ
Ｂ　）を塗布した。得られたテープを大きなロールに巻
いた。次にその大きなロール型のテープを１．２７ｃＩ
ＩＬ幅に縦に切断し、テープ試験のため２．５４ｃｒ／
Ｌ径の芯に巻いた。

得られた仕上がりフィルムきテープを例１に記載したや
り方で試験した。結果を上記表に示す。

仕上がりフィルムの長手方向の伸び％、１％延び率にお
ける弾性割線モジュラス及び破断強度は、夫々、４４．
２％（標準偏差５．９％）、２７．６Ｘ１０５ＫＰａ　
（標準偏差０．７　Ｘ　１０５ＫＰａ　）　、及び２８
．７Ｘ　１０’ＫＰａ　（標準偏差２．ＯＸ　１０’Ｋ
Ｐａ　）であり、このことはこの比較的厚い仕上がりフ
ィルムから作られたテープに対し、例１及びハイランド
５９１０テープの切断力と同様な１０．３ニユートン（
標準偏差５．３ニユートン）の切断力をもたらしていた
。

比較例 本発明によらない比較例として用いるための比較ポリゾ
ロピレンフィルムを、例１に記載の仕方で幅出し法で製
造し、その例の親ロールに巻いたフィルムを製造した。

但し、ポリプロピレンシートは０．００４３ｃｎＬ厚の
比較ポリプロピレンフィルムを生ずるように注型した。

比較フィルムの部分（その比較フィルムは例１の第二パ
ラグラフで記載したやり方で、その例の仕上がりフィル
ムを作るように更に長手方向に延伸することはしなかっ
た）を、例１の仕上がりフィルムを用いてテープを作っ
たのと同じやり方でテープを作るために用いた。そして
比較フィルムの試料及び比較フィルムから作ったテープ
を例１に記載したやり方で試験した。得られた結果を上
記表に示す。

比較フィルムの長手方向の伸び％は、例１及び本発明の
他の例の伸び％より実質的に高い約１７０％（標準偏差
２０．７％）であった。フィルムの長手方向の１％延び
率における弾性割線モジュラス及び破壊強度は、夫々、
約１０．２　Ｘ　１０５ＫＰａ（標準偏差２．１　Ｘ　
１０５ＫＰａ　）及び１１．５　Ｘ　１０’ＫＰａ（標
準偏差１．Ｉ　Ｘ　１０’ＫＰａ　）であり、それらは
例１及び本発明の他の例の１％延び率における弾性割繊
モゾユラス及び破断強度より実質的に低いものであった
。

芯に巻いたテープの試料を第２図、第６図、第４図及び
第５図に関して上述した装置及び方法を用いて、その分
配特性について試験した。得られた結果を上記表に示す
。

テープ切断力は約３３．５ニユートン（標準偏差６．１
ニユートン）で、ハイランド５９１０テーゾを切断する
のに必要な力の６倍を越えており、手で分配されるべき
テープとしては余りにも高過ぎると考えられる。テープ
は最終的に切断される前（こ延伸され、細くされ、そし
てひだがつけられるのは甚だ望ましくない。なぜなら切
断したテープ端部が歪み、不体裁な結果になり、テープ
が付着される表面に平につけられなくなるこ七があるか
らである。亦、成る場合には、ゲージの分配方法の新し
く切断した端が、その切断をした時に折れ曲ってくっつ
き、コイル状の端になり、それは５ 不体裁であるのみならず、基材に接層できなくなったり
する。

例からのデーターのグラフ 本発明による例からのデーターを比較分析し、プロット
したものを第６図に示す。その図から分るように、仕上
がりフィルムの長手方向の破断時伸び％（Ｘ軸に沿って
示されている）と、本願第２図〜第５図に関して記述し
た装置により、仕上がりフィルムから作られたテープを
切断するのに必要な力の対数（Ｘ軸に沿って示されてい
る）との間にはほぼ直線関係が存在するように見える。

各側に対するこのようなＸとｙの値の座標は、第６図中
例番号をつけたプロット点で示されている。

第６図のグラフは、テープを横に切断するのに必要な力
が、仕上がりフィルムの長手方向の破断時伸び％が減少
するに従って減少することを示しており、この第６図の
グラフから、もし仕上がりフィルムの長手方向の伸び％
が１０％より低く減少すれば、一層低いイ黄方向の切断
力を得ることができることを合理的に理論づけるこ吉が
できる。

６

【図面の簡単な説明】 第１図は本発明による成る長さのテープの拡大斜視図で
ある。 第２図は本発明によるテープの分配特性を試験するのに
用いられる試験装置の室側面図である。 第３図はＭ２図の試験装置の上面図である。 第４図は第２図の試験装置の立前面図である。 第５図は第２図〜第４図の試験装置で用いられる切断刃
の拡大斜視図である。 第６図は本発明によるテニゾの例からの試験結果のグラ
フである。 １０−テープ、１２−裏打ち層、１４−接着剤層、２〇
−試験装置、２２−刃、３２−隆状部分、３９−歯、４
４−力測定ゲージ、４５−プランジャー、４６−ヨーク
、４８−ケース、４９−ダイアル。 代理人浅村　晧 ＦｚｃＪ Ｌ２乙Ｂ　ｚ 収〜〔。 ３ど　　　２／４７ ４乙 、５４　　　　　　　　４５ 、／″ １へ７ ４４　４．３： ′　。 ）３ ７ １　　　　　　　　　　　　Ｅ−Ｉ Ｆ、ｔｃ、４

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （ＩＪ　　約０．００５ｍより薄い厚さを有する艮い二
   軸配回ホリプロビレンフイルム良打ちと、その裏打ちの
   一表面上に被伽した接層剤層とからなるテープにおいて
   、前記裏打ちがその長手方向に杓３０％延伸でさる前に
   切れ、その横方向には切れる前に少な（とも４０％延伸
   でき、分配器から手で藺単に分配できる接層テープ。 （２）農打ちか長手方向に少なくとも豹２５Ｘ１０５Ｋ
   Ｐａの１％延び軍における弾性害Ｕ線モジュラスを有し
   、長手方向にボッ２５％処伸できる前に切ｎる前記第１
   項に記載のテープ。 （３）　　本願第２図、第６図、第４図及び第５図に関
   して記載した方法に従い、その装置で試験した時、約１
   ６ニユートンより小さな力で長手方向ｗｈ切る方向に切
   断できる前記第１項に記載のテープ。 （４）製拐ちかその長手方向に＃Ｊ１５％処伸できる前
   に切れる前記第１項に記載のテープ。 （５）　　本願第２図、第３図、第４図及び第５図に関
   し、ここに記載した方法釦従い、その装置で試験　　′
   した時、約１０ニユートンより小さな刀で長手方向を横
   切る方向に切断できる前記第２項に記載のテープ。 （６）　　本願第２図、第６図、第４図及び第５図に関
   し、ここに記載した方法に従いその装置で試験し、た時
   、約８ニユートンより小さな刀で長手方向ケ横切る方向
   に切断できる前記第４項に記載のテープ。 （力　約０．００５ｃｍより薄い厚さを有する配向ポリ
   プロピレンフィルム裏打ちと、その農打ちの一表面上に
   核種した接層剤の層とからなるシート材料において、前
   記裏打ちが第一の方向に約３０％姑伸できる前に切れ、
   前記シート材料が、本願第２図、第３図、第４図及び第
   ５図に関して記載した方法に従い、その装置で試験した
   時、約１６ニユートンより小さい力で前記第一方向を横
   切る方向に切断できるシート材料。 （８）　　裏打ちが第一方向に少なくとも約２５　Ｘ　
   １０５ＫＰａの１％延び率における弾性割線モジュラス
   を有し、該第一方向に約２５％延伸できる前に切れ、本
   願第２図、第３図、第４図及び第５図に関し記載した方
   法に従い、その装置で試験して、約１０ニユートンより
   小さな力で前記第一方向を横切る方向に切断できる前記
   第７項に記載のシート材料。 （９）裏打ちが第二方向に、切れる前に少な（とも約４
   ０％延伸できる前記第７項に記載のシート材料Ｏ α０）裏打ちが約１５％その第一方向に延伸できる前に
   切れ、本ｗ第２図、第６図、第４図及び第５図に関し記
   載した方法に従い、その装置で試験した時、約８ニユー
   トンより小さな力で前記第一方向！横切る方向に切断で
   きる前記第７項に記載のシート材料。 （１υ　卓上分配器上で容易に手で切ることができるテ
   ープの製造方法において、ポリプロピレンシートを注型
   し、該シートラその最初の長手方向の犬ぎさの３〜７倍
   の率にその方向に延伸することにより、裏打ちの長手方
   向になる方向に該注型ポリプロピレンシートを配向し、
   前記シートをその最初の幅の大きさの６〜１０倍の率に
   その方向に延伸することにより、裏打ちの横方向となる
   方向に前記ジ−トナ配向し、そして再び裏打ちの長手方
   向になる方向に１回以上処伸して、前記最初の長手方向
   及び横方向の延伸後の長さに対し合ｉ１′延伸率１．５
   〜５倍の延伸を行わせることによって、長手方向に約６
   ０％延伸できる前に切れ、そして横方向には切れる前に
   約４０ｑｂ＆伸することかでさるフィルムをつ（す、そ
   して該フィルムに接着剤を被覆する諸工程からなるテー
   プの製造方法。 （１り　注型ポリプロピレンシートを、長手方向にその
   最初の長さの６〜７倍の率に延伸させることにより、裏
   打ちの長手方向となる方向に配向するσ〕を、前記シー
   トを横方向にその最初の幅の太ぎさの６〜１０倍の率に
   延伸することにより、衾打ちの横方向となる方向に前記
   シートラ延伸する前に行う前記第１１項に記載の方法。 ０（支）　注型ポリプロピレンシートを、長手方向にそ
   の最初の長さの３〜７倍の率に延伸することにより、裏
   打ちの長手方向となる方向に配向するのを、前記シート
   を横方向にその最初の幅の大きさの３〜１０倍の率で延
   伸することにより裏打ちの横方向となる方向に前記シー
   ト乞配向するのと同時に行う前記第１１項に記載の方法
   。