JPS591515B2 - 低水素系被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
低水素系被覆ア−ク溶接棒Info
- Publication number
- JPS591515B2 JPS591515B2 JP11081680A JP11081680A JPS591515B2 JP S591515 B2 JPS591515 B2 JP S591515B2 JP 11081680 A JP11081680 A JP 11081680A JP 11081680 A JP11081680 A JP 11081680A JP S591515 B2 JPS591515 B2 JP S591515B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cod value
- arc welding
- weld metal
- welding rod
- welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は低水素系被覆アーク溶接棒に関し、特に、優れ
た低温靭性の溶接金属を与える低水素系被覆アーク溶接
棒に関するものである。
た低温靭性の溶接金属を与える低水素系被覆アーク溶接
棒に関するものである。
寒冷地に建設される構造物には、４０〜１５０ｍ７ｆｌ
厚程度の厚板を使用するが、その溶接継手には−１０℃
付近におけ、る高いＣＯＤ値が要求される。
厚程度の厚板を使用するが、その溶接継手には−１０℃
付近におけ、る高いＣＯＤ値が要求される。
ＣＯＤ値とは溶接継手の靭性を評価する規準として導入
されたもので、溶接構造物中に潜在する耐亀裂性に着目
し亀裂先端の開口量〔δ〕が材料固有の値〔δｃ〕に達
したときに脆性破壊が起こるという考え方に基づくもの
であり、〔δｃ〕をＣＯＤ値（単位：ｍＴｌ！）と呼び
、この値が大きい程靭性が良好であると評価している。
ところで溶接継手部のＣＯＤ値は母材の板厚が大きくな
るほど低下する傾向にあり、前述の様な寒冷地用の溶接
材料には、低温において高いＣＯＤ値を発揮するものが
要求される。
されたもので、溶接構造物中に潜在する耐亀裂性に着目
し亀裂先端の開口量〔δ〕が材料固有の値〔δｃ〕に達
したときに脆性破壊が起こるという考え方に基づくもの
であり、〔δｃ〕をＣＯＤ値（単位：ｍＴｌ！）と呼び
、この値が大きい程靭性が良好であると評価している。
ところで溶接継手部のＣＯＤ値は母材の板厚が大きくな
るほど低下する傾向にあり、前述の様な寒冷地用の溶接
材料には、低温において高いＣＯＤ値を発揮するものが
要求される。
ところがこの種の用途に汎用されている１〜３％Ｎｉ系
溶接棒では、極厚板に適用した場合のＣＯＤ値に大きな
ばらつきがあり、脆性破壊の観点から、問題があつた。
また高いＣＯＤ値を得る目的でＴｉ−Ｂ系の被覆剤を上
記の溶接棒に適用した低水素系被覆アーク溶接棒も提案
されているが（特開昭５４一１゛゛１４４４５号）、こ
の溶接棒では脱酸の為に高価なＭｇ、Ｔｉ、Ａｌ等を必
須とする割にはＣＯＤ値のばらつきを少なくできていな
い。本発明者等は前述の様な事情に着目し、Ｔｉ−Ｂ系
被覆アーク溶接棒の優れたＣＯＤ特性を確保しつつ、Ｃ
ＯＤ値のばらつきの減少及び低コスト化を期して研究を
進めてきた。
溶接棒では、極厚板に適用した場合のＣＯＤ値に大きな
ばらつきがあり、脆性破壊の観点から、問題があつた。
また高いＣＯＤ値を得る目的でＴｉ−Ｂ系の被覆剤を上
記の溶接棒に適用した低水素系被覆アーク溶接棒も提案
されているが（特開昭５４一１゛゛１４４４５号）、こ
の溶接棒では脱酸の為に高価なＭｇ、Ｔｉ、Ａｌ等を必
須とする割にはＣＯＤ値のばらつきを少なくできていな
い。本発明者等は前述の様な事情に着目し、Ｔｉ−Ｂ系
被覆アーク溶接棒の優れたＣＯＤ特性を確保しつつ、Ｃ
ＯＤ値のばらつきの減少及び低コスト化を期して研究を
進めてきた。
本発明はかかる研究の結果完成されたものであつて、そ
の構成の要旨は、下記の成分を含む被覆剤原料を粘結剤
と共に混練し、炭素鋼心線の外周に塗布してなるところ
に要旨が存在する。ＴｉＯ２： ２〜１０％ 金属炭酸塩 ：３８〜５８％ 即ち本発明では、極厚の低Ｎｉ系溶接金属におけるＣＯ
Ｄ値を高める為に、微量のＢにより結晶粒の微細化を図
り、且つＢを溶接金属中に均一に分散させてＣＯＤ値の
ばらつきを少なくする為に、被覆剤中のＢ酸化物の粒度
を規定し、更に後述する様な各成分の諸機能を有効に発
揮させることによつて、優れた溶接作業性と継手性能を
与える低水素系被覆アーク溶接棒を提供し得ることにな
つたＯ被覆剤を構成する各成分の作用及び含有率設定の
根拠を明確にする。
の構成の要旨は、下記の成分を含む被覆剤原料を粘結剤
と共に混練し、炭素鋼心線の外周に塗布してなるところ
に要旨が存在する。ＴｉＯ２： ２〜１０％ 金属炭酸塩 ：３８〜５８％ 即ち本発明では、極厚の低Ｎｉ系溶接金属におけるＣＯ
Ｄ値を高める為に、微量のＢにより結晶粒の微細化を図
り、且つＢを溶接金属中に均一に分散させてＣＯＤ値の
ばらつきを少なくする為に、被覆剤中のＢ酸化物の粒度
を規定し、更に後述する様な各成分の諸機能を有効に発
揮させることによつて、優れた溶接作業性と継手性能を
与える低水素系被覆アーク溶接棒を提供し得ることにな
つたＯ被覆剤を構成する各成分の作用及び含有率設定の
根拠を明確にする。
ＴｉＯ２：２〜１０％
スラグの流動性を調整すると共に、還元により溶接金属
中にＴｌを供給して結晶粒を微細化しＣＯＤ値を高める
為に不可欠の成分で、２％未満では結晶粒の微細化効果
が不足し、且つスラグの゛粘度が高くなつて立向溶接が
困難になる。
中にＴｌを供給して結晶粒を微細化しＣＯＤ値を高める
為に不可欠の成分で、２％未満では結晶粒の微細化効果
が不足し、且つスラグの゛粘度が高くなつて立向溶接が
困難になる。
一方１０％を越えるとスラグの剥離性が劣下し、作業性
が低下する。金属炭酸塩：３８〜５８％ ＣａＣＯ３，ＭｇＣＯ２，ＢａＣＯ３等を単独で或は組
合せて使用でき、ガス発生剤として溶接雰囲気をシール
ドするのに不可欠の成分である。
が低下する。金属炭酸塩：３８〜５８％ ＣａＣＯ３，ＭｇＣＯ２，ＢａＣＯ３等を単独で或は組
合せて使用でき、ガス発生剤として溶接雰囲気をシール
ドするのに不可欠の成分である。
３８％未満ではシールド不足を起して溶接金属中の酸素
や窒素が増加し、ＣＯＤ値が低下する。
や窒素が増加し、ＣＯＤ値が低下する。
一方５８％を越えると溶込みが過大になつて溶接作業性
が低下する。ＣａＦ２：１０〜２５％ スラグの融点を低下させて流動性を高め、ブローホール
を防止する作用があり、１０％未満ではスラグの流動性
が悪化して立向上進溶接が困難になると共にブローホー
ルが発生し易くなる。
が低下する。ＣａＦ２：１０〜２５％ スラグの融点を低下させて流動性を高め、ブローホール
を防止する作用があり、１０％未満ではスラグの流動性
が悪化して立向上進溶接が困難になると共にブローホー
ルが発生し易くなる。
一方２５％を越えるとアークが不安定になり、溶接作業
性が低下すると共にビード形状も悪化する。Ｍｎ：１〜
６％Ｔｉと共に溶接金属の結晶粒を微細化する作用があ
り、１％未満ではこれらの効果が有効に発揮されない。
性が低下すると共にビード形状も悪化する。Ｍｎ：１〜
６％Ｔｉと共に溶接金属の結晶粒を微細化する作用があ
り、１％未満ではこれらの効果が有効に発揮されない。
しかし６％を越えると溶接金属の組織が上部ベイナイト
の様な中間組織となり、かえつてＣＯＤ値が低下する。
Ｓｉ：３〜７％ 被覆剤中のＴ！０２及びＢ酸化物を還元し、溶接金属中
にＴｉ及びＢを供給する為の脱酸剤として不可欠の成分
である。
の様な中間組織となり、かえつてＣＯＤ値が低下する。
Ｓｉ：３〜７％ 被覆剤中のＴ！０２及びＢ酸化物を還元し、溶接金属中
にＴｉ及びＢを供給する為の脱酸剤として不可欠の成分
である。
３％未満では上記の効果が不十分で脱酸不足となる他、
スラグの剥離性が悪化し、更には溶融金属の流動性が悪
くなつて立向上進溶接時に溶融金属がたれ易くなる。
スラグの剥離性が悪化し、更には溶融金属の流動性が悪
くなつて立向上進溶接時に溶融金属がたれ易くなる。
但し９％を越えると溶融金属が硬化しＣＯＤ値が低下す
る。Ｎｉ：０．８〜６。５％ 溶接金属の靭性を高めるのに不可欠の成分であり、０．
８％未満ではこれらの効果が有効に発揮されない。
る。Ｎｉ：０．８〜６。５％ 溶接金属の靭性を高めるのに不可欠の成分であり、０．
８％未満ではこれらの効果が有効に発揮されない。
しかしこれらの効果は６．５％程度で飽和状態に達し、
それ以上含有させても靭性は殆んど向上せず、かえつて
溶接作業性が低下する。尚Ｎｌ粉は極めて高価であるか
ら、配合量は必要最小限に止めるべきである。Ｂ酸化物
：Ｂ２Ｏ３換算で０．０５〜０．７％脱酸されてＢにな
り溶接金属中に混入して結晶粒を微細化し、ＣＯＤ値を
高める作用がある。
それ以上含有させても靭性は殆んど向上せず、かえつて
溶接作業性が低下する。尚Ｎｌ粉は極めて高価であるか
ら、配合量は必要最小限に止めるべきである。Ｂ酸化物
：Ｂ２Ｏ３換算で０．０５〜０．７％脱酸されてＢにな
り溶接金属中に混入して結晶粒を微細化し、ＣＯＤ値を
高める作用がある。
但し０．０５％未満ではこれらの効果が殆んど発揮され
ない。しかし０．７％を越えると溶接作業性が悪化し、
且つ溶接金属が硬化してＣＯＤ値も逆に低下してくる。
尚Ｂ酸化物は粉末状で他の被覆剤原料と共に混合使用さ
れるが、実験の結果Ｂ酸化物の粒度構成と溶接金属のＣ
ＯＤ値のばらつきとの間には密接な相関々係があること
が分つた。そしてこのばらつきを、実質上問題を起こさ
ない程度に抑える為には、後記実験例で明確にする如く
７４μ以下の粒子が５０％以上を占める様な粒度構成を
有するものを使用すべきであることが判明した。これは
被覆剤中におけるＢ酸化物の分散状態が、溶接金属中へ
のＢの均一分散と密接に関連しているためであり、Ｂ酸
化物の粒度が粗すぎるとＢが溶接金属中へ均一に分散せ
ず、局部的にＢ量の少ない部分ができてその部分のＣＯ
Ｄ値が低くなる為と考えられる。次に心線であるが、炭
素鋼の範晴に含まれるものである限り如何なる成分組成
のものを用いてもかまわない。
ない。しかし０．７％を越えると溶接作業性が悪化し、
且つ溶接金属が硬化してＣＯＤ値も逆に低下してくる。
尚Ｂ酸化物は粉末状で他の被覆剤原料と共に混合使用さ
れるが、実験の結果Ｂ酸化物の粒度構成と溶接金属のＣ
ＯＤ値のばらつきとの間には密接な相関々係があること
が分つた。そしてこのばらつきを、実質上問題を起こさ
ない程度に抑える為には、後記実験例で明確にする如く
７４μ以下の粒子が５０％以上を占める様な粒度構成を
有するものを使用すべきであることが判明した。これは
被覆剤中におけるＢ酸化物の分散状態が、溶接金属中へ
のＢの均一分散と密接に関連しているためであり、Ｂ酸
化物の粒度が粗すぎるとＢが溶接金属中へ均一に分散せ
ず、局部的にＢ量の少ない部分ができてその部分のＣＯ
Ｄ値が低くなる為と考えられる。次に心線であるが、炭
素鋼の範晴に含まれるものである限り如何なる成分組成
のものを用いてもかまわない。
しかし低温域において高いＣＯＤ値を得る目的からすれ
ば、Ｃ量が０．０１〜０．０５％の範囲の炭素鋼が最も
好ましい。しかして心線中のＣ量は溶接金属の組織に大
きな影響を及ぼすが、Ｃ量が０，０１％未満では溶接金
属中にフエライト組織が増大し、また０．０５％を越え
ると溶接金属が硬化組織となり、何れの場合もＣＯＤ値
が低くなるからである。しかし上記好適範囲のＣを含む
炭素鋼心線を使用すると、被覆剤から供給されるＴｉ，
Ｍｎ及びＢの結晶粒微細化効果とも相俟つて微細な針状
フエライト組織を有する高ＣＯＤ値の溶接金属を得るこ
とができる。本発明は概略以上の様に構成されており、
特に被覆剤の成分組成を特定することによつて、低温で
高いＣＯＤ値を有し且つ厚肉鋼板に適用した場合でもＣ
ＯＤ値のばらつきの少ない溶接継手を与える低水素系被
覆アーク溶接棒を提供し得ることになつたもので、寒冷
地における構造物の溶接建造分野での利用価値は極めて
大きい。
ば、Ｃ量が０．０１〜０．０５％の範囲の炭素鋼が最も
好ましい。しかして心線中のＣ量は溶接金属の組織に大
きな影響を及ぼすが、Ｃ量が０，０１％未満では溶接金
属中にフエライト組織が増大し、また０．０５％を越え
ると溶接金属が硬化組織となり、何れの場合もＣＯＤ値
が低くなるからである。しかし上記好適範囲のＣを含む
炭素鋼心線を使用すると、被覆剤から供給されるＴｉ，
Ｍｎ及びＢの結晶粒微細化効果とも相俟つて微細な針状
フエライト組織を有する高ＣＯＤ値の溶接金属を得るこ
とができる。本発明は概略以上の様に構成されており、
特に被覆剤の成分組成を特定することによつて、低温で
高いＣＯＤ値を有し且つ厚肉鋼板に適用した場合でもＣ
ＯＤ値のばらつきの少ない溶接継手を与える低水素系被
覆アーク溶接棒を提供し得ることになつたもので、寒冷
地における構造物の溶接建造分野での利用価値は極めて
大きい。
次に実験例を挙げて本発明の構成及び作用効果を明確に
する。
する。
実験例 １
Ｃ含有量の異なる炭素鋼心線（５ｍ７！ｌφ）に被覆剤
を塗布して第１表に示す被覆アーク溶接棒を製造した。
を塗布して第１表に示す被覆アーク溶接棒を製造した。
得られた各溶接棒を用い、下記の条件で立向溶接を行な
い、溶接作業性及び得られた継手のＣＯＤ値を求めた。
〔溶接条件〕 母 材：ＢＳ４３６Ｏ−５０Ｄ鋼、６０ｍｍ厚開先形
状：５０度・Ｘ開先溶接電流：１６０〜１７０Ａ 表側の溶接終了後、裏側をアークエアガウジングし、次
いで裏側の溶接を行なう。
い、溶接作業性及び得られた継手のＣＯＤ値を求めた。
〔溶接条件〕 母 材：ＢＳ４３６Ｏ−５０Ｄ鋼、６０ｍｍ厚開先形
状：５０度・Ｘ開先溶接電流：１６０〜１７０Ａ 表側の溶接終了後、裏側をアークエアガウジングし、次
いで裏側の溶接を行なう。
英国規格ＢＳＤＤ−１９に従い、３点曲げＣＯＤ試験を
行なう。
行なう。
ＣＯＤ値〔δｃ〕は次式により算出した。但しＷ：試験
片の幅 ａ：クラツク長さ Ｚ：クリツプゲージと試験板表面の間隔 Ｖｃクリツプゲージの変位 γ：限界弾性クリツプゲージ変位の無時限値Ｅ：弾性係
数σｙ：降伏応力 ν：ボアソン比 結果を第１表に示す。
片の幅 ａ：クラツク長さ Ｚ：クリツプゲージと試験板表面の間隔 Ｖｃクリツプゲージの変位 γ：限界弾性クリツプゲージ変位の無時限値Ｅ：弾性係
数σｙ：降伏応力 ν：ボアソン比 結果を第１表に示す。
第１表より次の様に考察できる。
（１）符号１〜６は何れも本発明の要件を充足する実施
例で、優れた溶接作業性を発揮すると共に、継手部のＣ
ＯＤ値のばらつきが少なく且つ高いＣＯＤ値を有してい
る。
例で、優れた溶接作業性を発揮すると共に、継手部のＣ
ＯＤ値のばらつきが少なく且つ高いＣＯＤ値を有してい
る。
（２）符号７は炭酸塩が多すぎる例で溶込みが過大でス
パツタ一が増加し、符号８は炭酸塩が少なすぎる例でシ
ールド不足により溶接金属中の酸素及び窒素量が増加し
、何れも高いＣＯＤ値が得られない。
パツタ一が増加し、符号８は炭酸塩が少なすぎる例でシ
ールド不足により溶接金属中の酸素及び窒素量が増加し
、何れも高いＣＯＤ値が得られない。
（３）符号９はＴｉＯ２が不足する例でスラグの流動性
が悪く立向上進溶接が不可能であり、符号１０はＴｉＯ
２が多すぎる例でスラグの剥離性が悪く且つＣＯＤ値も
低い。
が悪く立向上進溶接が不可能であり、符号１０はＴｉＯ
２が多すぎる例でスラグの剥離性が悪く且つＣＯＤ値も
低い。
（４）符号１１はＣａＦ２が不足する例でスラグの流動
性が悪く立向上進溶接ができない。
性が悪く立向上進溶接ができない。
また符号１２はＣａＦ２が多すぎる例でアークが極めて
不安定である。（５）符号１３はＭｎ量が不足する例で
、初析フエライト組織が大きく発達しＣＯＤ値が極めて
小 二さくなつている。
不安定である。（５）符号１３はＭｎ量が不足する例で
、初析フエライト組織が大きく発達しＣＯＤ値が極めて
小 二さくなつている。
これに対し符号１４はＭｎが多すぎる例で、溶接金属に
上部ベイナイトの様な中間組織が生成しておりＣＯＤ値
はやはり低いＯ（６）符号１５はＳｉが不足する例で、
スラグの剥離性が低下すると共に溶接金属の「たれ」が
著しく立向上進溶接が困難である。
上部ベイナイトの様な中間組織が生成しておりＣＯＤ値
はやはり低いＯ（６）符号１５はＳｉが不足する例で、
スラグの剥離性が低下すると共に溶接金属の「たれ」が
著しく立向上進溶接が困難である。
また符号１６はＳｉが多すぎる例で、溶接金属が硬化し
低いＣＯＤ値しか得られない〇（７）符号１７はＮｉが
不足する例でＣＯＤ値の向上がみられない。
低いＣＯＤ値しか得られない〇（７）符号１７はＮｉが
不足する例でＣＯＤ値の向上がみられない。
また符号１８はＮｉが多すぎる例でＣＯＤ値は向上する
ものの溶接作業性が低下する。（８）符号１９はＢ２Ｏ
３が不足する例でＣＯＤ値の向上がみられず、また符号
２０はＢ２Ｏ３が多すぎる例で、溶接金属の硬化により
低いＣＯＤ値しか得られず溶接作業性も悪い。
ものの溶接作業性が低下する。（８）符号１９はＢ２Ｏ
３が不足する例でＣＯＤ値の向上がみられず、また符号
２０はＢ２Ｏ３が多すぎる例で、溶接金属の硬化により
低いＣＯＤ値しか得られず溶接作業性も悪い。
実験例 ２
実１験例１の方法に準じ、Ｂ酸化物の粒度構成を変えた
場合及び心線のＣ量を変えた場合について、溶接作業性
及びＣＯＤ値を調べた。
場合及び心線のＣ量を変えた場合について、溶接作業性
及びＣＯＤ値を調べた。
結果を第３表に示す。
但し使用したＢ酸化物の粒度構成は第２表の通りである
。また第３表の符号２１〜２８については、得られた継
手の各ビード中のＢ含有量を分析し、Ｂ量のばらつきを
調べた。
。また第３表の符号２１〜２８については、得られた継
手の各ビード中のＢ含有量を分析し、Ｂ量のばらつきを
調べた。
結果を第１〜８図（符号２１〜２８に対応する）に示す
。各ビード内に記入した数値がＢ含有量（ＰＰＩ！）を
意味する。第３表及び第１〜８図より次の様に考察でき
る。尚この実験例では、Ｂ酸化物の粒度構成を除く他の
成分組成はすべて本発明の要件を満たしており、溶接作
業性はすべて良好であるので、ＣＯＤ値についてのみ考
察する。（１）符号２１，２２，２５，２６は、Ｂ酸化
物のうち７４μ以下の粒度のものが５０％未満である比
較例で、全体的にＣＯＤ値が低く、且つ何れの継手にお
いても部分的に０．２前・後の極めて低いＣＯＤ値が認
められる。
。各ビード内に記入した数値がＢ含有量（ＰＰＩ！）を
意味する。第３表及び第１〜８図より次の様に考察でき
る。尚この実験例では、Ｂ酸化物の粒度構成を除く他の
成分組成はすべて本発明の要件を満たしており、溶接作
業性はすべて良好であるので、ＣＯＤ値についてのみ考
察する。（１）符号２１，２２，２５，２６は、Ｂ酸化
物のうち７４μ以下の粒度のものが５０％未満である比
較例で、全体的にＣＯＤ値が低く、且つ何れの継手にお
いても部分的に０．２前・後の極めて低いＣＯＤ値が認
められる。
また第１図（符号２１）、第２図（符号２２）、第５図
（符号２５）及び第６図（符号２６）からも明らかな様
に、何れの場合も各ビードに含まれるＢ含有量のばらつ
きが極めて大きい。（２）これに対し符号２３，２４，
２７，２８は、Ｂ酸化物のうち７４μ以下の粒度のもの
が５０％以上である実施例で、全体的に高いＣＯＤ値を
示しており、且つ極端に低いＣＯＤ値は認められない。
（符号２５）及び第６図（符号２６）からも明らかな様
に、何れの場合も各ビードに含まれるＢ含有量のばらつ
きが極めて大きい。（２）これに対し符号２３，２４，
２７，２８は、Ｂ酸化物のうち７４μ以下の粒度のもの
が５０％以上である実施例で、全体的に高いＣＯＤ値を
示しており、且つ極端に低いＣＯＤ値は認められない。
また第３図（符号２３）、第４図（符号２４）、第７図
（符号２７）及び第８図（符号２８）からも明らかな様
に、各ビードに含まれるＢ含有率には殆んどばらつきが
認められない。この様にＢ酸化物の粒度構成を適正に調
整すれば、Ｂが溶接金属中に均等に分散されＣＯＤ値の
ばらつきを少なくすることができる。（３）符号２９〜
３６は何れも本発明の要件を満たす実施例であるが、符
号２９及び３３は心線中のＣ量が少ない（０．０１％以
下）為にＣＯＤ値がやや低い。そしてＣ量を増加するに
つれて（符号３０，３１及び３４，３５）ＣＯＤ値は高
まるが、Ｃ量が０．０５％を越えると（符号３２及び３
６）ＣＯＤ値は低下してくる。即ちＣ量が０．０１〜０
．０５％である炭素鋼心線を使用すれば、ＣＯＤ値の高
い溶接継手をより確実に得ることができる。
（符号２７）及び第８図（符号２８）からも明らかな様
に、各ビードに含まれるＢ含有率には殆んどばらつきが
認められない。この様にＢ酸化物の粒度構成を適正に調
整すれば、Ｂが溶接金属中に均等に分散されＣＯＤ値の
ばらつきを少なくすることができる。（３）符号２９〜
３６は何れも本発明の要件を満たす実施例であるが、符
号２９及び３３は心線中のＣ量が少ない（０．０１％以
下）為にＣＯＤ値がやや低い。そしてＣ量を増加するに
つれて（符号３０，３１及び３４，３５）ＣＯＤ値は高
まるが、Ｃ量が０．０５％を越えると（符号３２及び３
６）ＣＯＤ値は低下してくる。即ちＣ量が０．０１〜０
．０５％である炭素鋼心線を使用すれば、ＣＯＤ値の高
い溶接継手をより確実に得ることができる。
第１〜８図は実１験例で得た溶接継手の断面を示すもの
で、各ビード中のＢ含有量（単位ＰｐＩｎ）を示す図で
ある。
で、各ビード中のＢ含有量（単位ＰｐＩｎ）を示す図で
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ＴｉＯ＿２：２〜１０％ 金属炭酸塩：３８〜５８％ ＣａＦ＿２：１０〜２５％ Ｍｎ：１〜６％ Ｓｉ：３〜７％ Ｎｉ：０．８〜６．５％ ７４μ以下の粒子を５０％ 以上含む硼素酸化物：Ｂ＿２Ｏ＿２換算で０．０５〜０
．７％ （重量％） を含有する被覆剤原料を粘結剤と共に混練し、炭素鋼心
線の外周に塗布してなることを特徴とする低水素系被覆
アーク溶接棒。 ２ 特許請求の範囲第１項において、炭素鋼心線中の炭
素含有率が０．０１〜０．０５重量％である被覆アーク
溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11081680A JPS591515B2 (ja) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11081680A JPS591515B2 (ja) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5744497A JPS5744497A (en) | 1982-03-12 |
| JPS591515B2 true JPS591515B2 (ja) | 1984-01-12 |
Family
ID=14545381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11081680A Expired JPS591515B2 (ja) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591515B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101947704A (zh) * | 2010-10-21 | 2011-01-19 | 台州海翔焊接材料有限公司 | 一种低温高韧性的碳钢焊条 |
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1980
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