JPS5914354A - 超電導回転子 - Google Patents
超電導回転子Info
- Publication number
- JPS5914354A JPS5914354A JP57122042A JP12204282A JPS5914354A JP S5914354 A JPS5914354 A JP S5914354A JP 57122042 A JP57122042 A JP 57122042A JP 12204282 A JP12204282 A JP 12204282A JP S5914354 A JPS5914354 A JP S5914354A
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-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K55/00—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電磁遮蔽体に係り特に超電導発電機の常温電磁
遮蔽体に好適な電磁遮蔽体に関する。
遮蔽体に好適な電磁遮蔽体に関する。
第１図は超電導発電機の回転子の構成を示す断−面図で
ある。これは回転界磁型超電導発電機におけるものであ
る。回転子は多重同心中空円筒構造を有し、外側より、
常温電磁ａ液体１１、低温電磁遮蔽体９（液体ヘリウム
の液化温度より約５０℃高くなっている。）、超電導コ
イルカバー８、超電導コイルバインド７、超電導コイル
２、超電導コイル２を収納するトルクチューブ６、冷却
用ヘリウム流路５、シャフト１０、電流リード線１、液
体ヘリウム４、液体ヘリウム導入管３によって構成され
ている。液体ヘリウムは回転の遠心力によってトルクチ
ューブ６の壁に押しつけられ、図のように円筒状になる
。低温電磁遮蔽体９および常温電磁遮蔽体１１内はいず
れも真空になっている。
ある。これは回転界磁型超電導発電機におけるものであ
る。回転子は多重同心中空円筒構造を有し、外側より、
常温電磁ａ液体１１、低温電磁遮蔽体９（液体ヘリウム
の液化温度より約５０℃高くなっている。）、超電導コ
イルカバー８、超電導コイルバインド７、超電導コイル
２、超電導コイル２を収納するトルクチューブ６、冷却
用ヘリウム流路５、シャフト１０、電流リード線１、液
体ヘリウム４、液体ヘリウム導入管３によって構成され
ている。液体ヘリウムは回転の遠心力によってトルクチ
ューブ６の壁に押しつけられ、図のように円筒状になる
。低温電磁遮蔽体９および常温電磁遮蔽体１１内はいず
れも真空になっている。
大容量発電機においては電力系統事故時に電機子巻線の
電流が変動する。このときもし電磁遮蔽体９．１１かな
いと、電機子巻線の発生する磁束と界磁電流との相互作
用により制動力が働らく為、回転子が減速し、同期をは
ずれる。同期をはずれると電機子′電流か尚−膚著しく
変動し、かつ回転子に過大なる推力と制動力が交互に発
生するため電力系統にとっても発電機にとっても致命的
な損傷となる。
電流が変動する。このときもし電磁遮蔽体９．１１かな
いと、電機子巻線の発生する磁束と界磁電流との相互作
用により制動力が働らく為、回転子が減速し、同期をは
ずれる。同期をはずれると電機子′電流か尚−膚著しく
変動し、かつ回転子に過大なる推力と制動力が交互に発
生するため電力系統にとっても発電機にとっても致命的
な損傷となる。
このように電磁遮蔽体９，１１は回転子が同期からはず
れるのを防止するために設けるものである。換言すれば
、電磁遮蔽体９．１１は、電機子磁束の変動分が界磁巻
線に鎖交するのを防止するためのものであり、導体内に
うず電流を流して磁束密度を減衰させるのである。電機
子磁束には１２０Ｈ２成分と、回転子の動揺に伴う０．
５〜２）１ｚの低周波成分があり、前者は常温電磁遮蔽
体により、後者は低温電磁遮蔽体により、それぞれ遮蔽
される。この時、電機子磁束と電磁遮蔽体のうず電流と
の相互作用によ・す、常温電磁遮蔽体１１には回転動揺
制動力と強大な電磁力か発生する。
れるのを防止するために設けるものである。換言すれば
、電磁遮蔽体９．１１は、電機子磁束の変動分が界磁巻
線に鎖交するのを防止するためのものであり、導体内に
うず電流を流して磁束密度を減衰させるのである。電機
子磁束には１２０Ｈ２成分と、回転子の動揺に伴う０．
５〜２）１ｚの低周波成分があり、前者は常温電磁遮蔽
体により、後者は低温電磁遮蔽体により、それぞれ遮蔽
される。この時、電機子磁束と電磁遮蔽体のうず電流と
の相互作用によ・す、常温電磁遮蔽体１１には回転動揺
制動力と強大な電磁力か発生する。
したがって常温遮蔽体に用いる材料は導電性が良好でか
つ強度の高いことが必要である。また、次の理由から非
磁性であることが要求される。すなわち、超電導コイル
の磁束密度は極めて高いが、電機子巻線との間に強磁性
体が存在すると、磁性体の磁気飽和現象によって、有効
利用できる磁束が減少してしまうためである。
つ強度の高いことが必要である。また、次の理由から非
磁性であることが要求される。すなわち、超電導コイル
の磁束密度は極めて高いが、電機子巻線との間に強磁性
体が存在すると、磁性体の磁気飽和現象によって、有効
利用できる磁束が減少してしまうためである。
このような常温電磁遮蔽体の材料として、非磁性で導電
率の高い銅合金と機械強度の高い非磁性鋼とを爆発圧着
で張り合わせた二層複合材とすることが既に提案されて
いる（％開昭５４−３８７９２）。
率の高い銅合金と機械強度の高い非磁性鋼とを爆発圧着
で張り合わせた二層複合材とすることが既に提案されて
いる（％開昭５４−３８７９２）。
しかし二層複合材を用いた電磁ｇ触体は、その製作過程
での溶接によって、二層複合材の剥離や溶接部で溶接割
れを発生し、これらの欠陥が回転中に進展して電磁遮蔽
体の破壊をもたちす恐れがある。すなわち常温電磁遮蔽
体の製作に複合材や溶接構造を採用することは実際上問
題があった。
での溶接によって、二層複合材の剥離や溶接部で溶接割
れを発生し、これらの欠陥が回転中に進展して電磁遮蔽
体の破壊をもたちす恐れがある。すなわち常温電磁遮蔽
体の製作に複合材や溶接構造を採用することは実際上問
題があった。
このため常温電磁遮蔽体は単一材料でしかも一体品とし
て製作されたものが望まれていた。
て製作されたものが望まれていた。
また従来、常温で非磁性かつ導電性の高い材料として析
出硬化型のアルミニウム合金や銅合金が知られているが
、これらの材料はいずれも常温０．２％耐力が５０ｋｇ
ｆ／ｍｍ’ 以下である。容量５０ＭＶＡ以上の超電導
発電機では常温電磁遮蔽体の材料として常温０．２％耐
力が６０ ｋｇ ｆ ７ｍｍ２以上のものを必要とする
ためアルミニウム合金や銅合金の適用は不可能である。
出硬化型のアルミニウム合金や銅合金が知られているが
、これらの材料はいずれも常温０．２％耐力が５０ｋｇ
ｆ／ｍｍ’ 以下である。容量５０ＭＶＡ以上の超電導
発電機では常温電磁遮蔽体の材料として常温０．２％耐
力が６０ ｋｇ ｆ ７ｍｍ２以上のものを必要とする
ためアルミニウム合金や銅合金の適用は不可能である。
本発明の目的は、上記従来の問題点を解消し、常温で非
磁性であるとともに、導電性が高く高強度を有する電磁
遮蔽体を提供するにある。
磁性であるとともに、導電性が高く高強度を有する電磁
遮蔽体を提供するにある。
本発明は、ニッケルと、ニッケルのキュリ一点を低下さ
せる金属元素とを主成分とし、常温で非磁性であるとと
もに、常温における比抵抗が７０μΩ・ｃｍ以下であり
、析出強化されているニッケル基合金製の電磁遮蔽体に
よってこの目的を達成するものである。
せる金属元素とを主成分とし、常温で非磁性であるとと
もに、常温における比抵抗が７０μΩ・ｃｍ以下であり
、析出強化されているニッケル基合金製の電磁遮蔽体に
よってこの目的を達成するものである。
発明者らは、強度と導電性が高く、非磁性を得られるニ
ッケル基合金について種々検討した結果、ニッケル・銅
合金が実用的見地から最も好適な合金であることを見出
した。
ッケル基合金について種々検討した結果、ニッケル・銅
合金が実用的見地から最も好適な合金であることを見出
した。
ニッケル・銅合金では銅含有量の増加とともにキュリ一
点が低下し、銅含有量が３３％を越えると常温で非磁性
が得られる。また鋼含有量の増加とともに比抵抗が増し
導電性が低下する。常温電磁遮蔽体で必要とされる比抵
抗は７０μΩ・１０ｍ以下であるが、銅含有量が３３％
以下のニッケ／し・銅合金は７０μΩ・ｃｍ以下の比抵
抗を示す。
点が低下し、銅含有量が３３％を越えると常温で非磁性
が得られる。また鋼含有量の増加とともに比抵抗が増し
導電性が低下する。常温電磁遮蔽体で必要とされる比抵
抗は７０μΩ・１０ｍ以下であるが、銅含有量が３３％
以下のニッケ／し・銅合金は７０μΩ・ｃｍ以下の比抵
抗を示す。
ニッケル・銅合金における問題は機械的強度である。こ
のためニッケル・銅合金の比抵抗に大きな影智ヲ与える
ことなく析出強化させることが可能な元素を検討した結
果、アルミニウムが最も優れていることがわかった。ア
ルミニウムを適量添加したニッケル・銅合金を４５０℃
〜６５０℃の温度範囲で時効処理するとガンマ・プライ
ム相（Ｎｉ、Ｃｕ ）ｓＡ／ｆ有す８゛オ一ステナイト
組織となり、合金の機械的強度は著しく高くなる。ア／
Ｌ。
のためニッケル・銅合金の比抵抗に大きな影智ヲ与える
ことなく析出強化させることが可能な元素を検討した結
果、アルミニウムが最も優れていることがわかった。ア
ルミニウムを適量添加したニッケル・銅合金を４５０℃
〜６５０℃の温度範囲で時効処理するとガンマ・プライ
ム相（Ｎｉ、Ｃｕ ）ｓＡ／ｆ有す８゛オ一ステナイト
組織となり、合金の機械的強度は著しく高くなる。ア／
Ｌ。
ミニラムはまたニッケル・銅合金のキュリ一点を低下さ
せる元素として有効である。
せる元素として有効である。
本発明の常温電磁遮蔽体に適した前記ニッケル基合金の
成分は重量係で、下記の範囲とするのが好ましい。
成分は重量係で、下記の範囲とするのが好ましい。
すなわち重量係で、炭素０．２５１以下、シリコン０．
５％以丁、マンガン１．５係以下、チタン１．５チ以下
、アルミニウム２．５〜７．０’ｌ、銅８〜３３チ、残
部ニッケルから成り、アルミニウムと銅の含有ｔは、Ｙ
軸がアノＣミニラム含有量、Ｙ軸が銅含壱量である。第
２図においてＡ（５，３３）、Ｂ（７，３３）、Ｃ（７
，８）、１）（２，５，ｓ）、７Ｅ（２，５，１５）、
Ｆ（５，１５）の各点を結ぶ直線に囲まれる範囲内から
ＥＦＡの各点を結ぶ線上の含有量を除いた含有量を有す
る範囲である。
５％以丁、マンガン１．５係以下、チタン１．５チ以下
、アルミニウム２．５〜７．０’ｌ、銅８〜３３チ、残
部ニッケルから成り、アルミニウムと銅の含有ｔは、Ｙ
軸がアノＣミニラム含有量、Ｙ軸が銅含壱量である。第
２図においてＡ（５，３３）、Ｂ（７，３３）、Ｃ（７
，８）、１）（２，５，ｓ）、７Ｅ（２，５，１５）、
Ｆ（５，１５）の各点を結ぶ直線に囲まれる範囲内から
ＥＦＡの各点を結ぶ線上の含有量を除いた含有量を有す
る範囲である。
Ｃ（０，２５、Ｓｉ ０．１〜０．５ ％、Ｍｎ０．
５〜１．５チ、ＴｉＱ、ｌ〜０．５％、Ａ ｔ ３．５
〜５ ％、ＣＬ１１５〜２７％。
５〜１．５チ、ＴｉＱ、ｌ〜０．５％、Ａ ｔ ３．５
〜５ ％、ＣＬ１１５〜２７％。
このように組成範囲を限定するのは以下の理由による。
炭素は合金の固溶強化元素であるが、多過ぎると電気抵
抗を増加させるとともに、ＴＩＣが析出して切削加工性
か悪くなるので０．２５チ以下が好ましい。
抗を増加させるとともに、ＴＩＣが析出して切削加工性
か悪くなるので０．２５チ以下が好ましい。
シリコンは合金溶解時に脱酸剤として添加することが好
ましいが、０．５％を越えると合金の鍛造性、靭性、導
電性を低下させるところから０．５％以下が好適である
。
ましいが、０．５％を越えると合金の鍛造性、靭性、導
電性を低下させるところから０．５％以下が好適である
。
マンガンは合金溶解時に脱酸剤および脱硫剤として添加
することが好ましいが、１．５％を越えると導電性を著
しく低下させるところから１．５チ以下が好適である。
することが好ましいが、１．５％を越えると導電性を著
しく低下させるところから１．５チ以下が好適である。
チタンは合金の鍛造性を良好にするので添加することが
好ましいが、１．５チを越えると導電性を著しく低下さ
せふところから１．５％以下が好適である。
好ましいが、１．５チを越えると導電性を著しく低下さ
せふところから１．５％以下が好適である。
アルミニウムはガンマ・プライム相（Ｎｉ、Ｃｕ）３Ａ
ｔｋ生成して合金を強化し、また合金のキュリ一点を低
下させる元素として必要である。また銅も合金のキュリ
一点を低下させる元素として必要である。アルミニウム
と銅の含有量は第１図のＡＢＣｌ）ＥＦの各点を結ぶ直
線に囲まれる範囲において本発明の目的とする特性、す
なわち、常温０．２ ％耐力カ６０ ｋｇｆ／ｍｍ２以
上、常温比抵抗が７０μΩ・ｃｍ以下、キュリ一点が０
℃以下なる特性を満足できる。
ｔｋ生成して合金を強化し、また合金のキュリ一点を低
下させる元素として必要である。また銅も合金のキュリ
一点を低下させる元素として必要である。アルミニウム
と銅の含有量は第１図のＡＢＣｌ）ＥＦの各点を結ぶ直
線に囲まれる範囲において本発明の目的とする特性、す
なわち、常温０．２ ％耐力カ６０ ｋｇｆ／ｍｍ２以
上、常温比抵抗が７０μΩ・ｃｍ以下、キュリ一点が０
℃以下なる特性を満足できる。
なお、本発明の電磁遮蔽体は、例えば、溶製後熱間鍛造
し、次いで必要に応じ溶体化処理し、さらに時効処理し
て製造される。
し、次いで必要に応じ溶体化処理し、さらに時効処理し
て製造される。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例１
第１表に示す成分から成るニッケル基合金を真空溶解後
、６００〜１１００℃で熱間鍛造して板厚１５ｍｍとし
、これを８００〜９００℃に１時間保持し、その直後に
水冷し溶体化処理するとともに、さらに、５９０℃に１
６６時間保持後炉冷、次いで５４０℃に６時間保持後炉
冷し、更に４８０℃に６時間保持後空中冷却し、時効処
理を与えた後、キュリ一点、常温比抵抗、常温０．２チ
耐力を測定した。その結果を第１表に示した。また第２
図〜第４図にグラフとして示した。
、６００〜１１００℃で熱間鍛造して板厚１５ｍｍとし
、これを８００〜９００℃に１時間保持し、その直後に
水冷し溶体化処理するとともに、さらに、５９０℃に１
６６時間保持後炉冷、次いで５４０℃に６時間保持後炉
冷し、更に４８０℃に６時間保持後空中冷却し、時効処
理を与えた後、キュリ一点、常温比抵抗、常温０．２チ
耐力を測定した。その結果を第１表に示した。また第２
図〜第４図にグラフとして示した。
第２図は本発明合金のキュリ一点とＣｕｉとの関係、第
３図は本発明合金の比抵抗とＣｕ量との関係、第４図は
本発明合金の０．２％耐力とＣｕ量との関係を示す。
３図は本発明合金の比抵抗とＣｕ量との関係、第４図は
本発明合金の０．２％耐力とＣｕ量との関係を示す。
第１表より本発明合金はいずれもキュリ一点が０℃以下
であす、シたがって常温で非磁性であることが認められ
る。また常温で７０μΩ・ｃｍ以下ノ比抵抗トロ ０
ｋｇ ｆ／ｍ１Ｉｌ＋’以上の０．２％耐力を有し超電
導発電機用電磁遮蔽体の材料に好適である。
であす、シたがって常温で非磁性であることが認められ
る。また常温で７０μΩ・ｃｍ以下ノ比抵抗トロ ０
ｋｇ ｆ／ｍ１Ｉｌ＋’以上の０．２％耐力を有し超電
導発電機用電磁遮蔽体の材料に好適である。
実施例２
第２表に示す成分のニッケル基合金を真空溶解によって
１０ ｋｇ溶製後、熱間鍛造して直径３０ｍＩｎの棒と
し、次にこれを電極としてエレクトロスラグ再溶解し、
直径５Ｑｍｌｎ、長さ２３０ｍｍのインゴットを得た。
１０ ｋｇ溶製後、熱間鍛造して直径３０ｍＩｎの棒と
し、次にこれを電極としてエレクトロスラグ再溶解し、
直径５Ｑｍｌｎ、長さ２３０ｍｍのインゴットを得た。
この時、フラックスには（４０９ＡＣａＦ、 ３０％
ＣａＣ３０４ｋｔｔＯｓ ）＋１チＴｉＯ２を用い、電
流７５０〜８００Ａ、’電圧２５〜２７■、溶解速度３
２０ （ｇ／ｍｉｎ ） ノ条件で再溶解した。この後
、インボッ）ｋ６００〜１１００℃で熱間鍛造して直径
１５ ｍ１ｌｌの棒とし、８５０℃に１時間保持し、こ
の直後水冷する溶体化処理後、５９０℃に１６６時間保
持後炉冷、さらに５４０℃に６時間保持後炉冷し、次い
で４８０℃に６時間保持後空中冷却して時効処理を与え
た。
ＣａＣ３０４ｋｔｔＯｓ ）＋１チＴｉＯ２を用い、電
流７５０〜８００Ａ、’電圧２５〜２７■、溶解速度３
２０ （ｇ／ｍｉｎ ） ノ条件で再溶解した。この後
、インボッ）ｋ６００〜１１００℃で熱間鍛造して直径
１５ ｍ１ｌｌの棒とし、８５０℃に１時間保持し、こ
の直後水冷する溶体化処理後、５９０℃に１６６時間保
持後炉冷、さらに５４０℃に６時間保持後炉冷し、次い
で４８０℃に６時間保持後空中冷却して時効処理を与え
た。
このようにして製作したニッケル基合金のキュリ一点１
ｄ−２０℃、比抵抗は５？４μΩｅｃｍ。
ｄ−２０℃、比抵抗は５？４μΩｅｃｍ。
０．２％耐力は８０ ｋｇ ｆ／ｍｍ２に示シ、超電導
発電機用電磁Ｓ触体に要求される特性を全て満足した。
発電機用電磁Ｓ触体に要求される特性を全て満足した。
また本実施例においては、エレクトロスラグ再溶解を採
用することによって、清浄度の高い合金を得られる他、
中空インゴットの大型化が可能となるため、５００ＭＶ
八以上の大容量超電導発電機の常温電磁遮蔽体を一体鍛
造品として製作することも可能である。
用することによって、清浄度の高い合金を得られる他、
中空インゴットの大型化が可能となるため、５００ＭＶ
八以上の大容量超電導発電機の常温電磁遮蔽体を一体鍛
造品として製作することも可能である。
第 ２１表
以上の通り本発明によれば、磁性、抵抗および強度の緒
特性において優れた、ニッケル基合金製の電磁遮蔽体が
提供される。
特性において優れた、ニッケル基合金製の電磁遮蔽体が
提供される。
第１図は超電導発電機用回転子の構成を示す断面図、第
２図は本発明合金のアルミニウムおよび銅含有量の適正
範囲図、第３図は本発明の一実施例の合金のキュリ一点
とＣｕ量との関係を示す説明図、第４図は本発明合金の
比抵抗とＣｕ量との関係を示す説明図、第５図は本発明
合金の０．２チ耐力とＣｕ量との関係を示す説明図であ
る。 第１０ 第２囚 ２ ３ ４ Ｅ ６
７アルミーウＡ（中量 り 第３ ［￥］ Ｃ−（ｖｄ、Ｚ） 第４囚 ＣｃＬ（ｕＪ、 ％ ）
２図は本発明合金のアルミニウムおよび銅含有量の適正
範囲図、第３図は本発明の一実施例の合金のキュリ一点
とＣｕ量との関係を示す説明図、第４図は本発明合金の
比抵抗とＣｕ量との関係を示す説明図、第５図は本発明
合金の０．２チ耐力とＣｕ量との関係を示す説明図であ
る。 第１０ 第２囚 ２ ３ ４ Ｅ ６
７アルミーウＡ（中量 り 第３ ［￥］ Ｃ−（ｖｄ、Ｚ） 第４囚 ＣｃＬ（ｕＪ、 ％ ）
Claims (1)
- １ 重量係で、炭素０．２５チ以下、シリコン０．５係
以下、マンガン１．５％以下、チタン１．５チ以下、ア
リミニラム２．５〜７．０ ％ 、銅８〜３３％、残部
ニッケルから成り、アルミニウムと銅の含有量は、Ｘ軸
がアルミニウム含有量、Ｙ軸が銅含有量である図におい
てＡＣ５，３３）、Ｂ （７，３３）、Ｃ（７，８）、
Ｄ（２，５，８）、Ｅ（２，５，１５）、Ｆ （５，１
５）の各点を結ぶ直線に囲まれる範囲内からＥＦＡの各
点を結ぶ線上の含有量を除いた含有量を有し、ガンマ・
プライム相を析出したオーステナイト組織からなること
を特徴とする電磁遮蔽体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57122042A JPS5914354A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | 超電導回転子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57122042A JPS5914354A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | 超電導回転子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5914354A true JPS5914354A (ja) | 1984-01-25 |
| JPH0318427B2 JPH0318427B2 (ja) | 1991-03-12 |
Family
ID=14826161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57122042A Granted JPS5914354A (ja) | 1982-07-15 | 1982-07-15 | 超電導回転子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5914354A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52112709A (en) * | 1976-03-19 | 1977-09-21 | Hitachi Ltd | Cooling apparatus for low-temperature rotor |
-
1982
- 1982-07-15 JP JP57122042A patent/JPS5914354A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52112709A (en) * | 1976-03-19 | 1977-09-21 | Hitachi Ltd | Cooling apparatus for low-temperature rotor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0318427B2 (ja) | 1991-03-12 |
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