JPS59142312A - 気化式灯油燃焼装置 - Google Patents
気化式灯油燃焼装置Info
- Publication number
- JPS59142312A JPS59142312A JP1644383A JP1644383A JPS59142312A JP S59142312 A JPS59142312 A JP S59142312A JP 1644383 A JP1644383 A JP 1644383A JP 1644383 A JP1644383 A JP 1644383A JP S59142312 A JPS59142312 A JP S59142312A
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- JP
- Japan
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- heat
- vaporizing
- resistant
- kerosene
- coating
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は気化式灯油燃焼装置に関し、特にその気化面に
関するものである。
関するものである。
従来例の構成とその問題点
従来の気化式灯油燃焼装置の気化筒は、アルミダイカス
ト等の金属を基材としており、平滑な金属面からなる気
化面にて灯油を核沸騰領域温度で気化させていた。
ト等の金属を基材としており、平滑な金属面からなる気
化面にて灯油を核沸騰領域温度で気化させていた。
このタイプの装置は構造が簡単で燃焼制御が容易にでき
るという特徴がある反面、気化面にタールがたい積して
気化面から灯油への熱移動が低下し、気化速度が低下し
て脈動燃焼を起こしたり、着火・消火時に白煙・臭気を
発生して安定燃焼が阻害されるという欠点があった。特
に、変質油。
るという特徴がある反面、気化面にタールがたい積して
気化面から灯油への熱移動が低下し、気化速度が低下し
て脈動燃焼を起こしたり、着火・消火時に白煙・臭気を
発生して安定燃焼が阻害されるという欠点があった。特
に、変質油。
重質油などの不純物（過酸化物、有機酸、樹脂分など）
を含む燃料を使用すると、短時間の燃焼で多量のタール
がたい積する欠点があった。
を含む燃料を使用すると、短時間の燃焼で多量のタール
がたい積する欠点があった。
発明の目的
本発明は、この欠点を解決して気化面にたい積するター
ル量を少なくし、長期間安定した燃焼を維持する信頼性
の高い気化式灯油燃焼装置を提供することを目的とする
。
ル量を少なくし、長期間安定した燃焼を維持する信頼性
の高い気化式灯油燃焼装置を提供することを目的とする
。
発明の構成
この目的を達成するために、鋳鉄からなる気化筒の気化
面を耐熱耐蝕性被膜で被覆し、この被膜上に酸化触媒を
含有する無機系耐熱塗膜を形成した。
面を耐熱耐蝕性被膜で被覆し、この被膜上に酸化触媒を
含有する無機系耐熱塗膜を形成した。
この構成にすると下記の作用が生じる。（１）、気化筒
の基材が鋳鉄なので、気化筒を複雑な形状に成型できる
とともに、灯油を高温で気化できる。
の基材が鋳鉄なので、気化筒を複雑な形状に成型できる
とともに、灯油を高温で気化できる。
（２）、鋳鉄の上に耐熱耐蝕性被膜を形成しているので
、鋳鉄が高温酸化して腐食することを防止できる。（３
）酸化触媒を無機系耐熱塗膜を介して気化面にコーティ
ングしているので・気化面に堆積したタールは酸化触媒
の作用で分解が促進される。
、鋳鉄が高温酸化して腐食することを防止できる。（３
）酸化触媒を無機系耐熱塗膜を介して気化面にコーティ
ングしているので・気化面に堆積したタールは酸化触媒
の作用で分解が促進される。
実施例の説明
以下、実施例によって詳述する。
第１図は、本発明の一実施例である灯油燃焼装置の要部
断面図である。［−ターケース１．バーナーゲース２．
燃焼筒３はこの順に連結されている。モーター４は、モ
ーターケース１内に格納すれており、その軸はバーナー
ケース２内の円錐形状のコーン６、円形状振り切り板６
．かくはん羽根７と連結している。円筒状の気化筒８は
バー六−ゲース２に格納されており、基材が鋳鉄である
。
断面図である。［−ターケース１．バーナーゲース２．
燃焼筒３はこの順に連結されている。モーター４は、モ
ーターケース１内に格納すれており、その軸はバーナー
ケース２内の円錐形状のコーン６、円形状振り切り板６
．かくはん羽根７と連結している。円筒状の気化筒８は
バー六−ゲース２に格納されており、基材が鋳鉄である
。
予熱用シーズヒータ９は気化筒８内に埋設されている。
ターボファン１ｏは、バーナーテース２内にモーター４
の軸の中程に固定されており、バーナーヘッド２に固定
したがイド羽根１１と組み合わせて起風室を構成してい
る。
の軸の中程に固定されており、バーナーヘッド２に固定
したがイド羽根１１と組み合わせて起風室を構成してい
る。
上記構成において、燃焼開始にあたっては、先ず予熱用
シーズヒータ９に通電し、気化筒８を加熱する。通電に
より、灯油が膜沸騰する温度まで気化筒８の温度が上昇
すると、モーター４が始動し、コーン６、振り切り板６
．かくはん羽根７が回転する０ターボフアン１ｏが風圧
を起生ずると一次および二次の燃焼用空気が気化筒８の
内外を流れる。送風開始と同時に燃料ポンプ（記載せず
）が作動し、灯油が供給パイプ１２を通ってコーン６上
に供給され、振り切り板６．かくはん羽根７を経て微粒
油滴となり気化面１３に向かって飛散する。
シーズヒータ９に通電し、気化筒８を加熱する。通電に
より、灯油が膜沸騰する温度まで気化筒８の温度が上昇
すると、モーター４が始動し、コーン６、振り切り板６
．かくはん羽根７が回転する０ターボフアン１ｏが風圧
を起生ずると一次および二次の燃焼用空気が気化筒８の
内外を流れる。送風開始と同時に燃料ポンプ（記載せず
）が作動し、灯油が供給パイプ１２を通ってコーン６上
に供給され、振り切り板６．かくはん羽根７を経て微粒
油滴となり気化面１３に向かって飛散する。
一方、気化筒８内には・−次空気が送られており、気化
面１３上で膜沸騰にて気化した灯油の蒸気と混合して混
合ガス流となり、バーナーヘッド１４を通ゆ抜け、燃焼
炎１６となる０ 第２図は、気化面の断面図である０気化面１３は、鋳鉄
からなる気化筒基材８′上の耐熱耐蝕性被膜１６と、こ
の被膜１６上の酸化触媒１７を含有する無機系耐熱塗膜
１８とで構成されている０また、燃焼熱により気化筒８
の先端部を加熱して、気化面１３は、その温度を灯油の
膜沸騰温度以上としている。
面１３上で膜沸騰にて気化した灯油の蒸気と混合して混
合ガス流となり、バーナーヘッド１４を通ゆ抜け、燃焼
炎１６となる０ 第２図は、気化面の断面図である０気化面１３は、鋳鉄
からなる気化筒基材８′上の耐熱耐蝕性被膜１６と、こ
の被膜１６上の酸化触媒１７を含有する無機系耐熱塗膜
１８とで構成されている０また、燃焼熱により気化筒８
の先端部を加熱して、気化面１３は、その温度を灯油の
膜沸騰温度以上としている。
ガお、本実施例においては、気化筒８の気化面１３以外
の面は、気化筒基材８′の表面に形成した耐熱耐蝕性被
膜で構成した。
の面は、気化筒基材８′の表面に形成した耐熱耐蝕性被
膜で構成した。
この気化筒８（内径８４ ｖｅ＋＋）に全酸価０．１の
変質灯油を２７０ｍＡ！／Ｈｒの割合で供給しながら連
続燃焼し、気化面１３に堆積するタール重量を測定した
。この結果を第３図に示す。なお、この時の気化面温度
は３２６℃であり灯油の膜沸騰温度以上である。
変質灯油を２７０ｍＡ！／Ｈｒの割合で供給しながら連
続燃焼し、気化面１３に堆積するタール重量を測定した
。この結果を第３図に示す。なお、この時の気化面温度
は３２６℃であり灯油の膜沸騰温度以上である。
曲線人は、気化面がアルミニウムダイカスト（Ａ１１８
４％）気化筒の平滑な基材の場合のタール生成量の経時
変化を示す０ 曲線Ｂは、本実施例において、鋳鉄の気化筒基材に＝ラ
ブルの皮膜を形成し、この被膜に、りん酸塩系耐熱塗料
に酸化触媒作用を有する二酸化マンガンを混合して塗布
して気化面を構成した場合のタール生成量の経時変化を
示す。この気化面は、鋳鉄の気化筒を無電解ニラゲルメ
ッキして約１０μｍのニラゲルの被膜を形成し、この被
膜に、りん酸塩系耐熱塗料（住友化学工業■Ｐ−３００
Ｂ）１００部に二酸化マンガン１０部とメタノール６部
を混合しボールミルで１時間攪拌混合した塗料を塗布し
、１００’Ｃで２０分乾燥後３００℃で３０分焼成して
２０〜６０μｍの塗膜を形成したものである。
４％）気化筒の平滑な基材の場合のタール生成量の経時
変化を示す０ 曲線Ｂは、本実施例において、鋳鉄の気化筒基材に＝ラ
ブルの皮膜を形成し、この被膜に、りん酸塩系耐熱塗料
に酸化触媒作用を有する二酸化マンガンを混合して塗布
して気化面を構成した場合のタール生成量の経時変化を
示す。この気化面は、鋳鉄の気化筒を無電解ニラゲルメ
ッキして約１０μｍのニラゲルの被膜を形成し、この被
膜に、りん酸塩系耐熱塗料（住友化学工業■Ｐ−３００
Ｂ）１００部に二酸化マンガン１０部とメタノール６部
を混合しボールミルで１時間攪拌混合した塗料を塗布し
、１００’Ｃで２０分乾燥後３００℃で３０分焼成して
２０〜６０μｍの塗膜を形成したものである。
曲線Ｃは、本実施例において、鋳鉄の気化筒基材にアル
ミニウムメッキを施こし、このアルミニウム被覆に、り
ん酸塩系耐熱塗料に酸化触媒作用を有する鉄・マンガン
・銅の複合酸化物を混合して塗布し気化面を構成した場
合のタール生成量の経時変化を示す。この気化面は、鋳
鉄の気化筒を溶融アルミニウムメッキして表面に約２０
μｍのアルミニウムの被膜を形成し、この被膜に、りん
酸塩系耐熱塗料（住友化学工業■Ｐ−３００Ｂ）１００
部に鉄・マンガン・銅の複合酸化物１０部と水６部を混
合しボールミルで１時間攪拌混合した塗料を塗布し、１
００Ｃで２０分乾燥後３ｏ。
ミニウムメッキを施こし、このアルミニウム被覆に、り
ん酸塩系耐熱塗料に酸化触媒作用を有する鉄・マンガン
・銅の複合酸化物を混合して塗布し気化面を構成した場
合のタール生成量の経時変化を示す。この気化面は、鋳
鉄の気化筒を溶融アルミニウムメッキして表面に約２０
μｍのアルミニウムの被膜を形成し、この被膜に、りん
酸塩系耐熱塗料（住友化学工業■Ｐ−３００Ｂ）１００
部に鉄・マンガン・銅の複合酸化物１０部と水６部を混
合しボールミルで１時間攪拌混合した塗料を塗布し、１
００Ｃで２０分乾燥後３ｏ。
℃で３０分焼成して３０〜１ｏＯμｍの塗膜を形成した
ものである。
ものである。
曲線０は、本実施例において、鋳鉄の気化筒にクロムの
被膜を形成し、このクロムの被膜に、珪酸塩系耐熱塗料
を塗布しさらに酸化触媒作用を有する白金触媒を担持し
て気化面を構成した場合のタール生成量の経時変化を示
す。この気化面は、鋳鉄の気化筒を電気クロムメッキし
て、表面に６〜２６μｍのクロムの被覆を形成し、この
被覆に、珪酸塩系耐熱塗料（住友化学工業■Ｐ−１６５
Ｂ）を塗布し１００’Ｃで２０分乾燥後３００℃で３０
分焼成したものに、塩化白金カリウム水溶液を塗布し１
００’Ｃで６０分乾燥３００’Ｃで１時間焼成して膜厚
２０〜５０μｍの珪酸塩系耐熱塗膜に白金触媒を０．０
１ ｙＡｍ担持して形成したものである。
被膜を形成し、このクロムの被膜に、珪酸塩系耐熱塗料
を塗布しさらに酸化触媒作用を有する白金触媒を担持し
て気化面を構成した場合のタール生成量の経時変化を示
す。この気化面は、鋳鉄の気化筒を電気クロムメッキし
て、表面に６〜２６μｍのクロムの被覆を形成し、この
被覆に、珪酸塩系耐熱塗料（住友化学工業■Ｐ−１６５
Ｂ）を塗布し１００’Ｃで２０分乾燥後３００℃で３０
分焼成したものに、塩化白金カリウム水溶液を塗布し１
００’Ｃで６０分乾燥３００’Ｃで１時間焼成して膜厚
２０〜５０μｍの珪酸塩系耐熱塗膜に白金触媒を０．０
１ ｙＡｍ担持して形成したものである。
曲線Ｅは、本実施例において、鋳鉄の気化筒基材に４０
〜Ｆ５Ｑｌｔ’ｍのニラゲル・クロムの被膜を形成し、
この被膜に、珪酸塩系耐熱塗料に酸化触媒作用を有する
酸化第二鉄を混合して塗布し１０〜６Ｑ／１ｍの塗膜を
形成して気化面を構成した場合のタール生成量の経時変
化を示す。
〜Ｆ５Ｑｌｔ’ｍのニラゲル・クロムの被膜を形成し、
この被膜に、珪酸塩系耐熱塗料に酸化触媒作用を有する
酸化第二鉄を混合して塗布し１０〜６Ｑ／１ｍの塗膜を
形成して気化面を構成した場合のタール生成量の経時変
化を示す。
本実施例である曲線Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅは、平滑な気化面で
ある曲線Ａと比較してタール生成量が少ない。
ある曲線Ａと比較してタール生成量が少ない。
比較のため、鋳鉄の気化筒基材にアルミニウムメッキし
て気化面を構成した場合のタール生成量の経時変化を曲
線Ｆに示す。
て気化面を構成した場合のタール生成量の経時変化を曲
線Ｆに示す。
また、気化面が平滑なアルミニウムダイカストであり気
化面温度が核沸騰温度（２７６℃で実験）の従来の場合
のタール生成量の経時変化を曲線Ｇに示す。
化面温度が核沸騰温度（２７６℃で実験）の従来の場合
のタール生成量の経時変化を曲線Ｇに示す。
本発明の実施例である曲線Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅは、従来例で
ある曲線Ｆ、Ｇと比較してタール生成量が少ない。
ある曲線Ｆ、Ｇと比較してタール生成量が少ない。
塗膜と気化筒基材との密着性であるが、本発明の実施例
である曲線Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｈの気化面は、１００時藺燃焼
させても密着性の低下はなかった。
である曲線Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｈの気化面は、１００時藺燃焼
させても密着性の低下はなかった。
気化式灯油燃焼装置の気化筒は、複雑な形状をしている
とともに、灯油を高温にて気化させるために、気化筒の
材質は成型性が良い耐熱材料を使用しなければならない
。特に、本発明では灯油を膜沸騰にて気化させるため・
、従来のアルミニウムダイカストよりも耐熱性の良い鋳
鉄を使用した。
とともに、灯油を高温にて気化させるために、気化筒の
材質は成型性が良い耐熱材料を使用しなければならない
。特に、本発明では灯油を膜沸騰にて気化させるため・
、従来のアルミニウムダイカストよりも耐熱性の良い鋳
鉄を使用した。
しかしながら、鋳鉄は気孔が多く耐蝕性が悪い欠点があ
り、この欠点を補うために本発明では、鋳鉄の表面に耐
熱耐蝕性被膜を形成し、この被膜に、酸化触媒を含有す
る無機系耐熱塗膜を形成した。
り、この欠点を補うために本発明では、鋳鉄の表面に耐
熱耐蝕性被膜を形成し、この被膜に、酸化触媒を含有す
る無機系耐熱塗膜を形成した。
この構成によって、高温で灯油を長期間気化させても、
基材の鋳鉄と、酸化触媒を含有する無機系耐熱塗膜との
密着性の低下がない。これは、酸化触媒を含有する無機
系耐熱塗膜に存在する微細な孔、すなわちピンホールよ
り侵入する空気中の酸素と基材の鋳鉄とが反応して生成
する鉄酸化物スケールを耐熱耐蝕性被膜で防止するだめ
、密着不良が生じないのである。もし、この耐熱耐蝕性
被膜がないと、塗膜のピンホールより酸素が侵入し、基
材と塗膜の間に鉄酸化物が生成し、冷却時の際の基材の
収縮に皮膜がともなわず、塗膜不良が生じセすい。この
ピンホールを防ぐには、塗膜の膜厚を厚くすればある程
度は解決できるが、膜厚を厚くしたために熱伝導が悪く
なり気化面温度が低下すること・塗膜製造時に水分の抜
けが悪ぐなることにともなう発泡やふくれ等の塗膜欠陥
によって逆効果が生じる。本発明は上記欠点を無くする
ために、鋳鉄の表面に耐熱耐蝕性被膜を形成し、この被
膜に、酸化触媒を含有する無機系耐熱塗膜を形成した。
基材の鋳鉄と、酸化触媒を含有する無機系耐熱塗膜との
密着性の低下がない。これは、酸化触媒を含有する無機
系耐熱塗膜に存在する微細な孔、すなわちピンホールよ
り侵入する空気中の酸素と基材の鋳鉄とが反応して生成
する鉄酸化物スケールを耐熱耐蝕性被膜で防止するだめ
、密着不良が生じないのである。もし、この耐熱耐蝕性
被膜がないと、塗膜のピンホールより酸素が侵入し、基
材と塗膜の間に鉄酸化物が生成し、冷却時の際の基材の
収縮に皮膜がともなわず、塗膜不良が生じセすい。この
ピンホールを防ぐには、塗膜の膜厚を厚くすればある程
度は解決できるが、膜厚を厚くしたために熱伝導が悪く
なり気化面温度が低下すること・塗膜製造時に水分の抜
けが悪ぐなることにともなう発泡やふくれ等の塗膜欠陥
によって逆効果が生じる。本発明は上記欠点を無くする
ために、鋳鉄の表面に耐熱耐蝕性被膜を形成し、この被
膜に、酸化触媒を含有する無機系耐熱塗膜を形成した。
なお、耐熱耐蝕性被膜の膜厚が６〜６０μｍ、酸化触媒
を含有する無機系耐熱塗膜の膜厚が１０〜１００μｍが
タールの分解性能セ塗膜密着性の観点より最適であった
。
を含有する無機系耐熱塗膜の膜厚が１０〜１００μｍが
タールの分解性能セ塗膜密着性の観点より最適であった
。
灯油の蒸発形態は２８６Ｃ付近にて変化し、２８５℃以
上では膜沸騰にて気化し、２８６℃以下では核沸騰にて
気化していた。
上では膜沸騰にて気化し、２８６℃以下では核沸騰にて
気化していた。
酸化触媒は、遷移元素の酸化物セ金属である。
具体的には、チタン、バナジウム、クロム、マンガン、
鉄、コバルト、ニラゲル、銅、亜鉛、ジルコニア、銀、
モリブデン等の酸化物、白金、パラジウム、ルテニウム
、ロジウム、オスミウム等の白金族触媒である。これら
の酸化触媒とタールとを３２６℃の熱分解装置内で接触
させ、発生するガスをガスクログラフィで検出すると多
量の水分と炭酸ガスを確認した。同様の方法にてタール
のみの発生ガスを検出したが水分と炭酸ガスは微量しか
確認されなかった。
鉄、コバルト、ニラゲル、銅、亜鉛、ジルコニア、銀、
モリブデン等の酸化物、白金、パラジウム、ルテニウム
、ロジウム、オスミウム等の白金族触媒である。これら
の酸化触媒とタールとを３２６℃の熱分解装置内で接触
させ、発生するガスをガスクログラフィで検出すると多
量の水分と炭酸ガスを確認した。同様の方法にてタール
のみの発生ガスを検出したが水分と炭酸ガスは微量しか
確認されなかった。
発明の効果
以上のように本発明によれば、鋳鉄からなる気化筒の気
化面を耐熱耐蝕性被膜で被覆し、この被膜上に酸化触媒
を含有する無機系耐熱塗膜を形成した構成なので、気化
−筒の熱変形セ腐食を生じることなく灯油を高温で気化
できるとともに、気化面に堆積するタール量も少なく、
長期間安定した燃焼を維持する信頼性の高い気化式灯油
燃焼装置が得られる。
化面を耐熱耐蝕性被膜で被覆し、この被膜上に酸化触媒
を含有する無機系耐熱塗膜を形成した構成なので、気化
−筒の熱変形セ腐食を生じることなく灯油を高温で気化
できるとともに、気化面に堆積するタール量も少なく、
長期間安定した燃焼を維持する信頼性の高い気化式灯油
燃焼装置が得られる。
第１図は本発明の一実施例である気化式灯油燃焼装置の
要部断面図、第２図は気化面の断面図、第３図は本発明
の詳細な説明する特性図である。 ８・・・・・・気化筒、８′・・・・・・基材、１３・
・・・・・気化面、１６・・・・・・耐熱耐蝕性被膜、
１７・・・・・・酸化触媒、１８・・・・・・無機系耐
熱塗膜。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 ／３ １２ 第２図 第 ３ 図
要部断面図、第２図は気化面の断面図、第３図は本発明
の詳細な説明する特性図である。 ８・・・・・・気化筒、８′・・・・・・基材、１３・
・・・・・気化面、１６・・・・・・耐熱耐蝕性被膜、
１７・・・・・・酸化触媒、１８・・・・・・無機系耐
熱塗膜。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 ／３ １２ 第２図 第 ３ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）鋳鉄から々る気化筒の気化面を耐熱耐蝕性被膜で
被覆し、この被膜上に酸化触媒を含有する無機系耐熱塗
膜を形成した気化式灯油燃焼装置。 （２）耐熱耐蝕性被膜が、アルミニウム、ニッケル。 クロムの群より選択した１種以上である特許請求の範囲
第１項記載の気化式灯油燃焼装置。 （３）無機系耐熱塗膜が、りん酸塩、珪酸塩をバインダ
ーとする特許請求の範囲第１項記載の気化式灯油燃焼装
置。 （４）燃焼熱により気化筒の一部を加熱して、気化面の
温度を灯油の膜沸騰温度以上とした特許請求の範囲第１
項記載の気化式灯油燃焼装置。 （６）耐熱耐蝕性被膜の膜厚が６〜５０ＪＩｍである特
許請求の範囲第１項記載の気化式灯油燃焼装置○ （６）酸化触媒を含有する無機系耐熱塗膜の膜厚が１０
〜１００μｍである特許請求の範囲第１項記載の気化式
灯油燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1644383A JPS59142312A (ja) | 1983-02-02 | 1983-02-02 | 気化式灯油燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1644383A JPS59142312A (ja) | 1983-02-02 | 1983-02-02 | 気化式灯油燃焼装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59142312A true JPS59142312A (ja) | 1984-08-15 |
Family
ID=11916376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1644383A Pending JPS59142312A (ja) | 1983-02-02 | 1983-02-02 | 気化式灯油燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59142312A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS623073A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-09 | 京セラ株式会社 | 窒化珪素質焼結体 |
| JPH0317411A (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-25 | Sanyo Electric Co Ltd | 液体燃料燃焼装置 |
-
1983
- 1983-02-02 JP JP1644383A patent/JPS59142312A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS623073A (ja) * | 1985-06-27 | 1987-01-09 | 京セラ株式会社 | 窒化珪素質焼結体 |
| JPH0317411A (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-25 | Sanyo Electric Co Ltd | 液体燃料燃焼装置 |
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