JPS59142283A - 石炭液化生成物の清浄化法 - Google Patents
石炭液化生成物の清浄化法Info
- Publication number
- JPS59142283A JPS59142283A JP1624583A JP1624583A JPS59142283A JP S59142283 A JPS59142283 A JP S59142283A JP 1624583 A JP1624583 A JP 1624583A JP 1624583 A JP1624583 A JP 1624583A JP S59142283 A JPS59142283 A JP S59142283A
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- JP
- Japan
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- solvent
- coal liquefaction
- coal
- ash
- boiling point
- Prior art date
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- Pending
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- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
離してクリーンな液化物？得る際の改良法に関する。
従来、石炭液化生成物から灰分、未反応炭を分離、除去
する方法として、石炭液化生成物に溶剤を添加し、重力
沈降、遠心分離、ｆ過、液体サイクロン等により溶剤に
不溶な成分を灰分、未反応炭に凝集させ、除去する方法
が行なわｎている。
する方法として、石炭液化生成物に溶剤を添加し、重力
沈降、遠心分離、ｆ過、液体サイクロン等により溶剤に
不溶な成分を灰分、未反応炭に凝集させ、除去する方法
が行なわｎている。
こｎらの方法は、石油−系の溶剤？用いる方法と、石炭
系の低沸点溶剤を用いる方法の２種に大別される。
系の低沸点溶剤を用いる方法の２種に大別される。
こｎらの方法では、石炭液化生成物から灰分、未反応炭
が含まｎないクリーンな液状物の回収量は、溶剤の添加
量、温度、圧力によって制御しているが、温度は反応を
停止するために、約３５０℃以下の必要があり、溶剤の
添加量、圧力もプロセスの経済上大きく変えることがで
きず、操作範囲はおのずから限定さｆＬだものとなって
いる。したがって、クリーンな生成物の回収量の制御範
囲には限界があった。
が含まｎないクリーンな液状物の回収量は、溶剤の添加
量、温度、圧力によって制御しているが、温度は反応を
停止するために、約３５０℃以下の必要があり、溶剤の
添加量、圧力もプロセスの経済上大きく変えることがで
きず、操作範囲はおのずから限定さｆＬだものとなって
いる。したがって、クリーンな生成物の回収量の制御範
囲には限界があった。
本発明は、石炭液化生成物に溶剤を添加して灰分、未反
応炭を分離除去し、クリーン液状物を回収する方法にお
いて、灰分、未反応炭の分離効率全維持して、クリーン
な生成物の回収量を大幅に制御して、プロセスの効率化
、経済性の向上を目的とするものである。
応炭を分離除去し、クリーン液状物を回収する方法にお
いて、灰分、未反応炭の分離効率全維持して、クリーン
な生成物の回収量を大幅に制御して、プロセスの効率化
、経済性の向上を目的とするものである。
本発明者等は、石炭液化生成物に溶剤を添加して、灰分
、未反応炭を分離除去し、クリーンな液状物全回収する
方法において、溶剤の沸点による溶解能力の差異を見出
し、これを利用することによシ、灰分、未反応炭の分離
性能を保持した上で、クリーンな液状生成物の回収量の
制御を容易に行なえることを見出し、本発明に到達した
ものである。
、未反応炭を分離除去し、クリーンな液状物全回収する
方法において、溶剤の沸点による溶解能力の差異を見出
し、これを利用することによシ、灰分、未反応炭の分離
性能を保持した上で、クリーンな液状生成物の回収量の
制御を容易に行なえることを見出し、本発明に到達した
ものである。
溶剤の溶解能力は一般に溶解度パラメータで表わさ九る
が、石炭液化油のように複雑な混合物ではその定義が困
難である。本発明では、沸点範囲により溶解能力に差が
あることを見出し、こｆＬ１利用することによって溶解
能力を制御できることが見出さｆしたもので、石炭液化
生成物から蒸留によυ得られる沸点８０〜１６０℃の溶
剤Ａ群と、沸点１６０〜２００’Ｃの溶剤Ｂ群とからな
る混合溶剤を、石炭液化生成物の蒸留残渣に加えること
により、灰分や未反応炭分全効率よく固液分離できる点
に、本発明の特徴がある。
が、石炭液化油のように複雑な混合物ではその定義が困
難である。本発明では、沸点範囲により溶解能力に差が
あることを見出し、こｆＬ１利用することによって溶解
能力を制御できることが見出さｆしたもので、石炭液化
生成物から蒸留によυ得られる沸点８０〜１６０℃の溶
剤Ａ群と、沸点１６０〜２００’Ｃの溶剤Ｂ群とからな
る混合溶剤を、石炭液化生成物の蒸留残渣に加えること
により、灰分や未反応炭分全効率よく固液分離できる点
に、本発明の特徴がある。
沸点８０〜１６０℃の溶剤Ａはベンゼン、トルエン、キ
シレン等から主に成っており溶解能力は中位でアク、他
方、沸点１６０〜２００℃の溶剤Ｂにはフェノール、ク
レゾール等からなシ溶解能力は大である。本発明はこの
溶解能力の差を利用したものである。
シレン等から主に成っており溶解能力は中位でアク、他
方、沸点１６０〜２００℃の溶剤Ｂにはフェノール、ク
レゾール等からなシ溶解能力は大である。本発明はこの
溶解能力の差を利用したものである。
石炭液化生成物から蒸留により溶剤Ａ（沸点８０〜１６
０℃）、溶剤Ｂ（沸点１６０〜２００℃）を回収し、残
液は減圧蒸留により油（沸点３００〜５００℃以下）と
減圧蒸留残渣に分離される。減圧蒸留残渣はフレアスフ
アルテン、アスファルテン、マルテンの°液状成分と、
灰分、未反応炭の固型分からなっている。
０℃）、溶剤Ｂ（沸点１６０〜２００℃）を回収し、残
液は減圧蒸留により油（沸点３００〜５００℃以下）と
減圧蒸留残渣に分離される。減圧蒸留残渣はフレアスフ
アルテン、アスファルテン、マルテンの°液状成分と、
灰分、未反応炭の固型分からなっている。
この減圧蒸留残渣に溶剤Ａと溶剤Ｂの混合物を添加する
ことによりフレアスフアルテン、アスファルテン、マル
テンの一部が溶剤不溶分となり、灰分、未反応炭ととも
に凝集し、固体粒子径の増加をもたらすことが見出さｔ
′した。
ことによりフレアスフアルテン、アスファルテン、マル
テンの一部が溶剤不溶分となり、灰分、未反応炭ととも
に凝集し、固体粒子径の増加をもたらすことが見出さｔ
′した。
重力沈降では沈降速度は粒子径の２乗に比例し、またフ
ィルター、遠心分離、液体サイクロン等も固体粒子径が
大きい程目づまシも少なく分離性能が向上することは明
らかであり、上記固体粒子径の増加により実質的に灰分
、未反応炭が含まれないクリーンな液状生成物が回収さ
れることになる。
ィルター、遠心分離、液体サイクロン等も固体粒子径が
大きい程目づまシも少なく分離性能が向上することは明
らかであり、上記固体粒子径の増加により実質的に灰分
、未反応炭が含まれないクリーンな液状生成物が回収さ
れることになる。
石炭液化生成物の蒸留により得られた溶剤Ａ１溶剤Ｂは
その全量を蒸留残渣に加えてもよいし、その一部を用い
て溶剤Ａと溶剤Ｂの比率を変えた混合溶剤として蒸留残
渣に加えてもよい。
その全量を蒸留残渣に加えてもよいし、その一部を用い
て溶剤Ａと溶剤Ｂの比率を変えた混合溶剤として蒸留残
渣に加えてもよい。
次に、溶剤Ａと溶剤Ｂの混会割台を変えたとこ口、フレ
アスフアルテン、アスファルテン、マルテンの溶剤不溶
分の量もそれに応じて変化し、灰分、未反応炭とともに
凝集して分離除去キレるフレアスフアルテン、アスファ
ルテン、マルテンの量が制御できることが見出さ′ｉ′
１．た。
アスフアルテン、アスファルテン、マルテンの溶剤不溶
分の量もそれに応じて変化し、灰分、未反応炭とともに
凝集して分離除去キレるフレアスフアルテン、アスファ
ルテン、マルテンの量が制御できることが見出さ′ｉ′
１．た。
前記の溶剤Ａ、溶剤Ｂの溶解能力の差により、溶剤Ａの
割合が大きいと溶剤不溶分の量が多くなって回収される
石炭液化生成物の量は減るが、灰分濃度は減少してその
清浄度は高まるし、溶剤Ｂの割合が太きいと回収液化物
の量は増大するが灰分濃度は多少高まる。この回収液化
物の量、および純度を共に満たす溶剤Ａと溶剤ＢのＢ全
量の３倍以上加えると溶解力が犬きくなりすぎ、固型分
が凝集沈降し難くなるので好ましくない。
割合が大きいと溶剤不溶分の量が多くなって回収される
石炭液化生成物の量は減るが、灰分濃度は減少してその
清浄度は高まるし、溶剤Ｂの割合が太きいと回収液化物
の量は増大するが灰分濃度は多少高まる。この回収液化
物の量、および純度を共に満たす溶剤Ａと溶剤ＢのＢ全
量の３倍以上加えると溶解力が犬きくなりすぎ、固型分
が凝集沈降し難くなるので好ましくない。
かかる発明により、灰分、未反応炭が含まれない液状物
の回収量の制御が容易となった。このことより、 ■ プロセスバランスを組む上で、効率化が計りやすい
。
の回収量の制御が容易となった。このことより、 ■ プロセスバランスを組む上で、効率化が計りやすい
。
■ 原料の変動に対して、フレキシビリティがある。
■ 温度、圧力全大巾に変えずに済むので、機器の設計
が容易。
が容易。
■ 希望の製品収率を容易に取得できる。
という効果が奏せられる。
実施例１
豪州歴青炭？溶剤抽出法によシ液化した石炭液化生成物
から、常圧蒸留により溶剤Ａ（沸点８０〜１６０℃）、
溶剤Ｂ（沸点１６０〜２００℃）會回収した。次に残液
を減圧蒸留により沸点４５０℃以下の油と蒸留残渣に分
けた。
から、常圧蒸留により溶剤Ａ（沸点８０〜１６０℃）、
溶剤Ｂ（沸点１６０〜２００℃）會回収した。次に残液
を減圧蒸留により沸点４５０℃以下の油と蒸留残渣に分
けた。
この蒸留残渣に対して溶剤Ａと溶剤Ｂの混合割合を変え
た混合溶剤を添加し、温度７０〜１８０℃、圧力１〜１
０ ａｔｍで１時間混合攪拌し、加圧ｆ過により液状物
全回収した。操作条件と回収物の量、灰分濃度の測定値
を第１表に示した。
た混合溶剤を添加し、温度７０〜１８０℃、圧力１〜１
０ ａｔｍで１時間混合攪拌し、加圧ｆ過により液状物
全回収した。操作条件と回収物の量、灰分濃度の測定値
を第１表に示した。
この結果、従来法の温度、圧力、溶剤添加量の変化の他
に溶剤Ａと溶剤Ｂの混合割合も変えることにより実質的
に灰分、未反応炭の含ま肛ない液状物の回収ｆｕｒ供給
蒸留残渣に対して５７〜８７重量％の範囲で制御できる
ことが見出さｎた。添加溶剤Ａ単独では、灰分濃度は低
くなるものの、回収量ｔＩ′ｉ５７〜６２重量％の範囲
に減少し、また添加溶剤Ｂ単独では回収量は８５重量％
以上と高いが、灰分濃度が０．０７重量係以上と高く、
その精製効果が小である。
に溶剤Ａと溶剤Ｂの混合割合も変えることにより実質的
に灰分、未反応炭の含ま肛ない液状物の回収ｆｕｒ供給
蒸留残渣に対して５７〜８７重量％の範囲で制御できる
ことが見出さｎた。添加溶剤Ａ単独では、灰分濃度は低
くなるものの、回収量ｔＩ′ｉ５７〜６２重量％の範囲
に減少し、また添加溶剤Ｂ単独では回収量は８５重量％
以上と高いが、灰分濃度が０．０７重量係以上と高く、
その精製効果が小である。
なお、溶剤を加えていない、未処理の石炭液化生成物の
灰分濃度は約ａＯ重量％である。
灰分濃度は約ａＯ重量％である。
実施例２
実施例１において、ｆ過のかわりに重゛力沈降によって
固液分離を行ない、その結果を第２表に示した。この場
合、溶剤Ａ単独では回収量は温度に依存し、６１〜７５
重量％の範囲であったが、溶剤Ｂとの混合溶剤とするこ
とにより回収量は最大８６重量係まで制御可能となった
。
固液分離を行ない、その結果を第２表に示した。この場
合、溶剤Ａ単独では回収量は温度に依存し、６１〜７５
重量％の範囲であったが、溶剤Ｂとの混合溶剤とするこ
とにより回収量は最大８６重量係まで制御可能となった
。
比較例１
実施例２において、溶剤Ａとして・沸点８０〜１８０℃
、溶剤Ｂとして沸点１８０〜２２０℃全回収して用いた
。その結果？第３表に示した。
、溶剤Ｂとして沸点１８０〜２２０℃全回収して用いた
。その結果？第３表に示した。
この場合、回収量は７３〜８６重量係とある程度制御可
能であるが、灰分濃度が高く好ましくなかった。
能であるが、灰分濃度が高く好ましくなかった。
Claims (1)
- 石炭液化生成物から蒸留によｐ沸点８０〜１６０℃の溶
剤Ａ群と、沸点１６０〜２００℃の溶剤Ｂ群と全回収し
、石炭液化生成物の蒸留残渣に溶剤Ａと溶剤Ｂからなる
混会溶剤を添加して固液分離ケ行なうことからなる、実
質的に灰分、未反応炭が含”ｔｎない石炭液化生成物を
得る方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1624583A JPS59142283A (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | 石炭液化生成物の清浄化法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1624583A JPS59142283A (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | 石炭液化生成物の清浄化法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59142283A true JPS59142283A (ja) | 1984-08-15 |
Family
ID=11911166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1624583A Pending JPS59142283A (ja) | 1983-02-04 | 1983-02-04 | 石炭液化生成物の清浄化法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59142283A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63238195A (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 石炭の液化方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3607716A (en) * | 1970-01-09 | 1971-09-21 | Kerr Mc Gee Chem Corp | Fractionation of coal liquefaction products in a mixture of heavy and light organic solvents |
| JPS5580489A (en) * | 1978-12-11 | 1980-06-17 | Saarbergwerke Ag | Isolating solid material from nondistillable liquid hydrocarbon fraction |
| JPS5614710A (en) * | 1979-07-18 | 1981-02-13 | Fujitsu Ltd | Armoring method for elastic surface wave element |
-
1983
- 1983-02-04 JP JP1624583A patent/JPS59142283A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3607716A (en) * | 1970-01-09 | 1971-09-21 | Kerr Mc Gee Chem Corp | Fractionation of coal liquefaction products in a mixture of heavy and light organic solvents |
| JPS5580489A (en) * | 1978-12-11 | 1980-06-17 | Saarbergwerke Ag | Isolating solid material from nondistillable liquid hydrocarbon fraction |
| JPS5614710A (en) * | 1979-07-18 | 1981-02-13 | Fujitsu Ltd | Armoring method for elastic surface wave element |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63238195A (ja) * | 1987-03-27 | 1988-10-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 石炭の液化方法 |
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