JPS59141764A - 燃料噴射装置 - Google Patents
燃料噴射装置Info
- Publication number
- JPS59141764A JPS59141764A JP1682083A JP1682083A JPS59141764A JP S59141764 A JPS59141764 A JP S59141764A JP 1682083 A JP1682083 A JP 1682083A JP 1682083 A JP1682083 A JP 1682083A JP S59141764 A JPS59141764 A JP S59141764A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- pump
- pressure
- chamber
- piston
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M57/00—Fuel-injectors combined or associated with other devices
- F02M57/02—Injectors structurally combined with fuel-injection pumps
- F02M57/022—Injectors structurally combined with fuel-injection pumps characterised by the pump drive
- F02M57/025—Injectors structurally combined with fuel-injection pumps characterised by the pump drive hydraulic, e.g. with pressure amplification
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、内燃機関、特に、ディーゼル機関の燃料噴
射装置に関する。
射装置に関する。
従来の燃料噴射装置としては、例えば米国特許３．５１
６，３９５号明細書に記載されたものがある。この装置
は、第１図に示すように、燃料タンク１と燃料ポンプ２
と、噴射ユニソト３と、該ユニソト３のピストンストロ
ーク制御手段４と、から構成されている。噴射ユニソト
３は、大径シリンダ５内に摺動自在に支持されたサーボ
ピストン６と、小径シリンダ７内に摺動自在に支持され
たポンプピストン８と、これらの両ピストン６、８が接
するように付勢するスプリング９と、を有しており、大
径シリンダ５のサーボ圧力室１０には三方切換弁１１を
介して、また、小径シリンダ７のポンプ作業室１２には
電磁弁１３およびチェソク弁１４を介してそれぞれ燃料
ボンプ２から所定圧力下の燃料が供給されるようになさ
れている。また、ポンプ作業室１２は図示していない噴
射ノズルに連通している。また、１５は大径シリンダ５
のリーク室を示し、このリーク室１５に漏出した燃料は
燃料タンク１へ戻される。前記電磁弁１３は制御回路１
６によって開閉制御され、また、前記三方切換弁１１は
サーボ圧カ室１０と燃料タンク１または燃料ポンプ２と
を選択的に連通ずる。なお、１７は調圧弁である。前述
した電磁弁１３、制御回路１６、燃料ポンブ２、チェッ
ク弁１４は全体として噴射ユニット３のピストン６、８
のストロークを制御するピストンストローク制御手段４
を構成している。
６，３９５号明細書に記載されたものがある。この装置
は、第１図に示すように、燃料タンク１と燃料ポンプ２
と、噴射ユニソト３と、該ユニソト３のピストンストロ
ーク制御手段４と、から構成されている。噴射ユニソト
３は、大径シリンダ５内に摺動自在に支持されたサーボ
ピストン６と、小径シリンダ７内に摺動自在に支持され
たポンプピストン８と、これらの両ピストン６、８が接
するように付勢するスプリング９と、を有しており、大
径シリンダ５のサーボ圧力室１０には三方切換弁１１を
介して、また、小径シリンダ７のポンプ作業室１２には
電磁弁１３およびチェソク弁１４を介してそれぞれ燃料
ボンプ２から所定圧力下の燃料が供給されるようになさ
れている。また、ポンプ作業室１２は図示していない噴
射ノズルに連通している。また、１５は大径シリンダ５
のリーク室を示し、このリーク室１５に漏出した燃料は
燃料タンク１へ戻される。前記電磁弁１３は制御回路１
６によって開閉制御され、また、前記三方切換弁１１は
サーボ圧カ室１０と燃料タンク１または燃料ポンプ２と
を選択的に連通ずる。なお、１７は調圧弁である。前述
した電磁弁１３、制御回路１６、燃料ポンブ２、チェッ
ク弁１４は全体として噴射ユニット３のピストン６、８
のストロークを制御するピストンストローク制御手段４
を構成している。
したがって、このような燃料噴射装置にあっては、燃料
ボンプ２によって加圧された燃料は、一方では三方切換
弁１１を介してサーボ圧力室１０に、他方では電磁弁１
３を介してポンプ作業室１２にそれぞれ供給され、サー
ボピストン６とポンプピストン８・との受圧面積に比例
してポンプ作業室１２内の燃料は増圧された後、噴射ノ
ズルより噴射される。また、該噴射装置において噴射終
了時の噴射燃料の切れは、サーボピストン６の下降停止
、すなわちポンプピストン８の下降の停止状態に依存し
ている。すなわち、サーボピストン６（ポンプピストン
８）が下降し大径シリンダ５の下端段差面に当接すると
ポンプ作業室１２での燃料の圧縮は停止する。このとき
、ポンプ作業室１２および噴射ノズルの残存燃料は高圧
であるため燃料噴射は継続され、この後燃圧の低下によ
って噴射ノズルからの噴射は停止する。この圧縮停止か
ら噴射停止までの時間は一般的には極めて短い（１〜６
ｍ−ｓｅｃ）ものである。
ボンプ２によって加圧された燃料は、一方では三方切換
弁１１を介してサーボ圧力室１０に、他方では電磁弁１
３を介してポンプ作業室１２にそれぞれ供給され、サー
ボピストン６とポンプピストン８・との受圧面積に比例
してポンプ作業室１２内の燃料は増圧された後、噴射ノ
ズルより噴射される。また、該噴射装置において噴射終
了時の噴射燃料の切れは、サーボピストン６の下降停止
、すなわちポンプピストン８の下降の停止状態に依存し
ている。すなわち、サーボピストン６（ポンプピストン
８）が下降し大径シリンダ５の下端段差面に当接すると
ポンプ作業室１２での燃料の圧縮は停止する。このとき
、ポンプ作業室１２および噴射ノズルの残存燃料は高圧
であるため燃料噴射は継続され、この後燃圧の低下によ
って噴射ノズルからの噴射は停止する。この圧縮停止か
ら噴射停止までの時間は一般的には極めて短い（１〜６
ｍ−ｓｅｃ）ものである。
しかしながら、このような従来の燃料噴射装置を近来の
小型高速ディーセルエンジンに通用すると以下の不具合
が生じていた。すなわち、該エンジンでは、僅小時間（
０．５ｍ−ｓｅｃ）でも所定回転数（６，００Ｏｒｐｍ
）ではクランク角でかなりの角度（１８’）だけ回転す
ることになり、前述のように圧縮停止から噴射停止まで
相当の時間を要すると、制御不能の噴射燃料量が増大す
ることとなり、その結果、あと燃え等が発生し、燃費の
向上および特定エミソションの低減に不都合が生じるこ
とになる。また、該噴射装置における噴射停止は燃圧の
自然降下によるため、圧縮停止から噴射停止までの期間
は比較的低圧噴射となり易く、燃料微粒化が不十分とな
り、燃費、エミッションに悪影響を与えることになる。
小型高速ディーセルエンジンに通用すると以下の不具合
が生じていた。すなわち、該エンジンでは、僅小時間（
０．５ｍ−ｓｅｃ）でも所定回転数（６，００Ｏｒｐｍ
）ではクランク角でかなりの角度（１８’）だけ回転す
ることになり、前述のように圧縮停止から噴射停止まで
相当の時間を要すると、制御不能の噴射燃料量が増大す
ることとなり、その結果、あと燃え等が発生し、燃費の
向上および特定エミソションの低減に不都合が生じるこ
とになる。また、該噴射装置における噴射停止は燃圧の
自然降下によるため、圧縮停止から噴射停止までの期間
は比較的低圧噴射となり易く、燃料微粒化が不十分とな
り、燃費、エミッションに悪影響を与えることになる。
そこで、ポンプピストン８および小径シリンダ７に逃し
通路を設けて圧縮終了時ボンブ作業室１２の燃料を該通
路より逃すものも提案されている。しかし、このものに
あっても、前記圧縮停止から噴射停止までの時間は約２
に短縮されるに過ぎず、低圧噴射による噴射停止となり
、燃費の向・上およびエミソションの低減には未だ不十
分であった。
通路を設けて圧縮終了時ボンブ作業室１２の燃料を該通
路より逃すものも提案されている。しかし、このものに
あっても、前記圧縮停止から噴射停止までの時間は約２
に短縮されるに過ぎず、低圧噴射による噴射停止となり
、燃費の向・上およびエミソションの低減には未だ不十
分であった。
この発明はこのような従来の問題点に着目してなされた
もので、圧縮行程終了時ポンプ作業室の燃圧を二一ドル
バルブの青部に作用させることにより、高圧噴射状態で
噴射を終えることにより、上記問題点を解決することを
目的としている。
もので、圧縮行程終了時ポンプ作業室の燃圧を二一ドル
バルブの青部に作用させることにより、高圧噴射状態で
噴射を終えることにより、上記問題点を解決することを
目的としている。
この発明の構成は、小径シリンダに往復動自一在に収納
されて該ゾリンダ内にポンプ作業室を画成するポンプピ
ストンと、ポンプピストンと連動するように大径シリン
ダに往復動自在に収納されて該大径シリンダ内にサーボ
圧力室を画成するサーボピストンと、これらのサーボ圧
力室とポンプ作業室とに所定圧力の燃料を供給する燃料
ポンプと、サーボ圧力室への燃料の供給を断続する電磁
弁と、ポンプ作業室の燃圧に応じてリフトし燃料を噴射
する二一ドルバルブと、を備え、号一ボ圧力室への燃料
供給によりポンプピストンを往動させてポンプ作業室の
燃圧を高めるようにした燃料噴射装置において、前記ポ
ンプピストンの往勤行程終期に二一ドルバルブの背部に
ポンプ作業室の燃圧を作用させるようにしたものである
。
されて該ゾリンダ内にポンプ作業室を画成するポンプピ
ストンと、ポンプピストンと連動するように大径シリン
ダに往復動自在に収納されて該大径シリンダ内にサーボ
圧力室を画成するサーボピストンと、これらのサーボ圧
力室とポンプ作業室とに所定圧力の燃料を供給する燃料
ポンプと、サーボ圧力室への燃料の供給を断続する電磁
弁と、ポンプ作業室の燃圧に応じてリフトし燃料を噴射
する二一ドルバルブと、を備え、号一ボ圧力室への燃料
供給によりポンプピストンを往動させてポンプ作業室の
燃圧を高めるようにした燃料噴射装置において、前記ポ
ンプピストンの往勤行程終期に二一ドルバルブの背部に
ポンプ作業室の燃圧を作用させるようにしたものである
。
以下、この発明を図面に基づいて説明する。
第２図、第３図はこの発明に係る燃料噴射装置の一実施
例を示す図である。
例を示す図である。
まず構成を説明する。第２図において、２１は噴射ユニ
ットであるポンプノスルを示し、このボンブノズル２１
は大径シリンダ２２と、大径シリンダ２２より小径の小
径シリンダ２３と、燃料噴射ノズル２４と、を直列一体
に組み付けたものである。大径シリンダ２２にはサーボ
ピストン２５が往復動自在に収納されており、このサー
ボピストン２５により大径シリンダ２２内には一端側に
低圧室がが他端側にサーボ圧力室２７がそれぞれ画成さ
れている。この低圧室２６はリターン通路２８を介して
燃料タンク２９に連通しており、一方、サーボ圧力室２
７は燃料供給路３０を介して燃料ポンプ３ｌに連通して
いる。燃料供給路３０は二叉に分岐しておりその一方の
分岐路には三方電磁弁３３が介装され、この三方電磁弁
３３はサーボ圧力室２７への燃料の供給を断続する。す
なわち、三方電磁弁３３は、燃料ポンプ３１側（上流側
）の燃料供給路邪に接続された第１ポート３４と、サー
ボ圧力室２７側（下流側）の燃料供給路３０に接続され
た第２ポート３５と、前記リターン通路２８に接続され
た第３ボート３６と、を有しており、常時はスプリング
３７に付勢されて第３ポート３６を閉止して第１ボート
３４と第２ポヘト３５とを接続するプランジャ３８が、
ソレノイド３９への通電によって吸引されて第１ボート
３４を閉止し、第２ボート３５と第３ポート３６とを接
続するのである。
ットであるポンプノスルを示し、このボンブノズル２１
は大径シリンダ２２と、大径シリンダ２２より小径の小
径シリンダ２３と、燃料噴射ノズル２４と、を直列一体
に組み付けたものである。大径シリンダ２２にはサーボ
ピストン２５が往復動自在に収納されており、このサー
ボピストン２５により大径シリンダ２２内には一端側に
低圧室がが他端側にサーボ圧力室２７がそれぞれ画成さ
れている。この低圧室２６はリターン通路２８を介して
燃料タンク２９に連通しており、一方、サーボ圧力室２
７は燃料供給路３０を介して燃料ポンプ３ｌに連通して
いる。燃料供給路３０は二叉に分岐しておりその一方の
分岐路には三方電磁弁３３が介装され、この三方電磁弁
３３はサーボ圧力室２７への燃料の供給を断続する。す
なわち、三方電磁弁３３は、燃料ポンプ３１側（上流側
）の燃料供給路邪に接続された第１ポート３４と、サー
ボ圧力室２７側（下流側）の燃料供給路３０に接続され
た第２ポート３５と、前記リターン通路２８に接続され
た第３ボート３６と、を有しており、常時はスプリング
３７に付勢されて第３ポート３６を閉止して第１ボート
３４と第２ポヘト３５とを接続するプランジャ３８が、
ソレノイド３９への通電によって吸引されて第１ボート
３４を閉止し、第２ボート３５と第３ポート３６とを接
続するのである。
小径シリンダ２３にはボンブピストン４ｏが往復動自在
に収納されており、このポンプピストン４ｏによって小
径シリンダ２３内の一端側にはポンプ作業室４１が画成
されている。ボンブピストン４ｏの他端部は前記大径シ
リンダ２２内に突出してサーボピストン２５の一端部に
当接している。また、このサーボピストン２５はサーポ
圧カ室２７内に縮設された作用スプリング４２に付勢さ
れてポンプピストン４０と一体となって往復動ずるよう
になされている。燃ｌＩ４噴射ノズル２４は、小径シリ
ンダ２３の一端側に固着されたノズルボディ４３と、こ
のノズルボディ４３の一端部（先端部）の孔内に往復動
自在に保持された二一ドルバルブ４４と、ノズルボディ
４３の他端部（後端部）に形成された室４５内に縮設さ
れたバルブスプリング４６と、を有している。すなわち
、ニ一ドルパルブ４４はノズルボディ４３の先端に形成
された燃料噴射孔４７を閉止する方向にバルブスプリン
グ４６によって常時付勢されており、ボンブ作業室４ｌ
に高圧通路４８を介して連通された燃料溜４９に高圧が
作用するとリフトして燃料噴射孔４７を開くものである
。なお、５ｏはスプリングリテーナである。
に収納されており、このポンプピストン４ｏによって小
径シリンダ２３内の一端側にはポンプ作業室４１が画成
されている。ボンブピストン４ｏの他端部は前記大径シ
リンダ２２内に突出してサーボピストン２５の一端部に
当接している。また、このサーボピストン２５はサーポ
圧カ室２７内に縮設された作用スプリング４２に付勢さ
れてポンプピストン４０と一体となって往復動ずるよう
になされている。燃ｌＩ４噴射ノズル２４は、小径シリ
ンダ２３の一端側に固着されたノズルボディ４３と、こ
のノズルボディ４３の一端部（先端部）の孔内に往復動
自在に保持された二一ドルバルブ４４と、ノズルボディ
４３の他端部（後端部）に形成された室４５内に縮設さ
れたバルブスプリング４６と、を有している。すなわち
、ニ一ドルパルブ４４はノズルボディ４３の先端に形成
された燃料噴射孔４７を閉止する方向にバルブスプリン
グ４６によって常時付勢されており、ボンブ作業室４ｌ
に高圧通路４８を介して連通された燃料溜４９に高圧が
作用するとリフトして燃料噴射孔４７を開くものである
。なお、５ｏはスプリングリテーナである。
また、高圧通路４８は前記燃料供給路３ｏの他方の分岐
路にチェソク弁５１および該分岐路を開閉する電磁弁５
２を介して連通、接続されており、高圧通路４日を介し
てポンプ作業室４１および燃料溜４９には所定圧力（例
えば２００ｋｇ／一）の燃料が燃料ボンプ３】より供給
される。なお、チェソク弁５Ｉは高圧通路４８から燃料
供給路３ｏへの燃料の逆流を防止するものであり、電磁
＃５２はソレノイド７０への通電時分岐路を開放するも
のである。
路にチェソク弁５１および該分岐路を開閉する電磁弁５
２を介して連通、接続されており、高圧通路４日を介し
てポンプ作業室４１および燃料溜４９には所定圧力（例
えば２００ｋｇ／一）の燃料が燃料ボンプ３】より供給
される。なお、チェソク弁５Ｉは高圧通路４８から燃料
供給路３ｏへの燃料の逆流を防止するものであり、電磁
＃５２はソレノイド７０への通電時分岐路を開放するも
のである。
ここで、前記ポンプピストン４ｏには一端がポンプ作業
室４１に開口する連通孔５３が形成されており、この連
通孔５３の他端は該ポンプピストン４ｏの軸方向中間部
に環状に開口している。また、５５は一端が前記ノズル
ボディ４３の室４５に、他端が小径シリンダ詔の軸方向
中間部位置に、それぞれ開口する連通路であり、この連
通路話の他端開口は、サーボピストン２５およびポンプ
ピストン４０が往復動しない状態（ポンプピストン４ｏ
の最上方位置）において前記達通孔５３の他端開口より
も図中所定距離だけ下方に配置されている。また、５６
は小径シリンダ２３に形成されたリーク孔であり、この
リーク孔５６の一端は前記連通路５５の他端開口よりも
所定距離ｈだけ図中下方に開口しており、他端は前記低
圧室２６に開口している。すなわち、ポンプピストン４
ｏの往勤行程（ポンプ作業室４１の容積を狭めるよう図
中下動ずる行程）において終期にポンプ作業室４１は、
まず、連通孔５３、連通路５５によって二一ドルパルブ
４４の背部の室４５に、次いで、連通孔５３、リーク孔
５６を介して低圧室２６およびリターン通路２８へとそ
れぞれ連通される。なお、連通孔５３がリーク孔５６と
連通したとき、同時に連通路５５とリーク孔５６も連通
孔５３により連通している。
室４１に開口する連通孔５３が形成されており、この連
通孔５３の他端は該ポンプピストン４ｏの軸方向中間部
に環状に開口している。また、５５は一端が前記ノズル
ボディ４３の室４５に、他端が小径シリンダ詔の軸方向
中間部位置に、それぞれ開口する連通路であり、この連
通路話の他端開口は、サーボピストン２５およびポンプ
ピストン４０が往復動しない状態（ポンプピストン４ｏ
の最上方位置）において前記達通孔５３の他端開口より
も図中所定距離だけ下方に配置されている。また、５６
は小径シリンダ２３に形成されたリーク孔であり、この
リーク孔５６の一端は前記連通路５５の他端開口よりも
所定距離ｈだけ図中下方に開口しており、他端は前記低
圧室２６に開口している。すなわち、ポンプピストン４
ｏの往勤行程（ポンプ作業室４１の容積を狭めるよう図
中下動ずる行程）において終期にポンプ作業室４１は、
まず、連通孔５３、連通路５５によって二一ドルパルブ
４４の背部の室４５に、次いで、連通孔５３、リーク孔
５６を介して低圧室２６およびリターン通路２８へとそ
れぞれ連通される。なお、連通孔５３がリーク孔５６と
連通したとき、同時に連通路５５とリーク孔５６も連通
孔５３により連通している。
さらに、前記三方電磁弁３３および電磁弁５２の通電制
御は制御回路６０によって行われ、該制御回路６０には
クランク角センサ６１、アクセルセンサ６２、水温セン
サ６３等からの検出信号が入力されている。すなわち、
制御回路６０はこれらの信号に基づいて機関の運転状態
を判断し、最適な燃料噴射量および噴射時期を得るよう
に、三方電磁弁３３および電磁弁５２を制御している。
御は制御回路６０によって行われ、該制御回路６０には
クランク角センサ６１、アクセルセンサ６２、水温セン
サ６３等からの検出信号が入力されている。すなわち、
制御回路６０はこれらの信号に基づいて機関の運転状態
を判断し、最適な燃料噴射量および噴射時期を得るよう
に、三方電磁弁３３および電磁弁５２を制御している。
なお、６４は燃料供給路３０内の圧力変動を抑制して所
定圧力（２００ｋｔｒ／ｃｔｌ）に保持するアキュムレ
ー夕であり、６５は圧力平衡弁である。
定圧力（２００ｋｔｒ／ｃｔｌ）に保持するアキュムレ
ー夕であり、６５は圧力平衡弁である。
次に作用について説明する。
第３図は該燃料噴射装置の作用説明図であり、簡略化の
ため応答遅れは省略したも゛のである。第３図ａは時間
ｔに対する三方電磁弁３３の作動を、同ｂは電磁弁５２
の作動を、同Ｃはポンプピストン４０の作動を（図中Ｈ
ｐは該ピストン４０のストローク量を示している）、同
ｄは二一ドルバルブ４４の作動を（図中ＨＮは該バルブ
４４のリフト量を示している）、それぞれ示している。
ため応答遅れは省略したも゛のである。第３図ａは時間
ｔに対する三方電磁弁３３の作動を、同ｂは電磁弁５２
の作動を、同Ｃはポンプピストン４０の作動を（図中Ｈ
ｐは該ピストン４０のストローク量を示している）、同
ｄは二一ドルバルブ４４の作動を（図中ＨＮは該バルブ
４４のリフト量を示している）、それぞれ示している。
まず、第３図ａに示すように、所定時期ｔ，において制
御回路６０より三方電磁弁３３に通電する（ＯＮ）と、
プランジャ３８は第１ポート３４を閉じて第２、第３ボ
ート３５、３６を接続する。この結果、サーボ圧力室２
７はリターン通路２８に連通し、サーボ圧力室２７の圧
力は低下する。次いで、所定時間経過後ｔ２の時点で制
御回路６０により電磁弁５２をＯＮとする（通電する）
と、燃料供給路３０と高圧通路４８とは連通し、ポンプ
作業室４１に燃料ボンブ３１からの所定圧力の燃料が供
給される。この結果、ポンプピストン４０は、第３図Ｃ
に示すように、サーホピストン２５と一体となって、第
２図中上昇する（復動する）。
御回路６０より三方電磁弁３３に通電する（ＯＮ）と、
プランジャ３８は第１ポート３４を閉じて第２、第３ボ
ート３５、３６を接続する。この結果、サーボ圧力室２
７はリターン通路２８に連通し、サーボ圧力室２７の圧
力は低下する。次いで、所定時間経過後ｔ２の時点で制
御回路６０により電磁弁５２をＯＮとする（通電する）
と、燃料供給路３０と高圧通路４８とは連通し、ポンプ
作業室４１に燃料ボンブ３１からの所定圧力の燃料が供
給される。この結果、ポンプピストン４０は、第３図Ｃ
に示すように、サーホピストン２５と一体となって、第
２図中上昇する（復動する）。
次いで、さらに所定時間経過後ｔ３の時点で、三方電磁
弁３３をＯＦＦとする（電磁弁５２も同時にＯＦＦとす
る）と、サーボ圧力室釘と燃料供給路３０とが接続され
、第３ポート３６は閉じられる。その結果、号一ボ圧力
室２７にも所定圧力の燃料が供給されることになる。こ
の場合、号一ボピストン２５の受圧面積はポンプピスト
ン４０のそれよりも大きいため、サーボピストン２５と
ポンプピストン４０とは、サーボピストン２５の受圧面
積と燃圧とに比例して一体となって第２図中下降する（
往動する）結果、ポンプ作業室４１内の燃圧は増圧され
る。このとき、チェック弁５１によりポンプ作業室４１
および高圧通路４８内の燃圧は燃料溜４９に作用し、ニ
ードルバルブ４４をリフトさせる。よって、高圧燃料は
燃料噴射孔４７より、例えば機関の燃焼室内に噴射され
るのである。この後、ポンプピストン４０がさらに下降
を続けると、連通孔５３は連通路５５に接続連通される
。その結果、ポンプ作業室４１の燃圧は連通路５５によ
り室４５に作用する（ニードルバルブ４４の背部に作用
する）こととなり、ニ一ドルバルブ４４はプレッシャス
テージに作用する燃圧が高いにも拘わらずバルブスプリ
ング４６の付勢力によって燃料噴射孔４７を閉止する。
弁３３をＯＦＦとする（電磁弁５２も同時にＯＦＦとす
る）と、サーボ圧力室釘と燃料供給路３０とが接続され
、第３ポート３６は閉じられる。その結果、号一ボ圧力
室２７にも所定圧力の燃料が供給されることになる。こ
の場合、号一ボピストン２５の受圧面積はポンプピスト
ン４０のそれよりも大きいため、サーボピストン２５と
ポンプピストン４０とは、サーボピストン２５の受圧面
積と燃圧とに比例して一体となって第２図中下降する（
往動する）結果、ポンプ作業室４１内の燃圧は増圧され
る。このとき、チェック弁５１によりポンプ作業室４１
および高圧通路４８内の燃圧は燃料溜４９に作用し、ニ
ードルバルブ４４をリフトさせる。よって、高圧燃料は
燃料噴射孔４７より、例えば機関の燃焼室内に噴射され
るのである。この後、ポンプピストン４０がさらに下降
を続けると、連通孔５３は連通路５５に接続連通される
。その結果、ポンプ作業室４１の燃圧は連通路５５によ
り室４５に作用する（ニードルバルブ４４の背部に作用
する）こととなり、ニ一ドルバルブ４４はプレッシャス
テージに作用する燃圧が高いにも拘わらずバルブスプリ
ング４６の付勢力によって燃料噴射孔４７を閉止する。
すなわち、第３図ｃ，ｄにおいてｔ４で示す時点で燃圧
が高いときに噴射は終了する。このとき、連通孔５３と
連通路５５とが接続されると、ポンプ作業室４１の燃圧
は若干低下するが燃料は非圧縮性流体に近似するため、
燃料中に気泡が混入されていない限りＪその圧力低下は
わずかなものとされる。
が高いときに噴射は終了する。このとき、連通孔５３と
連通路５５とが接続されると、ポンプ作業室４１の燃圧
は若干低下するが燃料は非圧縮性流体に近似するため、
燃料中に気泡が混入されていない限りＪその圧力低下は
わずかなものとされる。
この後、ボンブピストン４０がさらに所定ストロークｈ
だけ下降すると、連通孔５３はリーク孔５６とも連通す
ることとなり、その結果、ポンプ作業室４１および室４
５はともに低圧室２６を介してリターン通路２８、燃料
タンク２９に接続される。よって、ポンプ作業室４１、
高圧通路４日、燃料溜４９および室４５の燃圧は低下し
、燃料噴射は２重に停止されることになる。なお、前記
連通路５５の他端開口位置は適宜変更でき、なるべくは
高′＜して連通孔５３との連通時期を早める方がよい。
だけ下降すると、連通孔５３はリーク孔５６とも連通す
ることとなり、その結果、ポンプ作業室４１および室４
５はともに低圧室２６を介してリターン通路２８、燃料
タンク２９に接続される。よって、ポンプ作業室４１、
高圧通路４日、燃料溜４９および室４５の燃圧は低下し
、燃料噴射は２重に停止されることになる。なお、前記
連通路５５の他端開口位置は適宜変更でき、なるべくは
高′＜して連通孔５３との連通時期を早める方がよい。
また、連通路５とリーク孔５６との距離の差ｈはあまり
に大きくするとポンプ作業室４１の燃圧が異常に大きく
なるおそれがあるため、ポンプピストン４０の径をφ７
〜φｌＯとした場合は最大１寵とし、一般的には０．１
ｍｍ〜０．５ｍｍとするものとする。また、ｈ＝Ｏｗｍ
の場合でも多少の効果は奏することができる。
に大きくするとポンプ作業室４１の燃圧が異常に大きく
なるおそれがあるため、ポンプピストン４０の径をφ７
〜φｌＯとした場合は最大１寵とし、一般的には０．１
ｍｍ〜０．５ｍｍとするものとする。また、ｈ＝Ｏｗｍ
の場合でも多少の効果は奏することができる。
なお、前記第３図中破線は電磁弁５２への通電時期を遅
らせた場合で燃料噴射量は実線の場合に比して少量とな
る。
らせた場合で燃料噴射量は実線の場合に比して少量とな
る。
以上説明してきたように、この発明によれば、高圧噴射
状態で噴射停止を行うことができ、噴射終了時の燃料微
粒化が悪化せず、排気の清浄化および燃費の向上を達成
することができる。
状態で噴射停止を行うことができ、噴射終了時の燃料微
粒化が悪化せず、排気の清浄化および燃費の向上を達成
することができる。
第１図は４足来の燃料噴射装置を示すその概略回路図、
第２図はこの発明の一実施例を示す概略全体図、第３図
はその作用説明図である。 ２２−．−−−一大径シリンダ、 詔−−−−−一小径シリンダ、 ２５−−−−−サーボピストン、 ２７・−−−一−サーボ圧力室・ ３１・・−−−一燃料ポンプ、 ３３−−−−−一三方電磁弁（電磁弁）、４０−−−−
−ボンプピストン、 ４１−・−ポンブ作業室、 ４４−−−−−−二一ドルバルブ、 ４５−−−−一室（ニードルパルブの背部）。 −４１８−
第２図はこの発明の一実施例を示す概略全体図、第３図
はその作用説明図である。 ２２−．−−−一大径シリンダ、 詔−−−−−一小径シリンダ、 ２５−−−−−サーボピストン、 ２７・−−−一−サーボ圧力室・ ３１・・−−−一燃料ポンプ、 ３３−−−−−一三方電磁弁（電磁弁）、４０−−−−
−ボンプピストン、 ４１−・−ポンブ作業室、 ４４−−−−−−二一ドルバルブ、 ４５−−−−一室（ニードルパルブの背部）。 −４１８−
Claims (1)
- 小径シリンダに往復動自在に収納されて該シリンダ内に
ポンプ作業室を画成するポンプピストンと、ポンプピス
トンと連動するように大径シリンダに往復動自在に収納
されて該大径シリンダ内にサーボ圧力室を画成するサー
ボピストンと、これらのサーボ圧力室とポンプ作業室と
に所定圧力の燃料を供給する燃料ポンプと、サーボ圧力
室への燃料の供給を断続する電磁弁と、ポンプ作業室の
燃圧に応じてリフトし燃料を噴射する二一ドルバルブと
、を備え、サーボ圧力室への燃料供給によりポンプピス
トンを往動させてボンブ作業室の燃圧を高めると共に、
前記ポンプピストンの往勤行程終期に二一ドルバルブの
背部にポンプ作業室の燃圧を作用させるようにしたこと
を特徴とする燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1682083A JPS59141764A (ja) | 1983-02-03 | 1983-02-03 | 燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1682083A JPS59141764A (ja) | 1983-02-03 | 1983-02-03 | 燃料噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59141764A true JPS59141764A (ja) | 1984-08-14 |
Family
ID=11926805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1682083A Pending JPS59141764A (ja) | 1983-02-03 | 1983-02-03 | 燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59141764A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02233864A (ja) * | 1989-03-06 | 1990-09-17 | Toyota Motor Corp | ユニットインジェクタ |
| WO2000050764A1 (de) * | 1999-02-24 | 2000-08-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Regelorgan zur steuerung einer druckverstärkung von kraftstoff für einen kraftstoffinjektor |
| DE19908217A1 (de) * | 1999-02-25 | 2000-09-07 | Siemens Ag | Anordnung und Verfahren zur Druckverstärkung von Kraftstoff für einen Kraftstoffinjektor |
| WO2000055496A1 (de) * | 1999-03-12 | 2000-09-21 | Robert Bosch Gmbh | Kraftstoffeinspritzeinrichtung |
| WO2001033067A3 (de) * | 1999-10-30 | 2002-04-25 | Martin Kropp | Druckverstärker und kraftstoffeinspritzsystem mit einem druckverstärker |
| CN100414089C (zh) * | 2004-03-31 | 2008-08-27 | 三菱扶桑卡客车公司 | 燃料喷射系统 |
-
1983
- 1983-02-03 JP JP1682083A patent/JPS59141764A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02233864A (ja) * | 1989-03-06 | 1990-09-17 | Toyota Motor Corp | ユニットインジェクタ |
| WO2000050764A1 (de) * | 1999-02-24 | 2000-08-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Regelorgan zur steuerung einer druckverstärkung von kraftstoff für einen kraftstoffinjektor |
| US6463914B2 (en) | 1999-02-24 | 2002-10-15 | Siemens Aktiengesellschaft Ag | Regulating member for controlling an intensification of pressure of fuel for a fuel injector |
| DE19908217A1 (de) * | 1999-02-25 | 2000-09-07 | Siemens Ag | Anordnung und Verfahren zur Druckverstärkung von Kraftstoff für einen Kraftstoffinjektor |
| DE19908217B4 (de) * | 1999-02-25 | 2005-03-17 | Siemens Ag | Anordnung und Verfahren zur Druckverstärkung von Kraftstoff für einen Kraftstoffinjektor |
| WO2000055496A1 (de) * | 1999-03-12 | 2000-09-21 | Robert Bosch Gmbh | Kraftstoffeinspritzeinrichtung |
| KR100676642B1 (ko) * | 1999-03-12 | 2007-02-01 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 연료 분사 시스템 |
| WO2001033067A3 (de) * | 1999-10-30 | 2002-04-25 | Martin Kropp | Druckverstärker und kraftstoffeinspritzsystem mit einem druckverstärker |
| US6634336B1 (en) * | 1999-10-30 | 2003-10-21 | Robert Bosch Gmbh | Pressure booster and fuel injection system with a pressure booster |
| KR100708224B1 (ko) * | 1999-10-30 | 2007-04-17 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 압력 부스터 및 압력 부스터를 구비한 연료 분사 시스템 |
| CN100414089C (zh) * | 2004-03-31 | 2008-08-27 | 三菱扶桑卡客车公司 | 燃料喷射系统 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100596642B1 (ko) | 직동 니들밸브 제어부가 장착된 연료 분사기 | |
| JPH06510581A (ja) | 噴射装置 | |
| JPH08232796A (ja) | 燃料噴射ノズルの噴射供給パターン制御ポートチェックストップ部材 | |
| JPS61272461A (ja) | 内燃機関の燃料噴射弁 | |
| JPH0765550B2 (ja) | 蓄圧式燃料噴射装置 | |
| JPH0719140A (ja) | 内燃機関の燃料噴射装置 | |
| JPS59141764A (ja) | 燃料噴射装置 | |
| WO2006033469A1 (ja) | 燃料噴射装置 | |
| US20020185112A1 (en) | Fuel injector with direct needle valve control | |
| JP4229059B2 (ja) | 内燃機関用燃料噴射装置 | |
| US20020174854A1 (en) | Fuel injector with direct needle valve control | |
| JPH031508B2 (ja) | ||
| JPS6043165A (ja) | 内燃機関用燃料噴射弁 | |
| JP4239332B2 (ja) | 内燃機関の燃料噴射装置 | |
| JPS6038050Y2 (ja) | 内燃機関用ポンプノズル | |
| JPS59203864A (ja) | 内燃機関の燃料噴射装置 | |
| JP2006161678A (ja) | 燃料噴射ノズル、燃料噴射弁および燃料噴射装置 | |
| JPS6038049Y2 (ja) | 内燃機関用ポンプノズル | |
| JPS618463A (ja) | 内燃機関用燃料噴射弁 | |
| JPH0428902B2 (ja) | ||
| JPH0461189B2 (ja) | ||
| JPS6038048Y2 (ja) | 内燃機関用ポンプノズル | |
| JPH078841Y2 (ja) | 燃料噴射装置 | |
| JPH0459465B2 (ja) | ||
| JPS6038047Y2 (ja) | 内燃機関用ポンプノズル |