JPS59136224A - 超高耐衝撃性フィルムの製造法 - Google Patents
超高耐衝撃性フィルムの製造法Info
- Publication number
- JPS59136224A JPS59136224A JP58011006A JP1100683A JPS59136224A JP S59136224 A JPS59136224 A JP S59136224A JP 58011006 A JP58011006 A JP 58011006A JP 1100683 A JP1100683 A JP 1100683A JP S59136224 A JPS59136224 A JP S59136224A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- film
- die
- less
- ethylene
- air
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/90—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling with calibration or sizing, i.e. combined with fixing or setting of the final dimensions of the extruded article
- B29C48/901—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling with calibration or sizing, i.e. combined with fixing or setting of the final dimensions of the extruded article of hollow bodies
- B29C48/902—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling with calibration or sizing, i.e. combined with fixing or setting of the final dimensions of the extruded article of hollow bodies internally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/09—Articles with cross-sections having partially or fully enclosed cavities, e.g. pipes or channels
- B29C48/10—Articles with cross-sections having partially or fully enclosed cavities, e.g. pipes or channels flexible, e.g. blown foils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/911—Cooling
- B29C48/9115—Cooling of hollow articles
- B29C48/912—Cooling of hollow articles of tubular films
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/911—Cooling
- B29C48/9115—Cooling of hollow articles
- B29C48/912—Cooling of hollow articles of tubular films
- B29C48/9125—Cooling of hollow articles of tubular films internally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/911—Cooling
- B29C48/9115—Cooling of hollow articles
- B29C48/912—Cooling of hollow articles of tubular films
- B29C48/913—Cooling of hollow articles of tubular films externally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/001—Combinations of extrusion moulding with other shaping operations
- B29C48/0018—Combinations of extrusion moulding with other shaping operations combined with shaping by orienting, stretching or shrinking, e.g. film blowing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/001—Combinations of extrusion moulding with other shaping operations
- B29C48/0019—Combinations of extrusion moulding with other shaping operations combined with shaping by flattening, folding or bending
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2023/00—Use of polyalkenes or derivatives thereof as moulding material
- B29K2023/04—Polymers of ethylene
- B29K2023/06—PE, i.e. polyethylene
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、エチレンとα−オレフィンとの共重合体をフ
ィルム加工することによって得られる配向が抑制された
引裂強度バランスの良い厚さ３０μ以下の新規な超高耐
衝撃性フィルムに関する。更に詳しく言えば、密度が０
．８９５〜０、９８５９ ／−で、かっメルトインデッ
クスが０、ｆＭ／１０分以下のエチレンと炭素数が３以
上１８以下のα−オレフィンとの共重合体（以下エチレ
ン−α−オレフィン共重合体樹脂）をフィルム加工する
ことによって得られるフィルム加工時の機械方向を基準
とした結晶格子す軸の配向関数ｆβが−０，１以上で、
かつＣ軸の配向関数ｆεが０．１以下である配向が抑制
された引裂強度バランスの良い厚さ３０μ以下の超高耐
衝撃性フィルムに関するものである。
ィルム加工することによって得られる配向が抑制された
引裂強度バランスの良い厚さ３０μ以下の新規な超高耐
衝撃性フィルムに関する。更に詳しく言えば、密度が０
．８９５〜０、９８５９ ／−で、かっメルトインデッ
クスが０、ｆＭ／１０分以下のエチレンと炭素数が３以
上１８以下のα−オレフィンとの共重合体（以下エチレ
ン−α−オレフィン共重合体樹脂）をフィルム加工する
ことによって得られるフィルム加工時の機械方向を基準
とした結晶格子す軸の配向関数ｆβが−０，１以上で、
かつＣ軸の配向関数ｆεが０．１以下である配向が抑制
された引裂強度バランスの良い厚さ３０μ以下の超高耐
衝撃性フィルムに関するものである。
エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂は、所謂チーグ
ラー型触媒やフィリップス型触媒を用いて種々のプロセ
スで工業的に生産されているう昨今直鎖状低密度ポリエ
チレンとして市販されているものは、その一つである。
ラー型触媒やフィリップス型触媒を用いて種々のプロセ
スで工業的に生産されているう昨今直鎖状低密度ポリエ
チレンとして市販されているものは、その一つである。
エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂は、一般的には
加熱プレスシートにおける引張り特性や耐衝撃性等の機
械的性質は非常に優れているが、加工時のトルクが高く
、また溶融物の強度（以下メルトテンションと略称する
。、）が小さいために加工安定性が悪いという欠点を有
している。
加熱プレスシートにおける引張り特性や耐衝撃性等の機
械的性質は非常に優れているが、加工時のトルクが高く
、また溶融物の強度（以下メルトテンションと略称する
。、）が小さいために加工安定性が悪いという欠点を有
している。
エチレン−α−オレフィン共Ｍ 合ａ 樹ＪＩＢ ニオ
いては、プレスシートの耐衝撃性、加工性に対するメル
トインデックスや密度などの影響は次のとおりである。
いては、プレスシートの耐衝撃性、加工性に対するメル
トインデックスや密度などの影響は次のとおりである。
メルトインデックスが小すく密度が小さいほど耐衝撃性
は向上する。一方メルトインデックスが小さいほど加工
時のトルクが高くメルトテンションが高くなり、加工時
にモーター消費電力は多いが反面加工安定性は改良され
る。従って、小さいメルトインデックスのもののトルク
を低下させるために異なるメルトインデックスの樹脂を
ブレンドしたり、特別な触媒を用いて重合し、分子量分
布を広くする等の手法が一般的にとられている。更にエ
チレン−α−オレフィン共重合体樹脂の成形物の耐衝撃
性は、成形物の厚みによってもまた成形加工法によって
も大きく変化する。即ちシート、パイプおよび型物等の
厚物成形物においては、機械的性質のＭＤ／ＴＤ バラ
ンスが良く樹脂本来いては、成形加工時における特有の
分子配向のために、機械的性質のＭＤ／ＴＤバランスが
悪く、また樹脂本来の良好な耐衝撃性が得られない。
は向上する。一方メルトインデックスが小さいほど加工
時のトルクが高くメルトテンションが高くなり、加工時
にモーター消費電力は多いが反面加工安定性は改良され
る。従って、小さいメルトインデックスのもののトルク
を低下させるために異なるメルトインデックスの樹脂を
ブレンドしたり、特別な触媒を用いて重合し、分子量分
布を広くする等の手法が一般的にとられている。更にエ
チレン−α−オレフィン共重合体樹脂の成形物の耐衝撃
性は、成形物の厚みによってもまた成形加工法によって
も大きく変化する。即ちシート、パイプおよび型物等の
厚物成形物においては、機械的性質のＭＤ／ＴＤ バラ
ンスが良く樹脂本来いては、成形加工時における特有の
分子配向のために、機械的性質のＭＤ／ＴＤバランスが
悪く、また樹脂本来の良好な耐衝撃性が得られない。
この傾向は、８０μ以下の薄物フィルムにおいて著しい
、ここでＭＤは成形加工時の機械方向を表わし、ＴＤは
それに垂直な方向を表わす。
、ここでＭＤは成形加工時の機械方向を表わし、ＴＤは
それに垂直な方向を表わす。
機械的性ｉのＭＤ／ＴＤバランスは、エチレン−α−オ
レフィン樹脂のメルトインデックスが小さいほど、また
密度が高いほど悪くなり結果として本来の良好な耐衝撃
性が得られない。
レフィン樹脂のメルトインデックスが小さいほど、また
密度が高いほど悪くなり結果として本来の良好な耐衝撃
性が得られない。
これらの点を解決するために現在までにメルトインデッ
クスの小さい高密度ポリエチレン（以下、高分子量高密
度ポリエチレンと略称する。）について、種々のフィル
ム加工法が提案されており、薄物フィルムにおいて、樹
脂本来の良好な耐衝撃性が得られることが知られている
。この高分子ｉ高密度ポリエチレンフィルムの製造技術
の−例は、極薄強化フィルム成形法として知られ、種々
の文献において解説がなされているっ（例えば木下９％
プラスチックス！。
クスの小さい高密度ポリエチレン（以下、高分子量高密
度ポリエチレンと略称する。）について、種々のフィル
ム加工法が提案されており、薄物フィルムにおいて、樹
脂本来の良好な耐衝撃性が得られることが知られている
。この高分子ｉ高密度ポリエチレンフィルムの製造技術
の−例は、極薄強化フィルム成形法として知られ、種々
の文献において解説がなされているっ（例えば木下９％
プラスチックス！。
の極薄強化フィルムは磁近規格装、ゴミ袋や杉ジ袋等広
範囲に用いられている。
範囲に用いられている。
重ねた結果、密度が０．８９５〜０．９８５１７−でか
−〕メルトインデックスが０．５ｇ／１０分以下のエチ
レン−α−オレフィン共ｉｉｉ体ヨｔ） 得られる、Ｍ
Ｄ方向を基糸とした結晶格子す軸の配向関数ｆβが−０
，１以上、Ｃ軸の配向関数ｆεが０．１以下である配向
の抑制された厚み８０μ以下のフィルムが引４．裂強度
バランスが良く超高耐衝撃性を発現するという驚くべき
事実を発見し、本願発明に至ったものである。
−〕メルトインデックスが０．５ｇ／１０分以下のエチ
レン−α−オレフィン共ｉｉｉ体ヨｔ） 得られる、Ｍ
Ｄ方向を基糸とした結晶格子す軸の配向関数ｆβが−０
，１以上、Ｃ軸の配向関数ｆεが０．１以下である配向
の抑制された厚み８０μ以下のフィルムが引４．裂強度
バランスが良く超高耐衝撃性を発現するという驚くべき
事実を発見し、本願発明に至ったものである。
ここで各格子軸の配向量、数はｚｔｅｉｎらに従い、偏
光赤外吸収スペクトルからＭＤを基準として次式によっ
て求められる。（Ｒ，Ｅ、Ｒｅａｄ 、 Ｒ・、 Ｍ ５＊ｔｅ＋ｎ 、−ａｃｒｏｍｔｌｅｃｕｌｅｓ、１．
１１６ （１９６８年））Ｅａ ＝ （０７ＢＯ−１）
／（０７８０＋２）＝ （ａｃｏｓ２ａ−１）／２ （
１）ｆβ−（Ｄ７２０−１’）／（Ｄ７２０＋２）＝
（ａｃｏｓ”７５’−１）／２ （２）ｆε＝−（ｌ
α＋ｆハ （３）Ｄ７８０
＝Ａ／ （７８０ｏｎ ’）／Ａ Ｊ−（７８０ｃｍ
１）（４）Ｄ７２０ ＝Ａ／ （７２０ｏｎ ’）／Ａ
ｌ （７２０ｚ １）（５）各記号の表わす意味は次の
通りである。
光赤外吸収スペクトルからＭＤを基準として次式によっ
て求められる。（Ｒ，Ｅ、Ｒｅａｄ 、 Ｒ・、 Ｍ ５＊ｔｅ＋ｎ 、−ａｃｒｏｍｔｌｅｃｕｌｅｓ、１．
１１６ （１９６８年））Ｅａ ＝ （０７ＢＯ−１）
／（０７８０＋２）＝ （ａｃｏｓ２ａ−１）／２ （
１）ｆβ−（Ｄ７２０−１’）／（Ｄ７２０＋２）＝
（ａｃｏｓ”７５’−１）／２ （２）ｆε＝−（ｌ
α＋ｆハ （３）Ｄ７８０
＝Ａ／ （７８０ｏｎ ’）／Ａ Ｊ−（７８０ｃｍ
１）（４）Ｄ７２０ ＝Ａ／ （７２０ｏｎ ’）／Ａ
ｌ （７２０ｚ １）（５）各記号の表わす意味は次の
通りである。
ｆα、ｆβ及びＥεは各々結晶格子ａ ｇ ｂ軸及びＣ
軸の配向関数である。Ｄ７３０及びＤ７２０は各ＴＤの
各々の偏光赤外スペクトルの吸光度ν及びＡ１．の比と
して式（４）及び（５）で定義される。
軸の配向関数である。Ｄ７３０及びＤ７２０は各ＴＤの
各々の偏光赤外スペクトルの吸光度ν及びＡ１．の比と
して式（４）及び（５）で定義される。
配向が進んだ状態においては、結晶格子のＣ軸とＭＤが
一致しα＝β＝９０° となりｆα＝−０，５゜−慈ン ｆβ−−０，５，ｆ・〜１となる。実際のインタにχ−
抑制状態を表現１・でいる。（インフゞにルムの配向を
モデル的に計算した一例として、松村長沢、′高分子論
文集Ｉ、３３巻４号、Ｐ１７１（１９７６年）がある。
一致しα＝β＝９０° となりｆα＝−０，５゜−慈ン ｆβ−−０，５，ｆ・〜１となる。実際のインタにχ−
抑制状態を表現１・でいる。（インフゞにルムの配向を
モデル的に計算した一例として、松村長沢、′高分子論
文集Ｉ、３３巻４号、Ｐ１７１（１９７６年）がある。
）
本発明で用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体
は、エチレンと炭素数が８以上１８以下のα−オレフィ
ンとの共重合体であり、共重合成分であるα−オレフィ
ンとしては、一般式Ｒ−ＣＨ＝ＣＨ２（式中には炭素数
１〜１６のアルキル基を示す。）で表わされる化合物で
、そのア 具体例としてはプロピレン、ダナンー１、ペンテン−１
、ヘキセン−１、ヘプテン−１、オクテン−１、ノネン
−１、デセン−１，４−メチル−ペンテン−１，４−メ
チル−ヘキセン−１，４，４−ジメチル−ペンテン−１
等があげられる。かかるエチレン−α−オレフィン共重
合体は、エチレンとα−オレフィンを遷移金属触媒を用
いて共重合することにより得られる。密度については、
α−オレフィンの種類及び共重合量によって制御され、
メルトインデックスは連鎖移動剤の種類及び量によって
制御される。触媒や重合方法については特に制約はなく
、例えば触媒としては、所謂チーグラー型触媒やフィリ
ップス型触媒が挙げられ、重合方法としては所謂スラリ
ー重Ｔｄ液重合や気相重合等が挙げられる。
は、エチレンと炭素数が８以上１８以下のα−オレフィ
ンとの共重合体であり、共重合成分であるα−オレフィ
ンとしては、一般式Ｒ−ＣＨ＝ＣＨ２（式中には炭素数
１〜１６のアルキル基を示す。）で表わされる化合物で
、そのア 具体例としてはプロピレン、ダナンー１、ペンテン−１
、ヘキセン−１、ヘプテン−１、オクテン−１、ノネン
−１、デセン−１，４−メチル−ペンテン−１，４−メ
チル−ヘキセン−１，４，４−ジメチル−ペンテン−１
等があげられる。かかるエチレン−α−オレフィン共重
合体は、エチレンとα−オレフィンを遷移金属触媒を用
いて共重合することにより得られる。密度については、
α−オレフィンの種類及び共重合量によって制御され、
メルトインデックスは連鎖移動剤の種類及び量によって
制御される。触媒や重合方法については特に制約はなく
、例えば触媒としては、所謂チーグラー型触媒やフィリ
ップス型触媒が挙げられ、重合方法としては所謂スラリ
ー重Ｔｄ液重合や気相重合等が挙げられる。
エチレン−α−オレフィン共重合体としては、密度が０
．８９５〜０．９８５１ ／ ｃｔｌでかツメルトイン
デックスが０．５ｇ／１０分以下のものが用いられ、特
に密度が０．９１０〜０．９２０９／−でありかつメル
トインデックスが０．８ｆ／１０分以下のものが好適で
ある。密度が０．８９５ｆ／ ｃｙ４ 未満のものは、
フィルムのブロッキングが大きいので実用上用いられな
い。また０、９８５ｆ ／ ｃｌを超えるものはフィル
ムの耐衝撃性が十分に得られず用いられない。またメル
トインデックスが０．５ｙ／１０分を超えるものは、フ
ィルムの耐衝撃性が十分に得られず、また以下に述べる
空冷インフレーションフィルム加工においてバブルの安
定性が十分でなく用いられない。
．８９５〜０．９８５１ ／ ｃｔｌでかツメルトイン
デックスが０．５ｇ／１０分以下のものが用いられ、特
に密度が０．９１０〜０．９２０９／−でありかつメル
トインデックスが０．８ｆ／１０分以下のものが好適で
ある。密度が０．８９５ｆ／ ｃｙ４ 未満のものは、
フィルムのブロッキングが大きいので実用上用いられな
い。また０、９８５ｆ ／ ｃｌを超えるものはフィル
ムの耐衝撃性が十分に得られず用いられない。またメル
トインデックスが０．５ｙ／１０分を超えるものは、フ
ィルムの耐衝撃性が十分に得られず、また以下に述べる
空冷インフレーションフィルム加工においてバブルの安
定性が十分でなく用いられない。
かかるエチレン−α−オレフィン共重合体を適切なフィ
ルム加工法を用いて加工しＭＤ方向を基準とした結晶格
子す軸の配向関数ｆβを−０，１以上でかつＣ軸の配向
関数ｆεを０，１以下に制御すれば配向の抑制された引
裂強度バランスが良い３０μ以下の超高耐衝撃性の薄物
フィルムが得られろ。ｂ軸の配向関数ｆβが−０，１未
満であるか若しくはＣ軸の配向関数Ｃεが０．１を超え
る３０μ以下の薄物フィルムは本来の超高耐衝撃性は得
られない。才だ８０μ以下の薄物フィルムのｂ軸の配向
関数ｆβが−０，１以上でかつＣ軸の配向関数ｆεが０
．１以下であってモ、原料のエチレン−α−オレフィン
共重合体樹脂のメルトインデックスが０．５Ｆ／１０分
を超えるものは、本来耐衝撃性が低いので超高耐衝撃性
薄物フィルムは得られない。
ルム加工法を用いて加工しＭＤ方向を基準とした結晶格
子す軸の配向関数ｆβを−０，１以上でかつＣ軸の配向
関数ｆεを０，１以下に制御すれば配向の抑制された引
裂強度バランスが良い３０μ以下の超高耐衝撃性の薄物
フィルムが得られろ。ｂ軸の配向関数ｆβが−０，１未
満であるか若しくはＣ軸の配向関数Ｃεが０．１を超え
る３０μ以下の薄物フィルムは本来の超高耐衝撃性は得
られない。才だ８０μ以下の薄物フィルムのｂ軸の配向
関数ｆβが−０，１以上でかつＣ軸の配向関数ｆεが０
．１以下であってモ、原料のエチレン−α−オレフィン
共重合体樹脂のメルトインデックスが０．５Ｆ／１０分
を超えるものは、本来耐衝撃性が低いので超高耐衝撃性
薄物フィルムは得られない。
一般的ｕ空冷インフレーションフィルム成形プロセスは
、溶融体を管状スリット（以下ダイと略称する）から押
出し、内部に一定容量の９取速度で引き取り巻取機に巻
取ること幹より構成される。本発明に言う適切なフィル
ム加工法とは、例えば次に説明する様な空冷インフレー
ションフィルム加工法である。空冷インフレーションフ
ィルム加工する際、ダイと同志の円錐状内部マンドレル
を用いて、ダイより押出された管状溶融体の口径を該マ
ンドレルに添わせる形で、ダイの口径より小さくくびれ
させてから、ブローアツプ比８以上に膨張させてバブル
を形成させ、固化位置をダイ出口からダイの口径の５倍
以上の位置にくる様に空冷を行って成形加工する方法で
ある。以下該空冷インフレーションフイルム加工法の要
旨を図面を用いて説明する。第１図−１及び第１図−２
は各々本発明１９μ以下及び２０〜３０μの薄物フィル
ムの空冷インフレーションフィルム加工におけるくびれ
だバブル形状及び使用する円錐状内部マンドレル４の形
状を示す概念図である。、（以下、これらの加工法を各
々加工法１及び加工法２と略称する。）第２図は通常の
空冷インフレーションフィルム加工におけるバブルの形
状を示す概念図である。（以下本加工法を加工法３と略
称する。）本発明の配向が抑制された厚さ３０７以下、
Ｄお高□衝ヨ性イ、７〒ｋｖ ｈ （７）ヵ。１上の肝
要な点は、ダイス１より押出された管状溶融体の口径を
、ダイス１０口径より小さくくびれさせてから、ブロー
アツプ比３以上に膨張させてバブルを形成させ、固化位
置３をダイ出口からダイの口径の５倍以上の位置にくる
様にニアリング２で空冷を行うことである。円錐状内部
マンドレル４はバブルの安定性を保持するために用いら
れるものであるが、メルトインデックスが０．５ｙ／１
０分を超えるエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂は
円錐状内部マンドレルを用いてもなおバブルの安定性を
保持し得ない。加工法８の通常の空冷インフレーション
加工法においてはバブルの安定性を保持するためには、
ブローアツプ比を３未満にし、固化位置８えはダイ出口
からダイ口径の２〜５倍になル様にニアリング２／Ｐで
空冷を行う必要があり、その場合には加工法１または２
の様なバブルの形状はとり得ない。
、溶融体を管状スリット（以下ダイと略称する）から押
出し、内部に一定容量の９取速度で引き取り巻取機に巻
取ること幹より構成される。本発明に言う適切なフィル
ム加工法とは、例えば次に説明する様な空冷インフレー
ションフィルム加工法である。空冷インフレーションフ
ィルム加工する際、ダイと同志の円錐状内部マンドレル
を用いて、ダイより押出された管状溶融体の口径を該マ
ンドレルに添わせる形で、ダイの口径より小さくくびれ
させてから、ブローアツプ比８以上に膨張させてバブル
を形成させ、固化位置をダイ出口からダイの口径の５倍
以上の位置にくる様に空冷を行って成形加工する方法で
ある。以下該空冷インフレーションフイルム加工法の要
旨を図面を用いて説明する。第１図−１及び第１図−２
は各々本発明１９μ以下及び２０〜３０μの薄物フィル
ムの空冷インフレーションフィルム加工におけるくびれ
だバブル形状及び使用する円錐状内部マンドレル４の形
状を示す概念図である。、（以下、これらの加工法を各
々加工法１及び加工法２と略称する。）第２図は通常の
空冷インフレーションフィルム加工におけるバブルの形
状を示す概念図である。（以下本加工法を加工法３と略
称する。）本発明の配向が抑制された厚さ３０７以下、
Ｄお高□衝ヨ性イ、７〒ｋｖ ｈ （７）ヵ。１上の肝
要な点は、ダイス１より押出された管状溶融体の口径を
、ダイス１０口径より小さくくびれさせてから、ブロー
アツプ比３以上に膨張させてバブルを形成させ、固化位
置３をダイ出口からダイの口径の５倍以上の位置にくる
様にニアリング２で空冷を行うことである。円錐状内部
マンドレル４はバブルの安定性を保持するために用いら
れるものであるが、メルトインデックスが０．５ｙ／１
０分を超えるエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂は
円錐状内部マンドレルを用いてもなおバブルの安定性を
保持し得ない。加工法８の通常の空冷インフレーション
加工法においてはバブルの安定性を保持するためには、
ブローアツプ比を３未満にし、固化位置８えはダイ出口
からダイ口径の２〜５倍になル様にニアリング２／Ｐで
空冷を行う必要があり、その場合には加工法１または２
の様なバブルの形状はとり得ない。
また密度が０．９２０ｆ／ｌ：ｄ以下の低密度のエチレ
ン−α−オレフィン共重合体樹脂の加工法１による空冷
インフレーションフィルム加工ニおいてはダイスを出た
円管状溶融体の円錐状内部マンドレル４への粘着が不規
則に発生することがあり、バブルの安定性を損うことが
ある。
ン−α−オレフィン共重合体樹脂の加工法１による空冷
インフレーションフィルム加工ニおいてはダイスを出た
円管状溶融体の円錐状内部マンドレル４への粘着が不規
則に発生することがあり、バブルの安定性を損うことが
ある。
この場合には、＠８図に示す様に特殊円錐状内部マンド
レル５と微少空気循環システム６を組み合わせて用いる
ことにより、くびれだバブルの安定化を図ると同時に微
少流量でかつ微少圧力の空気を循環させることによって
フィルムの内部マンドレルへの粘着の防止を図ることが
必要である。（以下本加工法を加工法４と略称する。） 以下本願発明の超高耐衝撃性フィルムは、薄物フィルム
で耐衝撃性の要求されろ用途、例えば農業用ポリエチレ
ンフィルム、ゴＥ袋、規格袋等ニおいて好適に用いられ
同一性能を発揮するために従来のフィルムより薄肉化出
来るため省資源の面において実用上極めて価値の高いも
のである。
レル５と微少空気循環システム６を組み合わせて用いる
ことにより、くびれだバブルの安定化を図ると同時に微
少流量でかつ微少圧力の空気を循環させることによって
フィルムの内部マンドレルへの粘着の防止を図ることが
必要である。（以下本加工法を加工法４と略称する。） 以下本願発明の超高耐衝撃性フィルムは、薄物フィルム
で耐衝撃性の要求されろ用途、例えば農業用ポリエチレ
ンフィルム、ゴＥ袋、規格袋等ニおいて好適に用いられ
同一性能を発揮するために従来のフィルムより薄肉化出
来るため省資源の面において実用上極めて価値の高いも
のである。
次に本発明で使用する物性値の定義を以下に示す。
（１） メルトインデックス ＪＩＳ Ｋ６７６０
−１９８１ に規定された方法によ゛矛桶定 温度は１９０℃である。
−１９８１ に規定された方法によ゛矛桶定 温度は１９０℃である。
（２）密 度 ＪＩＳ Ｋ６７６０−１９８１に規定
された方法による。
された方法による。
（３）引張衝撃強度 ＡＳＴＭ Ｄ１８２２−６１に規
定された方法による。
定された方法による。
（４）配 向 関 数 偏光赤外吸収スペクトル法を用
いＲ，５ｃｅｉｎらの方法にょ 閃 る。（ｍａｃｒｏｍｏｌＪｌｅｓ、 １ 。
いＲ，５ｃｅｉｎらの方法にょ 閃 る。（ｍａｃｒｏｍｏｌＪｌｅｓ、 １ 。
１１６（１９６８年）参照）
（５）引裂 き 強度エルメンドルフ引裂き強さのこと
で、ＪＩＳ Ｚ−１７０２に規 定された方法によるヶ。大きい ほど引裂き性が優れているっ （６）引裂き強度バランス 引裂き強度のＭＤ値のＴＤ
値に対する比で表わす。
で、ＪＩＳ Ｚ−１７０２に規 定された方法によるヶ。大きい ほど引裂き性が優れているっ （６）引裂き強度バランス 引裂き強度のＭＤ値のＴＤ
値に対する比で表わす。
１に近いほどバランスは良
好である。
（７）落錘衝撃強度ダートインパクトのことで、ＡＳＴ
Ｍ Ｄ１７０９に規定さ された方法による。
Ｍ Ｄ１７０９に規定さ された方法による。
次に本発明を実施例によって具体的に説明するが、本発
明は要旨を逸脱１ノない限り実施例に限定されるもので
はない。
明は要旨を逸脱１ノない限り実施例に限定されるもので
はない。
以下の実施例においては、次の空冷インフレーションフ
ィルム加工条件が共通の条件とじて用いられる。
ィルム加工条件が共通の条件とじて用いられる。
ピ
（２） タ イ ： ７５ψ、ギャップ２．５０
、マニスぜルダイ（３） 加工温度 ２００℃ （４） 押出ｉ ： １５ Ｋｇ／Ｈｒ（５） 冷
却：空冷−膜冷却 その他の条件、（６）ブローアツプ比、（７）固化位［
及ヒ（８）フィルム厚みについては飼々の実施例におい
て述べる。
、マニスぜルダイ（３） 加工温度 ２００℃ （４） 押出ｉ ： １５ Ｋｇ／Ｈｒ（５） 冷
却：空冷−膜冷却 その他の条件、（６）ブローアツプ比、（７）固化位［
及ヒ（８）フィルム厚みについては飼々の実施例におい
て述べる。
実施例１〜２、比較例１
エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂として第１表に
示す様な種々のエチレン−ブテン−１共重合体（原料樹
脂１〜３）を用い、加工法２を用いて空冷インフレーシ
ョンフィルム加工を行い、バブルの安定性の評価を行っ
た。各実施例及び比較例の加工法、ブローアツプ比、固
化位置及びフィルム厚みの加工条件は第１表に示す通り
である。第１表に示す様に、メルトインデックスが０．
５ｆ／１０分以下のエチレン−ブテン−１共重合体（原
料樹脂１〜２）はバブルの安定性は十分良い（実施ガ゛
１〜２）が、メルトインデックスが０．５ｇ／１０分を
超えるエチレン−ブテン−１共重合体（原料樹脂３）は
バブルの安定性が十分でない。（比較例１） 左施例３〜５、比較例２〜４ エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂としてメルトイ
ンデックスが０１０ｇ／１０分、密度が０．９１７ ｆ
／ｃＡのエチレン−ブテン−１共重合体（原料樹脂４
）を、本発明に示す空冷インフレーションフィルム加工
法（加工法１．２もしくは４）及び通常の空冷インフレ
ーションフィルム加工法（加工法３）を用イテ、各々１
０，２０及び３０μのフィルムを製膜しフィルム物性の
比較を行った。各実施例及び比較例の加工法、ブローア
ツプ比、固化位置及びフィルム厚みの加工条件は第２表
に示す通りである。ブローアツプ比については通常の空
冷インル−ジョンフィルム加工法（比較例２〜４）にお
いては、バブルの安定性を考えて、２，３と小さい条件
を用いた。
示す様な種々のエチレン−ブテン−１共重合体（原料樹
脂１〜３）を用い、加工法２を用いて空冷インフレーシ
ョンフィルム加工を行い、バブルの安定性の評価を行っ
た。各実施例及び比較例の加工法、ブローアツプ比、固
化位置及びフィルム厚みの加工条件は第１表に示す通り
である。第１表に示す様に、メルトインデックスが０．
５ｆ／１０分以下のエチレン−ブテン−１共重合体（原
料樹脂１〜２）はバブルの安定性は十分良い（実施ガ゛
１〜２）が、メルトインデックスが０．５ｇ／１０分を
超えるエチレン−ブテン−１共重合体（原料樹脂３）は
バブルの安定性が十分でない。（比較例１） 左施例３〜５、比較例２〜４ エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂としてメルトイ
ンデックスが０１０ｇ／１０分、密度が０．９１７ ｆ
／ｃＡのエチレン−ブテン−１共重合体（原料樹脂４
）を、本発明に示す空冷インフレーションフィルム加工
法（加工法１．２もしくは４）及び通常の空冷インフレ
ーションフィルム加工法（加工法３）を用イテ、各々１
０，２０及び３０μのフィルムを製膜しフィルム物性の
比較を行った。各実施例及び比較例の加工法、ブローア
ツプ比、固化位置及びフィルム厚みの加工条件は第２表
に示す通りである。ブローアツプ比については通常の空
冷インル−ジョンフィルム加工法（比較例２〜４）にお
いては、バブルの安定性を考えて、２，３と小さい条件
を用いた。
ムの引裂き強度バランスが悪くなる。落錘衝撃強度は通
常の空冷インフレーションフィルム加工法を用いて製膜
したものがフィルム厚みが減少すると共に大幅に低下す
る（比較例２〜４）に対し、本発明に示す空冷インフレ
ーションフィルム加工法を用いて製膜したものは逆に大
幅に向上する。（実施例３〜５）結晶格子す軸の配向関
数ｆβが−０，１以上でかっＣ軸の配向関数が０．１以
下の本発明のフィルム（実施例３〜５）がこの両者の配
向関数の条件を満足しない通常の空冷インフレーション
フィルム（比較例２〜４ ）、！：同−厚すのフィルム
において、大幅に引裂き強度バランスが優れ、落錘衝撃
強度が優れていることがわかる。
常の空冷インフレーションフィルム加工法を用いて製膜
したものがフィルム厚みが減少すると共に大幅に低下す
る（比較例２〜４）に対し、本発明に示す空冷インフレ
ーションフィルム加工法を用いて製膜したものは逆に大
幅に向上する。（実施例３〜５）結晶格子す軸の配向関
数ｆβが−０，１以上でかっＣ軸の配向関数が０．１以
下の本発明のフィルム（実施例３〜５）がこの両者の配
向関数の条件を満足しない通常の空冷インフレーション
フィルム（比較例２〜４ ）、！：同−厚すのフィルム
において、大幅に引裂き強度バランスが優れ、落錘衝撃
強度が優れていることがわかる。
実施例６、比較例５
エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂トして第８表に
示すエチレン−ブテン−１共重合体（原料樹脂５〜６）
を用い、原料樹脂５については本発明に示す空冷インフ
レーション法（加工法８）を用いて、共に３０μのフィ
ルムを製膜しフィルム物性の比較を行った。
示すエチレン−ブテン−１共重合体（原料樹脂５〜６）
を用い、原料樹脂５については本発明に示す空冷インフ
レーション法（加工法８）を用いて、共に３０μのフィ
ルムを製膜しフィルム物性の比較を行った。
各実施例及び比較例の加工法、ブローアツプ比、固化位
置及びフィルム厚みの加工条件は第８表に示す通りであ
る。ブローアツプ比は通常の空冷インフレーションフィ
ルム加工（比較例５）においては、バブルの安定性を考
えて２．３と小さい条件を用いた。比較例５においては
、フィルムの結晶格子す軸の配向関数ｆβが一〇、１以
上でかつＣ軸の配向関数が０．１以下の条件は満足して
いるもののメルトインデックスが０．５ｇ／１０分を超
えているため、シートの引張衝撃強度が低く、フイフィ
ルムの落錘衝撃強度も低い。実施例６においては、フィ
ルムの上記の配向関数の条件を満足し、メルトインデッ
クスがＯ，１Ｍ／１０分以下であり、シートの引張衝撃
強度が高くフィルムの落鍾衝撃強度も極めて高い。また
引裂強度バランスも後者の方が優れている。
置及びフィルム厚みの加工条件は第８表に示す通りであ
る。ブローアツプ比は通常の空冷インフレーションフィ
ルム加工（比較例５）においては、バブルの安定性を考
えて２．３と小さい条件を用いた。比較例５においては
、フィルムの結晶格子す軸の配向関数ｆβが一〇、１以
上でかつＣ軸の配向関数が０．１以下の条件は満足して
いるもののメルトインデックスが０．５ｇ／１０分を超
えているため、シートの引張衝撃強度が低く、フイフィ
ルムの落錘衝撃強度も低い。実施例６においては、フィ
ルムの上記の配向関数の条件を満足し、メルトインデッ
クスがＯ，１Ｍ／１０分以下であり、シートの引張衝撃
強度が高くフィルムの落鍾衝撃強度も極めて高い。また
引裂強度バランスも後者の方が優れている。
実施例７〜９、比較例６〜８
エチレン−α−オレフィン共重合体ｍ 脂として、メル
トインデックスが０．１５ｆ／１０ｍ度カ０．９１８１
／ ｔｒｉのエチレン−ブテン−１共重合体（原料樹
脂７）及び市販品Ａを本発明に示ス空冷インフレーショ
ンフィルム加工法（加工法１．２もしくは４）を用いて
、各々１０．２０及び８０μのフィルムを製膜しフィル
ム物性の比較を行った。各実施例及び比較例の加工法、
ブローアツプ比、固化位置及びフィルム厚の加工条件は
第４表に示す通りである。本発明の原料樹脂７の１０．
２０及び３０μフイルム（各々実施例７．８及び９）は
空冷インフレーションフィルム加工条件においてブロー
アツプ比４．０と ｓｉ’ａ−−ｍ１ｍ’ｉ箇−・優・
、１（１り１０．２０及ヒ８０ ｓ フィルム（各々比
較例６．７及び８）のブローアツプ比５．０と比較して
、配向の抑制の点で不利な加工をしているにも拘らず、
フィルムの結晶格子す軸の配向関数ｆβが−０，１以上
で、かつＣ軸の配向関数が０．１以下であり、引裂強度
のバランスに優れ落錘衝撃強度も大幅に優れている。
トインデックスが０．１５ｆ／１０ｍ度カ０．９１８１
／ ｔｒｉのエチレン−ブテン−１共重合体（原料樹
脂７）及び市販品Ａを本発明に示ス空冷インフレーショ
ンフィルム加工法（加工法１．２もしくは４）を用いて
、各々１０．２０及び８０μのフィルムを製膜しフィル
ム物性の比較を行った。各実施例及び比較例の加工法、
ブローアツプ比、固化位置及びフィルム厚の加工条件は
第４表に示す通りである。本発明の原料樹脂７の１０．
２０及び３０μフイルム（各々実施例７．８及び９）は
空冷インフレーションフィルム加工条件においてブロー
アツプ比４．０と ｓｉ’ａ−−ｍ１ｍ’ｉ箇−・優・
、１（１り１０．２０及ヒ８０ ｓ フィルム（各々比
較例６．７及び８）のブローアツプ比５．０と比較して
、配向の抑制の点で不利な加工をしているにも拘らず、
フィルムの結晶格子す軸の配向関数ｆβが−０，１以上
で、かつＣ軸の配向関数が０．１以下であり、引裂強度
のバランスに優れ落錘衝撃強度も大幅に優れている。
第１図−１は本発明の１９μ以下のフィルムの空冷イン
フレーションフィルム加工におけるくびれだバブル形状
および使用する円錐状内部マンドレルの形状を示す概念
図である。（加工法１） 第１図−２は本発明２０〜８０ｇのフィルムの空冷イン
フレーションフィルム加工におけるくびれだバブル形状
および使用する円錐状内部マンドレルの形状を示す概念
図である。（加工法２） 第２図は、通常の空冷インフレーションフィルム加工に
おけるバブルの形状を示す概念図である。（加工法８） 第３図は本発明密度０．９２５１ ／ ｃａ以下の低密
度フィルムの空冷インフレーション加工において、円管
状溶融体の円錐状内部マンドレルへの粘着防止のために
用いられる空冷インフレーションフィルム加ニジステム
の概念図である。 次に符号の説明をおξなう。 ■ ：ダイ ２：エアリング ３：同化位置 ４：円錐状内部マンドレル ５：特殊円錐状内部マンドレル ６：微少空気循環システム ４、円錐状内部マンドレルは、空冷インフレーションフ
ィルム加工において、くびれだバブルの安定を図るため
の支持体である。更に、５特殊円錐状内部マンドレルは
、６微少空気循環システムと相俟って、くびれだバブル
の安定化を図ると同時に、微少流量でかつ微少圧力の空
気を循環させることによって、フィルムの内部マンドレ
ルへの粘着の防止を図っているものである。（加工法４
） なお図中の矢印は空気の流れの方向を表わす。 第２図
フレーションフィルム加工におけるくびれだバブル形状
および使用する円錐状内部マンドレルの形状を示す概念
図である。（加工法１） 第１図−２は本発明２０〜８０ｇのフィルムの空冷イン
フレーションフィルム加工におけるくびれだバブル形状
および使用する円錐状内部マンドレルの形状を示す概念
図である。（加工法２） 第２図は、通常の空冷インフレーションフィルム加工に
おけるバブルの形状を示す概念図である。（加工法８） 第３図は本発明密度０．９２５１ ／ ｃａ以下の低密
度フィルムの空冷インフレーション加工において、円管
状溶融体の円錐状内部マンドレルへの粘着防止のために
用いられる空冷インフレーションフィルム加ニジステム
の概念図である。 次に符号の説明をおξなう。 ■ ：ダイ ２：エアリング ３：同化位置 ４：円錐状内部マンドレル ５：特殊円錐状内部マンドレル ６：微少空気循環システム ４、円錐状内部マンドレルは、空冷インフレーションフ
ィルム加工において、くびれだバブルの安定を図るため
の支持体である。更に、５特殊円錐状内部マンドレルは
、６微少空気循環システムと相俟って、くびれだバブル
の安定化を図ると同時に、微少流量でかつ微少圧力の空
気を循環させることによって、フィルムの内部マンドレ
ルへの粘着の防止を図っているものである。（加工法４
） なお図中の矢印は空気の流れの方向を表わす。 第２図
Claims (3)
- （１）密度が０．８９５ｆ／ｌ、ｔ１以上０．９８５ｆ
、ＩＩ以下で、かつメルトインデックスが０．５ ＩＩ
／１０分以下のエチレンと炭素数が３以上１８以下の
α−オレフィンとの共重合体より得られろフィルムにお
いて、配向関数１βが−０．１以上、配向関数ｆεが０
．１以下および厚みが３０μ以下であることを特徴とす
る超高耐衝撃性フィルム。 - （２）密度が０．９１０ｆ／ｄ以上０．９２０ｆ／ｌｒ
ｉ以下であり、かつメルトインデックスが０．３ｇ７１
０分以下である特許請求の範囲第１項に記載のフィルム
。 - （３） ダイスと同志の円錐状内部マンドレルを用い
てダイスより押出された管状溶融体の口径を該マンドレ
ルに添わせる形でダイスの口径より小さくくびれさせ、
次いでブローアツプ比３以上に膨張させてバブルを形成
させ固化位置をダイ出口からダイの口径の５倍以上の位
置にくるように空冷を行なう超高耐衝撃性フィルムの製
造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58011006A JPS59136224A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 超高耐衝撃性フィルムの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58011006A JPS59136224A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 超高耐衝撃性フィルムの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59136224A true JPS59136224A (ja) | 1984-08-04 |
| JPH0361574B2 JPH0361574B2 (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=11766028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58011006A Granted JPS59136224A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 超高耐衝撃性フィルムの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59136224A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4606879A (en) * | 1985-02-28 | 1986-08-19 | Cerisano Frank D | High stalk blown film extrusion apparatus and method |
| US4626397A (en) * | 1984-10-29 | 1986-12-02 | Union Camp Corporation | Method for controlled orientation of extruded resins |
| US4994324A (en) * | 1989-01-19 | 1991-02-19 | Union Camp Corporation | Hot-fill polyethylene bags |
| JPH0386514A (ja) * | 1989-08-30 | 1991-04-11 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 易裂性フィルム及びその製造方法 |
| FR2735065A1 (fr) * | 1995-06-06 | 1996-12-13 | Ribeyron & Cie Ets | Film de masquage contre les projections. |
| US8889047B2 (en) | 2010-01-12 | 2014-11-18 | Greenrock, Ltd. | Paper-like film and process for making it |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5251367U (ja) * | 1975-10-09 | 1977-04-13 | ||
| JPS52102375A (en) * | 1976-02-24 | 1977-08-27 | Nippon Petrochemicals Co Ltd | Method of producing tubular film |
| JPS52102376A (en) * | 1976-02-24 | 1977-08-27 | Nippon Petrochemicals Co Ltd | Method of producing tubular film |
| JPS5375266A (en) * | 1976-12-17 | 1978-07-04 | Idemitsu Petrochemical Co | Molding of tubular film |
| JPS5446266A (en) * | 1977-09-21 | 1979-04-12 | Idemitsu Petrochemical Co | Method of forming tublar film |
| JPS552180A (en) * | 1979-04-21 | 1980-01-09 | Ohbayashigumi Ltd | Vibration proof machine foundation |
| JPS55154126A (en) * | 1979-05-22 | 1980-12-01 | Showa Denko Kk | Forming method and device for inflation film |
| JPS5646729A (en) * | 1979-09-26 | 1981-04-28 | Showa Denko Kk | Internal portion stabilizing device for tubular film |
-
1983
- 1983-01-25 JP JP58011006A patent/JPS59136224A/ja active Granted
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5251367U (ja) * | 1975-10-09 | 1977-04-13 | ||
| JPS52102375A (en) * | 1976-02-24 | 1977-08-27 | Nippon Petrochemicals Co Ltd | Method of producing tubular film |
| JPS52102376A (en) * | 1976-02-24 | 1977-08-27 | Nippon Petrochemicals Co Ltd | Method of producing tubular film |
| JPS5375266A (en) * | 1976-12-17 | 1978-07-04 | Idemitsu Petrochemical Co | Molding of tubular film |
| JPS5446266A (en) * | 1977-09-21 | 1979-04-12 | Idemitsu Petrochemical Co | Method of forming tublar film |
| JPS552180A (en) * | 1979-04-21 | 1980-01-09 | Ohbayashigumi Ltd | Vibration proof machine foundation |
| JPS55154126A (en) * | 1979-05-22 | 1980-12-01 | Showa Denko Kk | Forming method and device for inflation film |
| JPS5646729A (en) * | 1979-09-26 | 1981-04-28 | Showa Denko Kk | Internal portion stabilizing device for tubular film |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4626397A (en) * | 1984-10-29 | 1986-12-02 | Union Camp Corporation | Method for controlled orientation of extruded resins |
| US4606879A (en) * | 1985-02-28 | 1986-08-19 | Cerisano Frank D | High stalk blown film extrusion apparatus and method |
| US4994324A (en) * | 1989-01-19 | 1991-02-19 | Union Camp Corporation | Hot-fill polyethylene bags |
| JPH0386514A (ja) * | 1989-08-30 | 1991-04-11 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 易裂性フィルム及びその製造方法 |
| JPH0581423B2 (ja) * | 1989-08-30 | 1993-11-12 | Idemitsu Petrochemical Co | |
| FR2735065A1 (fr) * | 1995-06-06 | 1996-12-13 | Ribeyron & Cie Ets | Film de masquage contre les projections. |
| WO1996039293A3 (fr) * | 1995-06-06 | 1997-01-09 | Ribeyron & Cie Ets | Film de masquage contre les projections |
| US8889047B2 (en) | 2010-01-12 | 2014-11-18 | Greenrock, Ltd. | Paper-like film and process for making it |
| US9676131B2 (en) | 2010-01-12 | 2017-06-13 | Greenrock, Ltd. | Paper-like film and process for making it |
| US10011063B2 (en) | 2010-01-12 | 2018-07-03 | Greenrock, Ltd. | Paper-like film and method for making it |
| US10766180B2 (en) | 2010-01-12 | 2020-09-08 | Greenrock, Ltd. | Paper-like film and process for making it |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0361574B2 (ja) | 1991-09-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100355650B1 (ko) | 선상의저밀도폴리에틸렌을기재로하는고가공성의중합체조성물 | |
| US5681523A (en) | Medium modulus polyethylene film and fabrication method | |
| JP2008531803A (ja) | 改良した加工性を示すインフレーションフィルムを製造するためのポリエチレン成形用組成物 | |
| WO2006092377A1 (en) | Polyethylene molding composition for producing blown films having improved mechanical properties | |
| JP2004534681A (ja) | ポリオレフィンフィルム、テープ又はヤーン | |
| WO2003064519A1 (en) | Preparation of machine direction oriented polyethylene films | |
| JPH04227638A (ja) | プロピレン共重合体の冷間成形方法 | |
| AU627180B2 (en) | A composition comprising polymers of but-1-ene and propylene | |
| TW201919900A (zh) | 聚丙烯系積層膜 | |
| US4505970A (en) | Multilayer films comprising mixtures of a melt index and 2 melt index linear low density polyethylene | |
| KR100746253B1 (ko) | 폴리에틸렌계 필름 | |
| JPS59136224A (ja) | 超高耐衝撃性フィルムの製造法 | |
| US20030030174A1 (en) | Linear high density polyethylene resins and films, methods and systems for making same | |
| JP2006241451A (ja) | ポリエチレン組成物 | |
| CA2343662C (en) | Plastic films | |
| GB1583560A (en) | Propylene copolymer film and process for its manufacture | |
| US5314746A (en) | Soft, puncture- and tear-resistant polyolefin films | |
| WO2016088045A1 (en) | Multilayer polyethylene films | |
| EP2554375B1 (en) | Film | |
| EP1275664A1 (en) | Linear high density polyethylene resins and films, methods and systems for making same | |
| JP2019155703A (ja) | ポリオレフィン多層シートまたはフィルムの製造方法 | |
| JPS6243872B2 (ja) | ||
| Kimura et al. | A new thermoplastic, 1, 2-polybutadiene JSR RB-properties and applications | |
| JPS63230718A (ja) | エチレン−α−オレフイン共重合体およびその製造方法 | |
| JP2004168817A (ja) | ポリエチレン組成物 |