JPS59131554A - 非空気連行性セメント混和剤 - Google Patents
非空気連行性セメント混和剤Info
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- JPS59131554A JPS59131554A JP24809783A JP24809783A JPS59131554A JP S59131554 A JPS59131554 A JP S59131554A JP 24809783 A JP24809783 A JP 24809783A JP 24809783 A JP24809783 A JP 24809783A JP S59131554 A JPS59131554 A JP S59131554A
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Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は非空気連行性セメン1−混和剤に関する。
さらに詳しくはセメントモルタルまた番、1コンクリー
ト打設施工や、コンクリート二次製品等の成型加]二に
適し、作業性を改善するとともに、セメントの練りまぜ
水を大幅に減少さセ、さらに硬化後のセメン1〜モルタ
ルまた(コセノント強度を大幅に111]上させ得る、
減水9ノ果の大きい非空気連行性セメント混和剤に関す
るものである。
ト打設施工や、コンクリート二次製品等の成型加]二に
適し、作業性を改善するとともに、セメントの練りまぜ
水を大幅に減少さセ、さらに硬化後のセメン1〜モルタ
ルまた(コセノント強度を大幅に111]上させ得る、
減水9ノ果の大きい非空気連行性セメント混和剤に関す
るものである。
周知のように建築物を含む各種のセメントまたはコンク
リ−1・製品に代表される水硬性セメント配合物は、セ
メン1−と砂、砂利などを水で混練し、成型することに
より得られる。この時flられる水硬性セメント配合物
の性状は、勿論原月料の品質に左右されるか、配合条件
も関係する。満足すべき水硬性セメント配合物を得るた
めに最も重要な配合条件の一つば、できるたけ少ない単
位水量で原材料を混練りすることであることは良(知ら
れており、これにより高強度でしかも単位セメント量の
減少による経済性にずくれた製品を得ることかできる。
リ−1・製品に代表される水硬性セメント配合物は、セ
メン1−と砂、砂利などを水で混練し、成型することに
より得られる。この時flられる水硬性セメント配合物
の性状は、勿論原月料の品質に左右されるか、配合条件
も関係する。満足すべき水硬性セメント配合物を得るた
めに最も重要な配合条件の一つば、できるたけ少ない単
位水量で原材料を混練りすることであることは良(知ら
れており、これにより高強度でしかも単位セメント量の
減少による経済性にずくれた製品を得ることかできる。
この減水機構には、セメン1−粒子そのものを均一に一
次粒子のま\で分散させ、セメントペーストの流!1f
IJ性を向上させ、その結果、同一の流動性を得るため
の水量を減少せしめるというセメンI〜分散剤によるも
のと、モルタル、コンクリ−1−等に微細な独立気泡を
連行せしめ、気泡のヘアリング効果によって流動性をイ
」jj、シ、作業性を向上することにより水量を減少せ
しめるAE剤(空気連行剤)によるものとがある。しか
るにAE剤による減水効果は連行空気量に依存し、減水
効果を増すためには連行空気量が増大し、その結果強度
低下が著しくなるのでAE剤の減少効果は自ら限度があ
る。そのため高強度のセメントモルタル、コンクリ−1
品を得るには高度の減水効果を有し、しかも非空気連行
性の混和剤(減水剤)が強く要望されている。
次粒子のま\で分散させ、セメントペーストの流!1f
IJ性を向上させ、その結果、同一の流動性を得るため
の水量を減少せしめるというセメンI〜分散剤によるも
のと、モルタル、コンクリ−1−等に微細な独立気泡を
連行せしめ、気泡のヘアリング効果によって流動性をイ
」jj、シ、作業性を向上することにより水量を減少せ
しめるAE剤(空気連行剤)によるものとがある。しか
るにAE剤による減水効果は連行空気量に依存し、減水
効果を増すためには連行空気量が増大し、その結果強度
低下が著しくなるのでAE剤の減少効果は自ら限度があ
る。そのため高強度のセメントモルタル、コンクリ−1
品を得るには高度の減水効果を有し、しかも非空気連行
性の混和剤(減水剤)が強く要望されている。
コンクリート二次製品にはコンクリートボール、パイル
またはヒユーム管の遠心成型品と、U字溝、ブロック、
縁石またはボックスカルバートなどの流し込み成型品(
ハイブレーク−成型品)がある。
またはヒユーム管の遠心成型品と、U字溝、ブロック、
縁石またはボックスカルバートなどの流し込み成型品(
ハイブレーク−成型品)がある。
これら二次製品の成型に際し、これまでいくつかの減水
剤が実用されている。それらはりゲニンスルホン酸塩、
メラミン−ホルマリン樹脂スルホン酸塩、ヒドロキシカ
ルボン酸塩、中性油のアルキル化スルホン酸塩、β−ナ
フタレンスルホン酸ホルマリン縮合物塩などである。し
かしながらこれらはいずれも一長一短があり、すべての
点で満足するに至っていない。例えばリグニンスルホン
酸塩および中性油のアルキルスルホン酸塩は減水効果が
弱く、これをカバーするため多量添加すると経済性にお
いて劣るばかりでなく、凝結遅延作用を示し、しかも連
行空気量が多くなってセメントモルタル、コンクリート
の強度低下をきたす。ヒドロキシカルホン酸塩は空気連
行性は小さいが減水効果が弱く、添加量を増大すること
によって著しい凝結遅延を起こし、場合によっては硬化
不良となる。メラミンホルマリン樹脂スルホン酸塩も曲
杆に減水効果が弱く、多量の添加を必要とし、経済的に
不利である。β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン高縮
合物塩はセメント分散剤としてずくれた性能を有し、減
水剤として有効であり、凝結遅延性が少なく、また空気
連行性も小さいのでコンクリート二次製品に特に適した
コンクリート混和剤であると報告されている(特公昭4
1−11737および特公昭48−9564公報参照)
。
剤が実用されている。それらはりゲニンスルホン酸塩、
メラミン−ホルマリン樹脂スルホン酸塩、ヒドロキシカ
ルボン酸塩、中性油のアルキル化スルホン酸塩、β−ナ
フタレンスルホン酸ホルマリン縮合物塩などである。し
かしながらこれらはいずれも一長一短があり、すべての
点で満足するに至っていない。例えばリグニンスルホン
酸塩および中性油のアルキルスルホン酸塩は減水効果が
弱く、これをカバーするため多量添加すると経済性にお
いて劣るばかりでなく、凝結遅延作用を示し、しかも連
行空気量が多くなってセメントモルタル、コンクリート
の強度低下をきたす。ヒドロキシカルホン酸塩は空気連
行性は小さいが減水効果が弱く、添加量を増大すること
によって著しい凝結遅延を起こし、場合によっては硬化
不良となる。メラミンホルマリン樹脂スルホン酸塩も曲
杆に減水効果が弱く、多量の添加を必要とし、経済的に
不利である。β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン高縮
合物塩はセメント分散剤としてずくれた性能を有し、減
水剤として有効であり、凝結遅延性が少なく、また空気
連行性も小さいのでコンクリート二次製品に特に適した
コンクリート混和剤であると報告されている(特公昭4
1−11737および特公昭48−9564公報参照)
。
しかしながらβ−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合
物塩も実際には空気連行量が大きく、しかも空気泡径が
大きいため、前述のコンクリート二次製品、特にパイブ
レーク−成型品においては脱型後の打ちはだが悪く、ピ
ンホールまたはあばた状となり、成型後補修を必要とし
、作業性、経済性の面で不利である。
物塩も実際には空気連行量が大きく、しかも空気泡径が
大きいため、前述のコンクリート二次製品、特にパイブ
レーク−成型品においては脱型後の打ちはだが悪く、ピ
ンホールまたはあばた状となり、成型後補修を必要とし
、作業性、経済性の面で不利である。
本発明はこのような実状に鑑み、前述の欠点の′ない非
空気連行性で、しかも高度に減水性能を有するセメント
混和剤を提供することを目的とする。
空気連行性で、しかも高度に減水性能を有するセメント
混和剤を提供することを目的とする。
本発明によれば、スルホン化率が105ないし135%
の範囲にある、ナフタレンと30モル%以下のアルキル
ナフタレンを含む混合物のスルホン化物のホルムアルデ
ヒド縮合物のアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、ア
ンモニウム塩または有機アミン塩を含有する非空気連行
性セメント混和剤が提供される。
の範囲にある、ナフタレンと30モル%以下のアルキル
ナフタレンを含む混合物のスルホン化物のホルムアルデ
ヒド縮合物のアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、ア
ンモニウム塩または有機アミン塩を含有する非空気連行
性セメント混和剤が提供される。
前記スルホン酸のホルムアルデヒド縮合物の塩は、アル
キルナフタレン含量30モル%以下のナフタレンとアル
キルナフタレンとの混合物をスルホン化率10.5なし
い135%にスルホン化し、該スルホン化物をホルムア
ルデヒドと縮合させ、ついで中和することによって製造
することができる。
キルナフタレン含量30モル%以下のナフタレンとアル
キルナフタレンとの混合物をスルホン化率10.5なし
い135%にスルホン化し、該スルホン化物をホルムア
ルデヒドと縮合させ、ついで中和することによって製造
することができる。
ナフタレンと混合するアルキルナフタレンとしては、例
えばメチルナフタレン、エチルナフタレン、ブチルナフ
タレン、ジメチルナフタレンおよびこれらの混合物など
である。これらのアルキルナフタレンはナフタレンとモ
ル比で0.3対0.7以下の割合で混合して用いること
ができる。これ以上アルキルナフタレンの混合割合か多
くなると減水性能が低下する。
えばメチルナフタレン、エチルナフタレン、ブチルナフ
タレン、ジメチルナフタレンおよびこれらの混合物など
である。これらのアルキルナフタレンはナフタレンとモ
ル比で0.3対0.7以下の割合で混合して用いること
ができる。これ以上アルキルナフタレンの混合割合か多
くなると減水性能が低下する。
スルホン化はスルホン化剤として濃硫酸、発煙硫酸、ク
ロルスルホン酸等を使用し、富岳によって行われる。そ
の際スルホン化率を105ないし135%、好ましくは
110ないし130%の範囲とすることが本発明のセメ
ント混和剤にとって必須要件である。スルホン化率10
5%以下では連行空気量が多く、セメントモルタル、コ
ンクリート製品の打はだが悪く、外観を損ねるばかりで
なく、強度低下をきたし、減水性能も劣る。スルボン化
率135%以上では空気連行量は少なくなるがセメント
モルタル、コンクリートの流動性が著しく不良となり、
減7ト剤として不適なものとなる。
ロルスルホン酸等を使用し、富岳によって行われる。そ
の際スルホン化率を105ないし135%、好ましくは
110ないし130%の範囲とすることが本発明のセメ
ント混和剤にとって必須要件である。スルホン化率10
5%以下では連行空気量が多く、セメントモルタル、コ
ンクリート製品の打はだが悪く、外観を損ねるばかりで
なく、強度低下をきたし、減水性能も劣る。スルボン化
率135%以上では空気連行量は少なくなるがセメント
モルタル、コンクリートの流動性が著しく不良となり、
減7ト剤として不適なものとなる。
こ−にスルボン化率とは、使用したナフタレンとアルキ
ルナフタレンとの混合物をモノスルホン酸とするのに過
不足ない硫酸の量を基準とし、これに対する中和滴定に
よって求めた実際に消費せられた硫酸の量の割合をいう
。従ってジスルホン酸、ジスルホン化ナフチルスルホン
、トリスルホン酸等の副生物が当然副生している。スル
ホン化はβ−ナフチルスルホン酸を製造する条件で達成
可能であるが、しかしスルポン化率を前記範囲まで上昇
させるために硫酸等のスルホン化剤を増量することが必
要となって来る。
ルナフタレンとの混合物をモノスルホン酸とするのに過
不足ない硫酸の量を基準とし、これに対する中和滴定に
よって求めた実際に消費せられた硫酸の量の割合をいう
。従ってジスルホン酸、ジスルホン化ナフチルスルホン
、トリスルホン酸等の副生物が当然副生している。スル
ホン化はβ−ナフチルスルホン酸を製造する条件で達成
可能であるが、しかしスルポン化率を前記範囲まで上昇
させるために硫酸等のスルホン化剤を増量することが必
要となって来る。
次にホルムアルデヒドとの縮合反応は、上記により得ら
れた高スルホン化物を水で希釈した後、硫酸酸性下でホ
ルムアルデヒドを添加し、審決により縮合させる。得ら
れた縮合物は水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の水
酸化アルカリ、水酸化カルシウムなどの水酸化アルカリ
土類金属、アンモニア、アルカノールアミン類のような
アミンで中和し、それぞれの塩とすることができる。
れた高スルホン化物を水で希釈した後、硫酸酸性下でホ
ルムアルデヒドを添加し、審決により縮合させる。得ら
れた縮合物は水酸化ナトリウム、水酸化カリウム等の水
酸化アルカリ、水酸化カルシウムなどの水酸化アルカリ
土類金属、アンモニア、アルカノールアミン類のような
アミンで中和し、それぞれの塩とすることができる。
本発明のセメント混和剤は、セメントモルタルおよびコ
ンクリートの流動性を著しく向上改善し、その結果同一
の流動性を得る場合には単位水量を大幅に減少させ、空
気連行量が極めて少なく、強度を著しく増大させる。
ンクリートの流動性を著しく向上改善し、その結果同一
の流動性を得る場合には単位水量を大幅に減少させ、空
気連行量が極めて少なく、強度を著しく増大させる。
さらに本発明のセメント混和剤は、従来非空気連行性の
減水剤として知られているβ−ナフタレンスルホン酸の
ホルマリン高縮合物塩よりもはるかに空気連行量が少な
く、配合量を増大しても空気連行性が増すことがなく、
強度低下は認められない。また本発明のセメント混和剤
はセメントモルタルおよびコンクリートの凝結遅延性が
なく、過剰の配合量によっても硬化不良等の事故をおこ
すことがなく、ブリーディング量も少ない混和剤であり
、従来の混和剤の欠点であるスランプロスも少ないこと
が確認された。
減水剤として知られているβ−ナフタレンスルホン酸の
ホルマリン高縮合物塩よりもはるかに空気連行量が少な
く、配合量を増大しても空気連行性が増すことがなく、
強度低下は認められない。また本発明のセメント混和剤
はセメントモルタルおよびコンクリートの凝結遅延性が
なく、過剰の配合量によっても硬化不良等の事故をおこ
すことがなく、ブリーディング量も少ない混和剤であり
、従来の混和剤の欠点であるスランプロスも少ないこと
が確認された。
重量比80:20ないし20:80のナフタレンとメチ
ルナフタレンとの混合物のスルホン化ホルマリン縮合物
の塩は空気連行性減水剤として公知である(特公昭53
−14255参照)。しかしながら本発明の混和剤はス
ルホン化を高度に進める結果、疏水性と親水性のバラン
スがより親水性になり、界面活性が少なくなるため、起
泡性が少なくなり、非空気連行性の減水剤となることが
見出された。
ルナフタレンとの混合物のスルホン化ホルマリン縮合物
の塩は空気連行性減水剤として公知である(特公昭53
−14255参照)。しかしながら本発明の混和剤はス
ルホン化を高度に進める結果、疏水性と親水性のバラン
スがより親水性になり、界面活性が少なくなるため、起
泡性が少なくなり、非空気連行性の減水剤となることが
見出された。
本発明のセメント混和剤はその減水効果が極めて大きい
ため、セメントに対し通常0.1ないし3重量%、好ま
しくは0.3ないし1.2重量%の配合量で十分な流動
性を付与することができる一′また所望により硬化促進
剤、遅延剤、収縮防止剤、膨張剤、防錆剤等と併用して
も差し支えない。
ため、セメントに対し通常0.1ないし3重量%、好ま
しくは0.3ないし1.2重量%の配合量で十分な流動
性を付与することができる一′また所望により硬化促進
剤、遅延剤、収縮防止剤、膨張剤、防錆剤等と併用して
も差し支えない。
本発明の混和剤は、通常セメントおよび砂、砂利等の骨
材を混合し、練り混ぜ水投入時に添加使用されるが、他
の添加方法、例えばモルタルまたはコンクリートの練り
混ぜ後に投入してもよく、さらに本発明の混和剤を乾燥
粉末化してセメントへあらかしめ混合して使用する方法
を採ることもできる。
材を混合し、練り混ぜ水投入時に添加使用されるが、他
の添加方法、例えばモルタルまたはコンクリートの練り
混ぜ後に投入してもよく、さらに本発明の混和剤を乾燥
粉末化してセメントへあらかしめ混合して使用する方法
を採ることもできる。
また本発明の混和剤を含むモルタルまたはコンクリート
の施工方法および二次製品の成型方法は、従来の場合と
同しでよく、コテ塗り、吹きつけ等による塗装、型枠へ
の充填などを用いることができる。養生方法も従来方法
と同しでよく、気乾養生、水中養生、蒸気養生、オート
クレーブ養生およびそれらの組み合わせを用いることが
できる。
の施工方法および二次製品の成型方法は、従来の場合と
同しでよく、コテ塗り、吹きつけ等による塗装、型枠へ
の充填などを用いることができる。養生方法も従来方法
と同しでよく、気乾養生、水中養生、蒸気養生、オート
クレーブ養生およびそれらの組み合わせを用いることが
できる。
次に実施例により本発明の詳細な説明する。
実施例中「部」および「%」は重量による。
実施例1
ナフタレン0.8モルとメチルナフタレン0.2モルの
混合物に対して98%硫酸を1.45モル(本発明組成
物X)、1.53モル(組成物XI)、1゜6モル(組
成物XII)、1.7モル(組成物XIII)。
混合物に対して98%硫酸を1.45モル(本発明組成
物X)、1.53モル(組成物XI)、1゜6モル(組
成物XII)、1.7モル(組成物XIII)。
1、85モル(組成物XrV)、1.9−T−ル(組成
物X■)を用い、比較例として98%硫酸を1.15モ
ル(比較例F)、1.3モル(比較例G)、2モル(比
較例H)を用い、常法によりスルホン化した。
物X■)を用い、比較例として98%硫酸を1.15モ
ル(比較例F)、1.3モル(比較例G)、2モル(比
較例H)を用い、常法によりスルホン化した。
得られたスルホン化生成物へ水を添加した後、硫酸酸性
下で37%ホルマリン0.86モルを滴下後縮合反応を
行ない、水酸化カルシウムで中和し、冷却して副生面コ
ウを口過して除去し、各々固形分40%の組成物得た。
下で37%ホルマリン0.86モルを滴下後縮合反応を
行ない、水酸化カルシウムで中和し、冷却して副生面コ
ウを口過して除去し、各々固形分40%の組成物得た。
ただし比較例組成物Hは粘度が高いため、固形分34%
とした。
とした。
得られた組成物のスルホン化率およびモルタルの空気量
、モルタルのコンシスチンシー(Jロート値)を第1表
に示す。
、モルタルのコンシスチンシー(Jロート値)を第1表
に示す。
(以下余白)
イj::!ニー5
1.モルタルの配合
豊浦控準砂1040g1100g
水(十混和剤)338獣400厭
2、モルタルの混練り
ASTMC−305−65による。
3、空気量の測定
へST門C−185−59による。
4、Jロート値
土木学会規定のjロート(吐出口径100mm)を使用
してモルタルの流下時間(秒)を練り上り直後と30分
経時後に測定する。
してモルタルの流下時間(秒)を練り上り直後と30分
経時後に測定する。
5、圧縮強度
、11SR5201による。
第1表から明らかなように、本発明混和剤Xないしx■
は、普通のβ−ナフクレンスルホン酸ホルマリン縮合物
の塩に相当する比較例FおよびG比較し、て極めて少な
い空気量であり、十分な流動性を与え、経時による流動
性低下も少ない。
は、普通のβ−ナフクレンスルホン酸ホルマリン縮合物
の塩に相当する比較例FおよびG比較し、て極めて少な
い空気量であり、十分な流動性を与え、経時による流動
性低下も少ない。
圧縮強度は7日後約20乃至30%、28日後15ない
し25%高くなっている。比較例■]は空気量は低く、
圧縮強度も問題ないが、流動性が全くなく、モルタル用
混和剤(減水剤)としては不適であることが確認された
。
し25%高くなっている。比較例■]は空気量は低く、
圧縮強度も問題ないが、流動性が全くなく、モルタル用
混和剤(減水剤)としては不適であることが確認された
。
実施例2
ナフタレン07モル、メチルナフタレン0.24モル、
ツメチルナフタレン0.06モルの混合物に対して、9
8%硫酸を1.55モル(本発明組成物XVI)、1.
65モ/l/(組成物x■)および1.85モル(組成
物X〜I)を用いて実施例1に準してスルホン化を行っ
た。比較例として98%硫酸を1゜28モル(比較例1
)、2.2モル(比較例J)を用いて同様にスルホン化
を行い、得られたスルホン化物を硫酸酸性下で37%ホ
ルマリン0,96モルを滴下し、縮合反応を行った。縮
合生成物を48%苛性ソーダで中和し、冷却して副生ず
る硫酸ナトリウムを口過して除去し、各々固形分43%
の組成物を青た。ただし比較例、Jは粘度が高く、作業
性不良のため、固形分30%とした。
ツメチルナフタレン0.06モルの混合物に対して、9
8%硫酸を1.55モル(本発明組成物XVI)、1.
65モ/l/(組成物x■)および1.85モル(組成
物X〜I)を用いて実施例1に準してスルホン化を行っ
た。比較例として98%硫酸を1゜28モル(比較例1
)、2.2モル(比較例J)を用いて同様にスルホン化
を行い、得られたスルホン化物を硫酸酸性下で37%ホ
ルマリン0,96モルを滴下し、縮合反応を行った。縮
合生成物を48%苛性ソーダで中和し、冷却して副生ず
る硫酸ナトリウムを口過して除去し、各々固形分43%
の組成物を青た。ただし比較例、Jは粘度が高く、作業
性不良のため、固形分30%とした。
juられた組成物のスルポン化率を第2表に示し、第3
表にコンクリートの調合および試験結果を示し、同時に
従未山IIルのlJA和剤(減水剤)との比較結果を示
す。
表にコンクリートの調合および試験結果を示し、同時に
従未山IIルのlJA和剤(減水剤)との比較結果を示
す。
第2表
本発明XVl112.6
〃X■116.8
〃X■1.27.9
比較例1100.3
〃J143.1
(以下余白)
329
備考
1.空気量の測定
JIS八1へ2Hによる。
2、スランプの測定
JIS八1へ01による。
3、圧縮強度
供試体の作成はJISA1132により、試験法はJI
Sへ1108による。
Sへ1108による。
第3表から明らかなように、本発明混和剤XV[ないし
X■は、比較例組成物Iに比べて空気量が少なく、圧縮
強度も向上していることがわかる。
X■は、比較例組成物Iに比べて空気量が少なく、圧縮
強度も向上していることがわかる。
また比較例Jは本発明混和剤と空気量は同等であるが、
スランプが極めて小さく、減水性において大きく劣って
いる。市販品(11,(2)はいずれも本発明混和剤に
比して減水性、強度で劣っている。
スランプが極めて小さく、減水性において大きく劣って
いる。市販品(11,(2)はいずれも本発明混和剤に
比して減水性、強度で劣っている。
実施例3
実施例2で得られた本発明混和剤XV1.X■および比
較例Iについて、添加量と空気量、およびスランプの経
時変化のテストを行った。結果を第4表に示す。
較例Iについて、添加量と空気量、およびスランプの経
時変化のテストを行った。結果を第4表に示す。
330−
第4表から明らかなように、本発明混和剤XVI。
X■は、比較例Iに比べて添加量による空気量の変動が
少なく、スランプロスの少ないことが明らかである。
少なく、スランプロスの少ないことが明らかである。
特許出願人第一工業製薬株式会社、、
代理人弁理士赤岡辿夫、
331−
Claims (1)
- スルボン化率が105ないし135%の範囲にある、ナ
フタレンと30モル%以下のアルギルナフタレンを含む
混合物のスルボン化物のホルムアルデヒド縮合物のアル
カリ金属塩、アルカリ土類金属塩、アンモニウム塩また
は有機アミン塩を含有することを特徴とする非空気連行
性セメント混和剤。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24809783A JPS59131554A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 非空気連行性セメント混和剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24809783A JPS59131554A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 非空気連行性セメント混和剤 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59131554A true JPS59131554A (ja) | 1984-07-28 |
JPS6144828B2 JPS6144828B2 (ja) | 1986-10-04 |
Family
ID=17173165
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24809783A Granted JPS59131554A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 非空気連行性セメント混和剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59131554A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05215705A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-08-24 | Hughes Aircraft Co | 構造的健全状態のモニタリング及び査定に適合する回路 |
-
1983
- 1983-12-23 JP JP24809783A patent/JPS59131554A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05215705A (ja) * | 1991-07-31 | 1993-08-24 | Hughes Aircraft Co | 構造的健全状態のモニタリング及び査定に適合する回路 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6144828B2 (ja) | 1986-10-04 |
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