JPS59130667A - 複合球状黒鉛鋳鉄ロ−ルの製造法 - Google Patents
複合球状黒鉛鋳鉄ロ−ルの製造法Info
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- JPS59130667A JPS59130667A JP643983A JP643983A JPS59130667A JP S59130667 A JPS59130667 A JP S59130667A JP 643983 A JP643983 A JP 643983A JP 643983 A JP643983 A JP 643983A JP S59130667 A JPS59130667 A JP S59130667A
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- Japan
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- casting
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- cast iron
- composite
- roll
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D19/00—Casting in, on, or around objects which form part of the product
- B22D19/16—Casting in, on, or around objects which form part of the product for making compound objects cast of two or more different metals, e.g. for making rolls for rolling mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
- B22D13/02—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of elongated solid or hollow bodies, e.g. pipes, in moulds rotating around their longitudinal axis
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は遠心力鋳造によりその外層又は内層を球状黒鉛
鋳鉄材質で鋳造形成する複合ロールの製造法に係り、特
にその球状黒鉛鋳鉄材質層の鋳込肉厚が大きい場合にお
けるフエイデイングの問題等を有効に解消するだめの方
法に関する。
鋳鉄材質で鋳造形成する複合ロールの製造法に係り、特
にその球状黒鉛鋳鉄材質層の鋳込肉厚が大きい場合にお
けるフエイデイングの問題等を有効に解消するだめの方
法に関する。
周知のように、圧延用ロール等の用途にはその外層又は
内層を球状黒鉛鋳鉄（以下ＤＣＩと略称する）材質で形
成した複合ロールが有効に使用される場合がある。その
製造法については、第１図のように、その外層（１）に
ＤＣ工材質を適用する場合では％１ずその外層（１）を
遠心力鋳造し、それが凝固もしくけ未凝固の時点で適宜
材質の内層（２）を鋳込み１両者を溶着一体化せしめて
複合ロールとするのである。一方、第２図に示されるＨ
形相スリーブロールの如くその内層（２）にＤＣ工材質
を適用する場合では、今度まず適宜材質をもって外層ｉ
ｆ）を遠心力鋳造し、しかる後同様のタイミングをおい
て引き続きＤＣ工材質の内層（２）を遠心力鋳造し、一
体複合ロールに鋳造する。
内層を球状黒鉛鋳鉄（以下ＤＣＩと略称する）材質で形
成した複合ロールが有効に使用される場合がある。その
製造法については、第１図のように、その外層（１）に
ＤＣ工材質を適用する場合では％１ずその外層（１）を
遠心力鋳造し、それが凝固もしくけ未凝固の時点で適宜
材質の内層（２）を鋳込み１両者を溶着一体化せしめて
複合ロールとするのである。一方、第２図に示されるＨ
形相スリーブロールの如くその内層（２）にＤＣ工材質
を適用する場合では、今度まず適宜材質をもって外層ｉ
ｆ）を遠心力鋳造し、しかる後同様のタイミングをおい
て引き続きＤＣ工材質の内層（２）を遠心力鋳造し、一
体複合ロールに鋳造する。
しかしてこの種複合ロールの製造上の問題点として、そ
のＤＣ工材質の鋳造時間が長く掛かることがある。例え
ば、第１図に示す如き圧延用ロールの場合では最大２時
間程度、また第２図の如きスリーブロールの場合では最
大８時間程度の凝固時間を要し、勿論この間遠心力付与
のために回転を持続しなければならない。
のＤＣ工材質の鋳造時間が長く掛かることがある。例え
ば、第１図に示す如き圧延用ロールの場合では最大２時
間程度、また第２図の如きスリーブロールの場合では最
大８時間程度の凝固時間を要し、勿論この間遠心力付与
のために回転を持続しなければならない。
しかるに、かかる長時間経過するき、ＤＣＩ材質はＭｇ
のフエイデイングを発生し１球状化不良の発生を余儀な
くされる。またフエイデイング以外の問題として、ＭＥ
が軽元素であることに起因して遠心分離作用をきだし、
Ｍｇの偏析による偏析層を発生し易いこともある。こ
のため従来では第１図の如き複合ロールの場合では、実
質的にその外層肉厚が８０關程度以下のものしか製迫で
きず、この事情は第２図の如き複合ロールの場合でも同
様であった。なお第２図の形態の複合ロールの場合では
。
のフエイデイングを発生し１球状化不良の発生を余儀な
くされる。またフエイデイング以外の問題として、ＭＥ
が軽元素であることに起因して遠心分離作用をきだし、
Ｍｇの偏析による偏析層を発生し易いこともある。こ
のため従来では第１図の如き複合ロールの場合では、実
質的にその外層肉厚が８０關程度以下のものしか製迫で
きず、この事情は第２図の如き複合ロールの場合でも同
様であった。なお第２図の形態の複合ロールの場合では
。
外層Ｈの遠心力鋳造後、鋳型の回転を停止してＤＣ工材
質の内Ｍ（２）を静置鋳造することもできるが、中央と
なるため歩留りが悪くなるのを避はられない（中子を用
いて中空のものに鋳造することもできるが、その場合に
は鋳造工数が嵩む難がある）。
質の内Ｍ（２）を静置鋳造することもできるが、中央と
なるため歩留りが悪くなるのを避はられない（中子を用
いて中空のものに鋳造することもできるが、その場合に
は鋳造工数が嵩む難がある）。
大発明はこのような複合ＤＣＩロールの製造上の問題を
解消し、ＤＩＣ工材質の鋳込肉厚が１００騎以上の厚肉
のものでもフエイデイング等の問題を来たすことなく、
高品質のものが確実に得られる製造法を提供するもので
ある。
解消し、ＤＩＣ工材質の鋳込肉厚が１００騎以上の厚肉
のものでもフエイデイング等の問題を来たすことなく、
高品質のものが確実に得られる製造法を提供するもので
ある。
大発明の製造法は、具体的には（ａ）一定範囲に調整さ
れた化学組成のＤＣＩ材質（外層又は内層用のもの）に
希土類元素を添加してＭｇのフエイディングを防止する
こと、（ｂ）ＤＣＩ材質の鋳込時接種により組織の均一
化を図ること、および（ｃ）接種効果に持続性のあるＣ
ａｔ Ｂａを含む接種剤を使用することの組合せに係る
。
れた化学組成のＤＣＩ材質（外層又は内層用のもの）に
希土類元素を添加してＭｇのフエイディングを防止する
こと、（ｂ）ＤＣＩ材質の鋳込時接種により組織の均一
化を図ること、および（ｃ）接種効果に持続性のあるＣ
ａｔ Ｂａを含む接種剤を使用することの組合せに係る
。
以下大発明の製造法について詳述する。
（、）化学組成並びに希土類元素の添加複合ＤＣＩロー
ルに必要な強靭性、゛耐摩耗性等を付与するため傾け、
−１すその化学組成を適切に選定することが重要である
。この場合、ＤＣＩ材質はロール外層用として用いる場
合とロール内層用として用いる場合とでは、要求機能等
の相違から自ずとその化学組成を異にする。
ルに必要な強靭性、゛耐摩耗性等を付与するため傾け、
−１すその化学組成を適切に選定することが重要である
。この場合、ＤＣＩ材質はロール外層用として用いる場
合とロール内層用として用いる場合とでは、要求機能等
の相違から自ずとその化学組成を異にする。
そこで先ず、大発明の対象とするＤＣＩロール材の化学
組成を明らかにし、その成分限定理由について説明する
。
組成を明らかにし、その成分限定理由について説明する
。
（１）ロール外層用ＤＣｒ材質
外層用のＤＣ工材質は、Ｃ２，６〜３．８、Ｓｉ０．６
〜２２％Ｍｎ０．３〜］−２、Ｐｏ、４以下、８００４
以下、Ｎｉ Ｏ，３〜６，０゜Ｃｒα０５〜１−０、Ｍ
ｏ ０．０５〜１−０、ＭｇＣＯ２〜α１，８ｎｏ：５
以下、 Ｃｒ卸以下を各重量％で含み、残部Ｆｅおよ
び通常の不純物からなるものに特定される。
〜２２％Ｍｎ０．３〜］−２、Ｐｏ、４以下、８００４
以下、Ｎｉ Ｏ，３〜６，０゜Ｃｒα０５〜１−０、Ｍ
ｏ ０．０５〜１−０、ＭｇＣＯ２〜α１，８ｎｏ：５
以下、 Ｃｒ卸以下を各重量％で含み、残部Ｆｅおよ
び通常の不純物からなるものに特定される。
成分限定について簡単に述べると１１次の通りである。
ＣＺ６〜３８％
Ｃけ黒鉛どセメンタイトの量比率を支配し、２．６％未
満では黒鉛がほとんど晶出せず、耐クラツク性で問題と
なり、一方３８％を超えるとセメンタイト量が減少し耐
摩耗性が劣化することになるためである。
満では黒鉛がほとんど晶出せず、耐クラツク性で問題と
なり、一方３８％を超えるとセメンタイト量が減少し耐
摩耗性が劣化することになるためである。
Ｓｉ０．６〜２２％
ＳｌもＣと同様に黒鉛とセメンタイトの量比率に影響し
、α６％未満では黒鉛が少な過ぎ、一方２．２％を超え
るとセメンタイトが少な過ぎることとなるためである。
、α６％未満では黒鉛が少な過ぎ、一方２．２％を超え
るとセメンタイトが少な過ぎることとなるためである。
Ｍｎ ０．３ 〜１２ ％
ＭｎはＳの害を除き基地硬度を高める。このため０．３
％以上必要であるが、１２％を超えると脆くなって好ま
しくない。
％以上必要であるが、１２％を超えると脆くなって好ま
しくない。
Ｐ （Ｌ４以下
Ｐは耐摩耗性、耐焼付性を同一ヒさせるが１強靭性を劣
化するだめα４％以下とする。
化するだめα４％以下とする。
Ｓ Ｃ１０４％以下
８？−１：球状化阻害元素であるためα０４％以下とす
る。
る。
Ｎ１α３〜ａＯ％
Ｎ１は基地を高硬度化１強化する作用があり、その効果
を得るため０．′５％以上含有させる。しかしａＯ％を
超えると、残留オーステナイトが認められるようになる
ため適当でない。
を得るため０．′５％以上含有させる。しかしａＯ％を
超えると、残留オーステナイトが認められるようになる
ため適当でない。
Ｃｒ ０．０５〜１０％
Ｃｒはセメンタイトの安定化とともに基地のフェライト
化を抑えるため００５％以上は必要である力ζ１０％を
超えると黒鉛の晶出が困難となり、耐クラツク性が劣化
する。
化を抑えるため００５％以上は必要である力ζ１０％を
超えると黒鉛の晶出が困難となり、耐クラツク性が劣化
する。
ＭＯｏ、０５〜１０％
ＭＯは基地の強化、高硬度化に有効な元素であり。
その効果を得るためにα０５％以上必要であるが、１０
％を超えると硬くなり過ぎて脆くなり好寸しくかい。
％を超えると硬くなり過ぎて脆くなり好寸しくかい。
Ｍｇ Ｏ，０２〜０１％
Ｍｇは黒鉛球状化に必要な元素である。しかしてα０２
％未満では黒鉛の球状化が充分に達せられず、一方α１
％を超えるとドロ巣等の鋳造欠陥を発生し易くなるため
である。
％未満では黒鉛の球状化が充分に達せられず、一方α１
％を超えるとドロ巣等の鋳造欠陥を発生し易くなるため
である。
Ｓｎ ０．３％以下
Ｓｎはフェライト化を抑える目的で最高０，３％まで含
有させることにより、より強度の高い材質が得られる。
有させることにより、より強度の高い材質が得られる。
Ｃｕ １０％以下
上記Ｓｎと同様に、最高１０％まで含有させることによ
り、材質の改善が図られる。
り、材質の改善が図られる。
（１０ロール内層用ＤＣ工材質
一方内層用のＤＣ工材質については、上記のものと若干
異なり、 Ｃ３Ｃ） 〜４０ 、 Ｓｉ ’１２〜
１５ ％Ｉｎ ＋１２〜ＬＯ１Ｐ０．２以下、 ８０
．０４以下、Ｎｉ Ｏ，３〜２．．Ｏ、Ｃｒ０．０５Ｎ
１０． Ｍｏ ０９０５〜α７、Ｍｇ Ｏ，０２−０
，１、Ｓｎ ０３以下。
異なり、 Ｃ３Ｃ） 〜４０ 、 Ｓｉ ’１２〜
１５ ％Ｉｎ ＋１２〜ＬＯ１Ｐ０．２以下、 ８０
．０４以下、Ｎｉ Ｏ，３〜２．．Ｏ、Ｃｒ０．０５Ｎ
１０． Ｍｏ ０９０５〜α７、Ｍｇ Ｏ，０２−０
，１、Ｓｎ ０３以下。
Ｃｕ ＬＯ以下を各重量％で含み、残部Ｆｅおよび通常
の不純物からなるものに特定される。
の不純物からなるものに特定される。
この成分限定についても次に簡単に述べる。
Ｃ卸 〜 ４０ ％
Ｃ４０％未満ではセメンタイト量が多くなり、強靭性が
劣化するためであり、４０％を超えても脆弱化の傾向が
現われるだめである。
劣化するためであり、４０％を超えても脆弱化の傾向が
現われるだめである。
８１１２〜３．５ ％
８１１２％未満ではセメンタイト量が多くなり。
また３５％を超えるとフェライト中に固溶したＳｉがフ
ェライトを脆くシ、いずれも強靭性を劣化するためであ
る。
ェライトを脆くシ、いずれも強靭性を劣化するためであ
る。
Ｍｎ Ｏ，２〜ＬＯ％
Ｍｎ１ｌ：Ｓの一宮を除くとともに基地の強化に寄与す
るため０２％以上必要である。しかし含有量が高過嘔 ぎると硬く脆くなるため、１０１上限とする。
るため０２％以上必要である。しかし含有量が高過嘔 ぎると硬く脆くなるため、１０１上限とする。
Ｐｏ、２％以下
強靭性を阻害するためα２％以下とする。
Ｓα０４％以下
球状化阻害元素であるため、やはり０，０４％以下とす
る。
る。
Ｎｉ Ｏ，３〜ＺＯ％
Ｎ１は基地の強化のために０３％以上含有させる。
反面λ０％を超えると、脆いベーナイト、マルテンサイ
トを析出し易くなる。
トを析出し易くなる。
Ｏｒ ０．０５ 〜１０ ％
Ｏｒは基地のフェライト化を抑え、強化するため００５
％以上含有させる。しかし１０％を超えると。
％以上含有させる。しかし１０％を超えると。
セメンタイト母が多くなり脆くなるため好ましくない。
Ｍｏα０５〜０７％
ＭＯは基地の強化に有効であるためα０５％以上含有さ
れる。しかし０７％を超えると、ベーナイト。
れる。しかし０７％を超えると、ベーナイト。
マルテンサイトが析出し易く力って、適当でない。
内層用ＤＣＩ材質には、先の外層用のものと同様の理由
から、やはりＭｇ ０．０２〜０．１％、Ｓｎ０．３％
以下、ＣｕＬＯ％以下が含有される。
から、やはりＭｇ ０．０２〜０．１％、Ｓｎ０．３％
以下、ＣｕＬＯ％以下が含有される。
以上のように特定されるロール外層用又は内層用のＤＣ
工材質に対して、本発明では、化学組成的にはさらに希
土類元素を適量含有せしめておき、鋳造時におけるフエ
イデイングの問題を解消するようにする。すなわち、希
土類元素の添加含有はＭｇの球状化作用のフエイデイン
グ防止に有効となり得る。希土類元素の含有量は、その
合計量で、外層用、内層用のいずれの場合も００１％以
上は必要である。しかしへ１％を超えてもそれ以上の効
果が期待できず、必要ない。
工材質に対して、本発明では、化学組成的にはさらに希
土類元素を適量含有せしめておき、鋳造時におけるフエ
イデイングの問題を解消するようにする。すなわち、希
土類元素の添加含有はＭｇの球状化作用のフエイデイン
グ防止に有効となり得る。希土類元素の含有量は、その
合計量で、外層用、内層用のいずれの場合も００１％以
上は必要である。しかしへ１％を超えてもそれ以上の効
果が期待できず、必要ない。
（ｂ）鋳込時接種
ＤＣＩ材質の鋳造に当っては、その鋳込前にいわゆる取
鍋接種等を実施するのが通例であるが、未発明では、こ
れに加えて鋳込時における接種を併用することを特徴と
している。すなわち、この鋳込時接種の併用により、Ｄ
ＣＩ材質組織の微細化、均一化（特に遠心力鉢造に伴う
偏析の緩和）が図られる。その場合、接種量はＳ１系接
種剤をＳｉ分として０．０１〜０３％加えるのが適当で
ある。００１％未満では余り効果がなく、０３％を超え
るさむしろ溶湯温度の低下によって＃造欠陥を発生し易
くなるだめである。
鍋接種等を実施するのが通例であるが、未発明では、こ
れに加えて鋳込時における接種を併用することを特徴と
している。すなわち、この鋳込時接種の併用により、Ｄ
ＣＩ材質組織の微細化、均一化（特に遠心力鉢造に伴う
偏析の緩和）が図られる。その場合、接種量はＳ１系接
種剤をＳｉ分として０．０１〜０３％加えるのが適当で
ある。００１％未満では余り効果がなく、０３％を超え
るさむしろ溶湯温度の低下によって＃造欠陥を発生し易
くなるだめである。
（ｃ）接種剤
％
通常接種剤には８１３５〜８５のＦｅ Ｓｉ系のものが
使用されているが、接種効果の持続性に果す作用から少
なくきもＣａもしくはＢａを含む接種剤を使用するのが
良好である。未発明の対象としているＤＣ工１ｔ［の場
合、 ＭＥのフエイデイングとともに接種効果のフエイ
デイングについても留意する必要があり、この意味でＣ
ａ、Ｂａを含む接種剤を用いると有効な改善効果が発揮
される。
使用されているが、接種効果の持続性に果す作用から少
なくきもＣａもしくはＢａを含む接種剤を使用するのが
良好である。未発明の対象としているＤＣ工１ｔ［の場
合、 ＭＥのフエイデイングとともに接種効果のフエイ
デイングについても留意する必要があり、この意味でＣ
ａ、Ｂａを含む接種剤を用いると有効な改善効果が発揮
される。
未発明の製造法は、上記の如き（ａ）化学組成、（ｂ）
接秤方法、（Ｃ）接種剤の選定改良の組合せに係るもの
であるが、さらにそのＤＣ工材質を改善する目的では１
次のバブリング処理をその鋳込前に実施しておくのが好
適である。
接秤方法、（Ｃ）接種剤の選定改良の組合せに係るもの
であるが、さらにそのＤＣ工材質を改善する目的では１
次のバブリング処理をその鋳込前に実施しておくのが好
適である。
（ａ’）バブリング処理
ＤＣＩ材質の溶湯中にＡｒガス等をバブリングすると、
溶湯中のガス含有量が低下するとともに非金属介在物等
が浮上分離される。この結果、Ｍｇのフエイデイングが
防止されること、接種効果のフエイデイングが防止され
ることおよび鋳造欠陥の低減により健全性が向上される
ことの諸点でＤＣＩ材質の改善に一層の向上効果が得ら
れる。
溶湯中のガス含有量が低下するとともに非金属介在物等
が浮上分離される。この結果、Ｍｇのフエイデイングが
防止されること、接種効果のフエイデイングが防止され
ることおよび鋳造欠陥の低減により健全性が向上される
ことの諸点でＤＣＩ材質の改善に一層の向上効果が得ら
れる。
次に未発明の迎造法の適用実施例を掲げて説明する。下
表１は複合ロールの外層又は内層用として使用したＤＣ
工材質の化学組成を示す。また表２はこれらのＤＣＩ材
質を用いた複合ロールの製造条件を示し、聞表中部位の
「外層」はＤ Ｃ’ Ｉ材質を第１図の如くロール外層
に適用した場合を、捷た「内層」はそれを第２図の如く
ロール内層に適用した場合を示している。
表１は複合ロールの外層又は内層用として使用したＤＣ
工材質の化学組成を示す。また表２はこれらのＤＣＩ材
質を用いた複合ロールの製造条件を示し、聞表中部位の
「外層」はＤ Ｃ’ Ｉ材質を第１図の如くロール外層
に適用した場合を、捷た「内層」はそれを第２図の如く
ロール内層に適用した場合を示している。
表２ 製造実施条件
上記の如き製造実績により、未発り１の製造法によると
、ｎｃｘ桐質の鋳込肉厚が１００ ａｍを超える大型複
合ロールにおいても、その外層又は内層のＤＣＩ材質に
は所期の組織状態、特性を有する良質健全なものが得ら
れるのが確認された。すなわち、従来の製造法ではその
鋳込肉厚が１００ ｆｌを超えると遠心回転時間は通常
ＩＨｒを超え、これがためフエイデイング等の問題を不
可ａＫ生じ良質健全なものを得ることができなかつだの
と対比される。
、ｎｃｘ桐質の鋳込肉厚が１００ ａｍを超える大型複
合ロールにおいても、その外層又は内層のＤＣＩ材質に
は所期の組織状態、特性を有する良質健全なものが得ら
れるのが確認された。すなわち、従来の製造法ではその
鋳込肉厚が１００ ｆｌを超えると遠心回転時間は通常
ＩＨｒを超え、これがためフエイデイング等の問題を不
可ａＫ生じ良質健全なものを得ることができなかつだの
と対比される。
なおりＣＩ材質の鋳込肉厚が１００１＃ｎの場合、最終
的な製品肉厚では通常６０〜８０ｔｍとされる。
的な製品肉厚では通常６０〜８０ｔｍとされる。
本発明は以上に述べた通りであって、遠心力鋳造により
その外層又は内層をＤＣ工材質とする複合ロールを鋳造
するにさいし、特定成分範囲に調整されたＤＣＩ材質に
希土類元素を添加含有せしめると吉もに、その鋳込みに
さいし接種方法、接種剤を改良工夫したものであるから
、 Ｍｇの球状化作用さらには接種効果のフエイデイン
グ問題が的確に解消でき、遠心力鋳造特有の偏析問題等
も有効に軽減することができる。従って、大発明の製造
法はそのＤＣＩ材質の鋳込肉厚が１００１１Ｉｌｌを超
える特に厚肉のものについて、非常に有意義でかつ利用
価値の大きいものである。
その外層又は内層をＤＣ工材質とする複合ロールを鋳造
するにさいし、特定成分範囲に調整されたＤＣＩ材質に
希土類元素を添加含有せしめると吉もに、その鋳込みに
さいし接種方法、接種剤を改良工夫したものであるから
、 Ｍｇの球状化作用さらには接種効果のフエイデイン
グ問題が的確に解消でき、遠心力鋳造特有の偏析問題等
も有効に軽減することができる。従って、大発明の製造
法はそのＤＣＩ材質の鋳込肉厚が１００１１Ｉｌｌを超
える特に厚肉のものについて、非常に有意義でかつ利用
価値の大きいものである。
第１図は外層に球状黒鉛鋳鉄材質を用いる複合ロールの
構造例を現わす上半断面図であり、第２図は内層に球状
黒鉛鋳鉄材質を用いる複合ロールの構造例を現わす上半
断面図である。 ［１）・・・外層、（２）・・・内層
構造例を現わす上半断面図であり、第２図は内層に球状
黒鉛鋳鉄材質を用いる複合ロールの構造例を現わす上半
断面図である。 ［１）・・・外層、（２）・・・内層
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １′遠心力鋳造により、複合ロールの外層として球状黒
鉛鋳鉄材質を鋳込肉厚１００ ｍ以上の厚肉に鋳込むに
さいし、 Ｃ２，６〜＆８、Ｓｉ ０．６〜２２、Ｉｎ ０．３〜
１２ 、 Ｐ Ｃ１４以下％８０．０４以下、 Ｎｉ
Ｑ、３〜６．０ 、 ＣｒαΩ５〜１ｏ。 ＭＯ０，０５〜１０、Ｋｇ Ｏ，０２〜０．１ 、
ｓｎ ０．３以下、Ｃｕ１０以下を各重量％で含み、残
部Ｆｅおよび通常の不純物からなる外層用鋳鉄材に、希
土類元素を合計量で６．０１〜α１重量％含有させると
とも忙、鋳込前の取鍋接種等と併用して上記鋳鉄溶湯の
鋳込時に少なくともＣａもしくはＢａを含む接種剤を添
加することを特徴とする複合球状黒鉛鋳鉄ロールの製造
法。 ２ 遠心力鋳造によシ、複合ロールの内層として球状黒
鉛鋳鉄材質を鋳込肉厚１００ ｍｓ以上の厚肉に鋳込む
にさいし、 Ｃｌ 〜４０ 、 Ｅｋｉ ：Ｌ２〜３．５ 、
Ｍｎ Ｏ，２〜１０ 、 Ｐ Ｏ，２以下、Ｓα０
４以下、Ｍｌｏ、３〜２０ 、 Ｃｒα０５〜１０゜
ＭＯα０５〜α７、Ｍｇ Ｏ，０２〜αｌ、Ｓｎα３以
下、 Ｃｕ１以下下を各重量％で含み、残部Ｆｅおよび
通常の不純物からなる内層用鋳鉄材に、希土類元素を合
計量でα０１〜（１１重量％含有させるとともに、鋳込
前の取鍋接種等と併用して上記鋳鉄溶湯の鋳込時に少な
くともＣａもしくはＢａを含む接種剤を添加することを
特徴とする複合球状黒鉛鋳鉄ロールの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP643983A JPS59130667A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 複合球状黒鉛鋳鉄ロ−ルの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP643983A JPS59130667A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 複合球状黒鉛鋳鉄ロ−ルの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59130667A true JPS59130667A (ja) | 1984-07-27 |
Family
ID=11638426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP643983A Pending JPS59130667A (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | 複合球状黒鉛鋳鉄ロ−ルの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59130667A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101851726A (zh) * | 2010-05-18 | 2010-10-06 | 贵阳新阳汽车配件厂 | 低合金珠光体球墨铸铁 |
| ES2394403A1 (es) * | 2009-05-28 | 2013-01-31 | Acos Villares S.A. | Un procedimiento para la produccion de rodillos de fundicion para un laminador y un rodillo de fundicion para un laminador |
| CN110904380A (zh) * | 2019-12-04 | 2020-03-24 | 河北津西钢铁集团重工科技有限公司 | 一种高硬度球墨铸铁辊片及其铸造方法 |
-
1983
- 1983-01-17 JP JP643983A patent/JPS59130667A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2394403A1 (es) * | 2009-05-28 | 2013-01-31 | Acos Villares S.A. | Un procedimiento para la produccion de rodillos de fundicion para un laminador y un rodillo de fundicion para un laminador |
| CN101851726A (zh) * | 2010-05-18 | 2010-10-06 | 贵阳新阳汽车配件厂 | 低合金珠光体球墨铸铁 |
| CN110904380A (zh) * | 2019-12-04 | 2020-03-24 | 河北津西钢铁集团重工科技有限公司 | 一种高硬度球墨铸铁辊片及其铸造方法 |
| CN110904380B (zh) * | 2019-12-04 | 2021-06-08 | 河北津西钢铁集团重工科技有限公司 | 一种高硬度球墨铸铁辊片及其铸造方法 |
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