JPS59127531A - 電力変換装置 - Google Patents
電力変換装置Info
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- JPS59127531A JPS59127531A JP214083A JP214083A JPS59127531A JP S59127531 A JPS59127531 A JP S59127531A JP 214083 A JP214083 A JP 214083A JP 214083 A JP214083 A JP 214083A JP S59127531 A JPS59127531 A JP S59127531A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/16—Mechanical energy storage, e.g. flywheels or pressurised fluids
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、異なる２つの電力系統間の電力潮流量を制御
する一力変換装置≦二関する。
する一力変換装置≦二関する。
わが国の電力系統は、西日本の５９Ｈｚ系統と東日本の
５９Ｈｚ系統と６二大きく分けることができる。
５９Ｈｚ系統と６二大きく分けることができる。
この２つの電力系統を結び、系統間の電力潮流量を制御
する装置としては、古くは誘導機等を使った回転形周波
数父換機あるいは水銀整流器を用いた静止形層波数変換
装置等がある。最近では、水銀整流器の代り≦ニチイリ
スク等の半導体制御整流器を用いた静止形層波数変換装
置が実用Ｉシ供されている。
する装置としては、古くは誘導機等を使った回転形周波
数父換機あるいは水銀整流器を用いた静止形層波数変換
装置等がある。最近では、水銀整流器の代り≦ニチイリ
スク等の半導体制御整流器を用いた静止形層波数変換装
置が実用Ｉシ供されている。
また、５ＱＨｚ系統の中でも、いくつかの電力会社ｌ二
よって管理される種々の電力系統があり、電圧定格や設
備容量もさまざまである。これらの電力系統を有効（二
結び、その系統間の電力潮流量を制御するため≦二も、
交流→直流→又流の変換を行なう電力変換装置が使われ
ている。特（二七の直流電線縁の距離を良くしたものは
、直流送電用電力変換装置として良く知られている。
よって管理される種々の電力系統があり、電圧定格や設
備容量もさまざまである。これらの電力系統を有効（二
結び、その系統間の電力潮流量を制御するため≦二も、
交流→直流→又流の変換を行なう電力変換装置が使われ
ている。特（二七の直流電線縁の距離を良くしたものは
、直流送電用電力変換装置として良く知られている。
第１図は、従来の電力変換装置の構成を示すブロック図
である。５ＱＨｚ系統と６０Ｈｚ系統を結び、当該両系
統間の電力潮流量を制御する場合を表わしている。
である。５ＱＨｚ系統と６０Ｈｚ系統を結び、当該両系
統間の電力潮流量を制御する場合を表わしている。
第１図において、ＢＵＳ、は５ＱＨｚ 電力系統の３
相電線路、ＢＵＳ２は５ＱＨｚ電力系統の３相竜線路、
Ｔ、ｆ（、、、Ｔ Ｒ１は電源トランス、ｓｓ、、ｓｓ
２はサイリスクブリッジ回路からなる交＠竜力変換器、
Ｌｏは直流９アクドル、ＣＡＰｌ、（、”Ａｒ１は高調
波フィルター兼用進相コンデンサ、ＳＶＣ，，８ＶＣ，
は無効電力補償装置である。
相電線路、ＢＵＳ２は５ＱＨｚ電力系統の３相竜線路、
Ｔ、ｆ（、、、Ｔ Ｒ１は電源トランス、ｓｓ、、ｓｓ
２はサイリスクブリッジ回路からなる交＠竜力変換器、
Ｌｏは直流９アクドル、ＣＡＰｌ、（、”Ａｒ１は高調
波フィルター兼用進相コンデンサ、ＳＶＣ，，８ＶＣ，
は無効電力補償装置である。
無効電力補償装置５ＶＣ１は電源トランス’ｌ、。
サイリスタ整流回路８８．、直流リアクトルＬｌから構
成されており、無効′嘔力制御回路ＡＱＲ１を二よって
受電端の無効′電力Ｑ、が指令値Ｑｌ（＝０）ｌ＝等し
くなるよう（二直流リアクトルＬ１（＝流れる電流ＩＬ
１が制御される。無効電力補償装置ｓｖｃ、 ’も同様
ζ二構成されており、無効電力制御回路ＡＱＲ，によっ
て受電端の無効電力Ｑ２が指令値Ｑｔ（＝ｏ）を二等し
くな葛よう６二電流１１４が制御される。
成されており、無効′嘔力制御回路ＡＱＲ１を二よって
受電端の無効′電力Ｑ、が指令値Ｑｌ（＝０）ｌ＝等し
くなるよう（二直流リアクトルＬ１（＝流れる電流ＩＬ
１が制御される。無効電力補償装置ｓｖｃ、 ’も同様
ζ二構成されており、無効電力制御回路ＡＱＲ，によっ
て受電端の無効電力Ｑ２が指令値Ｑｔ（＝ｏ）を二等し
くな葛よう６二電流１１４が制御される。
まず、５ＱＨｚ系統の電線路ＢＵＳ１から６０Ｈｚ系統
の電線路ＢＵＳ、 −二電力を送る場合音物にとって、
この装置の動作を説明する。
の電線路ＢＵＳ、 −二電力を送る場合音物にとって、
この装置の動作を説明する。
電線路ＢＵＳ、からの受電端ｆ二電流検出器ＣＴｓ□と
電圧検出器ＰＴｓＩ を設置し、３相の電圧、電流の
瞬時値を検出する。これを、次の有効無効電力演算回路
ＰＱＣ１１二人力し、有効電力Ｐ、および無効電力Ｑ１
を求める。同様に、電線路ＢＵＳ、からの受電端≦二も
電流検出器Ｃ’Ｉ’８．および電圧検出器ＰＴｓ。
電圧検出器ＰＴｓＩ を設置し、３相の電圧、電流の
瞬時値を検出する。これを、次の有効無効電力演算回路
ＰＱＣ１１二人力し、有効電力Ｐ、および無効電力Ｑ１
を求める。同様に、電線路ＢＵＳ、からの受電端≦二も
電流検出器Ｃ’Ｉ’８．および電圧検出器ＰＴｓ。
を設置し、有効無効電力演算回路ＰＱＣ，と合わせて、
有効電力Ｐ、および無効電力Ｑ２を検出する。
有効電力Ｐ、および無効電力Ｑ２を検出する。
有効電力Ｐ１は入ってくる方向ン正、有効電力Ｐ。
は出ていく方向を正として検出する。また、無効電力Ｑ
１．Ｑ２は遅れ無効竜カフ正、進み無効電力を負として
検出する。
１．Ｑ２は遅れ無効竜カフ正、進み無効電力を負として
検出する。
電線路ＢＵＳ、から電線路ＢＵＳ２に電力を送る場合、
交直電力変換器ＳＳ１は順変換器として動作し、交直電
力変換器ＳＳ２は逆変換器として動作する。
交直電力変換器ＳＳ１は順変換器として動作し、交直電
力変換器ＳＳ２は逆変換器として動作する。
電力潮流量設定器ＶＲＰ＋二よって電力指令値Ｐ〉０が
与えられる。シュミット回路ＳＨは電力指令釜 Ｐ＞ｏのとき出力信号°“１“を発生し、スイッチＳＷ
１をａ（Ｉ′ＩＩＩＩニ、ま’Ｉｔ スイ７ チＳＷｔ
’ｌ ｂ （ｔｔ’Ｉ Ｃ４ｆｉ 続する。すなわち
、順変換器ＳＳ１は箪力潮流振Ｐ＝（Ｐ１＋ＰＲ） ／
２がその指令値Ｐｔ二等しくなるよう（二、その出力
電圧Ｖ、が制御され、逆変換器ＳＳ。
与えられる。シュミット回路ＳＨは電力指令釜 Ｐ＞ｏのとき出力信号°“１“を発生し、スイッチＳＷ
１をａ（Ｉ′ＩＩＩＩニ、ま’Ｉｔ スイ７ チＳＷｔ
’ｌ ｂ （ｔｔ’Ｉ Ｃ４ｆｉ 続する。すなわち
、順変換器ＳＳ１は箪力潮流振Ｐ＝（Ｐ１＋ＰＲ） ／
２がその指令値Ｐｔ二等しくなるよう（二、その出力
電圧Ｖ、が制御され、逆変換器ＳＳ。
の出力電圧■！は一定の直流電圧Ｖ〜発生するように二
制御される。
制御される。
ＣＴｏは直流電流検出器で、直流リアクトルＬ。ｆ電流
れる電流工ｏを検出する。電力側初回路ＡＰＲは両受室
端の電力検出値Ｐ１とＰ２の平均値（ｐ＋＋ｐｘ）／２
が指令値Ｐ”ｇ二等しくなるように二、前記直流電流工
。を制御するものである。
れる電流工ｏを検出する。電力側初回路ＡＰＲは両受室
端の電力検出値Ｐ１とＰ２の平均値（ｐ＋＋ｐｘ）／２
が指令値Ｐ”ｇ二等しくなるように二、前記直流電流工
。を制御するものである。
また、定電圧制御回路ＡＶＲは逆変換器ＳＳｚの出力電
圧Ｖ、が一足値■（二なるよう≦二制御するものである
。ＰＨ，、ＰＨ２は各々交直電力変換器ＳＳ１およびＳ
Ｓ、の位相制御回路である。
圧Ｖ、が一足値■（二なるよう≦二制御するものである
。ＰＨ，、ＰＨ２は各々交直電力変換器ＳＳ１およびＳ
Ｓ、の位相制御回路である。
交直電力変換器ＳＳ１およびＳＳ２の出力電圧を図の矢
印の方向６二とると ■、 ＝ｋｙ 、 Ｖ８． 、 ｃｏｓαＩＶ２””
ｋｙ ” Ｖ８！”Ｑ）Ｓα２となる。ただしｋｖは
変換定数、ＶＳ、、Ｖ、、は各々交直電力変換器ＳＳ、
およびＳＳｚの交流側入力電圧である。
印の方向６二とると ■、 ＝ｋｙ 、 Ｖ８． 、 ｃｏｓαＩＶ２””
ｋｙ ” Ｖ８！”Ｑ）Ｓα２となる。ただしｋｖは
変換定数、ＶＳ、、Ｖ、、は各々交直電力変換器ＳＳ、
およびＳＳｚの交流側入力電圧である。
順変換器Ｓ８１の点弧制御角α１は００〜９０°の範囲
で制御され、逆変換器８Ｓ、の点弧制御角α２は９０゜
〜１８００の範囲１二設定される。点弧制御角α！＝
１８０゜のとき、逆変換器Ｓ８２の交流側入力力率は１
となるが、自然転流を行なうための転流進み角γだけ点
弧タイミングをずらす必要がある。故（二、点弧制御角
α２＝１８０°−γとなり、Ｖ、 ｘ＝ −ｋｙ −Ｖ
Ｂ 、 ＊ ｃｒｓ（１８０°−γ）の出力電圧を発生
する。転流進み角ｒを一定とすれは、出力電圧Ｖ２も一
定の直流電圧となる。
で制御され、逆変換器８Ｓ、の点弧制御角α２は９０゜
〜１８００の範囲１二設定される。点弧制御角α！＝
１８０゜のとき、逆変換器Ｓ８２の交流側入力力率は１
となるが、自然転流を行なうための転流進み角γだけ点
弧タイミングをずらす必要がある。故（二、点弧制御角
α２＝１８０°−γとなり、Ｖ、 ｘ＝ −ｋｙ −Ｖ
Ｂ 、 ＊ ｃｒｓ（１８０°−γ）の出力電圧を発生
する。転流進み角ｒを一定とすれは、出力電圧Ｖ２も一
定の直流電圧となる。
直流電流工０は直流リアクトルムｌ二印加される電圧Ｖ
、−Ｖ、を変えること（二よって制御される。出力電圧
■２ は一定番二制御されるので、Ｖ１＝＝ｋｖ・Ｖ
ｓ＋・低α！奢変えて制御することｇ二なる。直流電流
■。
、−Ｖ、を変えること（二よって制御される。出力電圧
■２ は一定番二制御されるので、Ｖ１＝＝ｋｖ・Ｖ
ｓ＋・低α！奢変えて制御することｇ二なる。直流電流
■。
を増加させたい場合は、Ｖ、＞Ｖ２となるよう（二点弧
制御角αＩを制御し、直流電流ＩＯを減少させたい場合
は、Ｖ、 ＜ Ｖ、となるようＣ二点弧制御角α、全制
御する。定常点附近では、直流リアクトルＬｏの抵抗分
を無視すれば、Ｖ、 ＝ Ｖ２の関係が成り立ち、■α
１！？；−μｓα２からα１′、ｒとなっている。
制御角αＩを制御し、直流電流ＩＯを減少させたい場合
は、Ｖ、 ＜ Ｖ、となるようＣ二点弧制御角α、全制
御する。定常点附近では、直流リアクトルＬｏの抵抗分
を無視すれば、Ｖ、 ＝ Ｖ２の関係が成り立ち、■α
１！？；−μｓα２からα１′、ｒとなっている。
第２図（ａ） 、 （ｂ）は、５０Ｈｚ系統の電線路Ｂ
ＵＳｌから５’ＯＨｚ系統の電線路ＢＵ８２へ電力を送
っているときの各交直電力変換器の交流入力側の１相分
の電圧電流ベクトル図である。第２図（ａｌは変換器Ｓ
Ｓ、の電圧電流ベクトル図、第２図（ｂｌは変換器ＳＳ
、の電圧′峨流ベクトル図ンおのおのボす。
ＵＳｌから５’ＯＨｚ系統の電線路ＢＵ８２へ電力を送
っているときの各交直電力変換器の交流入力側の１相分
の電圧電流ベクトル図である。第２図（ａｌは変換器Ｓ
Ｓ、の電圧電流ベクトル図、第２図（ｂｌは変換器ＳＳ
、の電圧′峨流ベクトル図ンおのおのボす。
直流電流工０で定電状態を考えると、■１ζ■２ とな
り、αｌ−γ の関係が成り立っている。順変換器ＳＳ
１の入力電流ｌ５８１ は、電圧ＶＳＩより位相α１
だけ遅れて、その大きさはｌ１ｌＩＩＩ＝ｋ・Ｉｏ と
なっている。また、逆変換器ｓｓ２の入力電流１５５２
は電圧Ｖ８１ より位相角α２＝１８０’−γだけ遅
れて、その大きさはｌ８Ｓ２ ＝ ｋ−１ｏテＪＦ）
ル。
り、αｌ−γ の関係が成り立っている。順変換器ＳＳ
１の入力電流ｌ５８１ は、電圧ＶＳＩより位相α１
だけ遅れて、その大きさはｌ１ｌＩＩＩ＝ｋ・Ｉｏ と
なっている。また、逆変換器ｓｓ２の入力電流１５５２
は電圧Ｖ８１ より位相角α２＝１８０’−γだけ遅
れて、その大きさはｌ８Ｓ２ ＝ ｋ−１ｏテＪＦ）
ル。
ＩＣａｐｌ ｌ ＩＣａｐ２は進相コンデンサＣＡ Ｐ
、およびＣＡＰ、−電流れる電流、ｌ８Ｓ３ および
ｌｌｌ５． は各々無効電力補償装ｋｓＶｃ１および
５Ｖｃ２に流れ込む遅れ電流である。
、およびＣＡＰ、−電流れる電流、ｌ８Ｓ３ および
ｌｌｌ５． は各々無効電力補償装ｋｓＶｃ１および
５Ｖｃ２に流れ込む遅れ電流である。
入力電流ｌ５ＳＩを有効分工ｐ１と無効分■ｑｌに分け
ると Ｉｐｌ ””’ＩＢＢ１−笥αＨ＝ ｋ−Ｉｏ−ｔｘｂ
ａ。
ると Ｉｐｌ ””’ＩＢＢ１−笥αＨ＝ ｋ−Ｉｏ−ｔｘｂ
ａ。
１ｑ＋ ＝Ｉｓｓ、 −ｓｉｎαＨ−ｋ ” Ｉ ｏ＠
５ｕｆｆｘとなる。遅れ電流■９、＋Ｉｓｓ、７５Ｓ進
み電流ＩＣａｐｌ ｌユ等しくなるようＣ二連れ電流１
ｓｓＢを制御すれは、電線路ＢＵＳ１から入る電流ＩＡ
Ｃ＋は前記有効分■１．たけとなり、基本波力率が常（
二１の状態で運転できる。
５ｕｆｆｘとなる。遅れ電流■９、＋Ｉｓｓ、７５Ｓ進
み電流ＩＣａｐｌ ｌユ等しくなるようＣ二連れ電流１
ｓｓＢを制御すれは、電線路ＢＵＳ１から入る電流ＩＡ
Ｃ＋は前記有効分■１．たけとなり、基本波力率が常（
二１の状態で運転できる。
同様Ｃ１入力電流１１１１を有効分■１．と無効分■９
．に分けると、 Ｉｐｌ ””工Ｓ８！ ＠ＣｔＳα２畦拳Ｉ（、ＩＩａ
ｘα２■ｑｚ＝Ｉｓｓｚ ’ ５ｊｌｌα２ ニｋ ”
Ｉｏｅ８１１α。
．に分けると、 Ｉｐｌ ””工Ｓ８！ ＠ＣｔＳα２畦拳Ｉ（、ＩＩａ
ｘα２■ｑｚ＝Ｉｓｓｚ ’ ５ｊｌｌα２ ニｋ ”
Ｉｏｅ８１１α。
となり、Ｉｑｇ ＋Ｉｓｓ＋＝Ｉｃａｐｚ となるよ
うｃ遅れ電流工８８４を制御すれば、電線路ＢＬＩＳ２
からの入カ電流■ムＣ！は有効分Ｉｐ！＋二等しくなる
。有効分工ｐ２は電圧■８！に対して１８００位相がす
れているから、基本波力率が１で電線路ＢＵＳ、の方間
へ亀カが戻っていること乞示している。
うｃ遅れ電流工８８４を制御すれば、電線路ＢＬＩＳ２
からの入カ電流■ムＣ！は有効分Ｉｐ！＋二等しくなる
。有効分工ｐ２は電圧■８！に対して１８００位相がす
れているから、基本波力率が１で電線路ＢＵＳ、の方間
へ亀カが戻っていること乞示している。
電力潮流量の設定値Ｐを大きくすると、直流電流工０を
増加させるため≦二過渡的ｆ二は点弧制碓角αｌｔ変化
させるが、Ｐ ＝（Ｐ１＋Ｐ２）／２に見合う直流電流
Ｉ５附近ｆ二なると、Ｃ１−職γで落ち看く。このとき
、入力側の無効分はＩ、；＝ｋ・■シ・ｓｉｎα、とな
り、ｌ５ｈｓ＝ＩｃａｐＩＩｑｔ ｖｍ少サすれば、
ＩＡＣＩ −Ｉｐ’１＝ｋ・■６・邸α１となって、電
力潮流量だけを増加させることができる。進相コンチン
ｆＣＡＰ１およびＣＡＰ、の電流ＩＣａｐｌおよびＩｃ
ａｐｚは・最大篭ヵを潮流させるｆ二見合った分を用意
しておけはよい。
増加させるため≦二過渡的ｆ二は点弧制碓角αｌｔ変化
させるが、Ｐ ＝（Ｐ１＋Ｐ２）／２に見合う直流電流
Ｉ５附近ｆ二なると、Ｃ１−職γで落ち看く。このとき
、入力側の無効分はＩ、；＝ｋ・■シ・ｓｉｎα、とな
り、ｌ５ｈｓ＝ＩｃａｐＩＩｑｔ ｖｍ少サすれば、
ＩＡＣＩ −Ｉｐ’１＝ｋ・■６・邸α１となって、電
力潮流量だけを増加させることができる。進相コンチン
ｆＣＡＰ１およびＣＡＰ、の電流ＩＣａｐｌおよびＩｃ
ａｐｚは・最大篭ヵを潮流させるｆ二見合った分を用意
しておけはよい。
電力潮流量の設定値Ｐ を負の値に設定すると、スイッ
チＳＷＩはｂ側（二、またスイッチＳＷ２はａ側Ｃ接続
され、今度は６０Ｈｚ系統の電線路ＢＵＳ２から５０Ｈ
ｚ系統の電線路ＢＵＳ、に電力が送られるよう６二なる
。このとき、Ｓ８１は逆変換器として出力電圧一定制御
が行なわれ、ＳＳ！は順変換器として直流電流制御が行
なわれる。
チＳＷＩはｂ側（二、またスイッチＳＷ２はａ側Ｃ接続
され、今度は６０Ｈｚ系統の電線路ＢＵＳ２から５０Ｈ
ｚ系統の電線路ＢＵＳ、に電力が送られるよう６二なる
。このとき、Ｓ８１は逆変換器として出力電圧一定制御
が行なわれ、ＳＳ！は順変換器として直流電流制御が行
なわれる。
この従来の篭力変侵装置は次のような欠点がある。
この従来の電力変換装置は、進相コンデンサＣＡＰ１．
ＣＡＰ、および無効電力補償装置ＳＶＣ，。
ＣＡＰ、および無効電力補償装置ＳＶＣ，。
５ＶＣ２を必要とする。進相コンデンサＣＡＰ、 、Ｃ
ＡＰ。
ＡＰ。
の容量は変換器ＳＳ、およびＳＳ２と同程度の容量を必
要とし、無効電力補償装置ｓｖｃ、、５ｖｃ２はγ＝３
０°として変換器ｓｓ１．ｓｓ、の１／２程度の容量を
必要とする。従って電力変換装置全体としては晶価で複
雑（二なる欠点がある。
要とし、無効電力補償装置ｓｖｃ、、５ｖｃ２はγ＝３
０°として変換器ｓｓ１．ｓｓ、の１／２程度の容量を
必要とする。従って電力変換装置全体としては晶価で複
雑（二なる欠点がある。
また、前記電力変換装置は定電流３二よる電力変換が前
提区ニなっており、ＢＵＳ、の側で急峻な電力を要求し
ても、供給側のＢＵＳｌの設備容量の関係で応じきれな
い場合が多い。
提区ニなっており、ＢＵＳ、の側で急峻な電力を要求し
ても、供給側のＢＵＳｌの設備容量の関係で応じきれな
い場合が多い。
本発明の目的は、従来必要であった無効電力補償装置を
用いることなく系統側の基本力率を１に保持し、かつ急
峻な電力変動≦二対応出来る電力変換装置を提供するこ
とメニある。
用いることなく系統側の基本力率を１に保持し、かつ急
峻な電力変動≦二対応出来る電力変換装置を提供するこ
とメニある。
本発明は、第１の系統と第２の系統ｌ二それぞれ電力変
換器を接続し、２つの電力変換器を系統の周波数より高
い周波数の回路で結びがっ冒周波で作動するエネルギ蓄
積装置を２つの電力変換器の間Ｃ二接続して構成しπこ
とｔ特徴とする。
換器を接続し、２つの電力変換器を系統の周波数より高
い周波数の回路で結びがっ冒周波で作動するエネルギ蓄
積装置を２つの電力変換器の間Ｃ二接続して構成しπこ
とｔ特徴とする。
第３図は本発明の一実施例を示す電力変換装置であり、
ＢＵＳＡは第ｌの電力系統囚を表わし、ＢＵＳＢは第２
の系統（Ｂ）を示している。系統へにはトランスＴ人が
接続されており、１次巻線なＷｌ、２次巻線をＷｔ
、 Ｗｓ 、Ｗ４ としている。同様に、系統Ｂ（二
はトランスＴＢが接続されており、その１次巻線’ａ’
Ｗ＋ｓ、２次巻線’ａ’ Ｗ＋！ 、 Ｗ＋３ 、Ｗ＋
４ トする。
ＢＵＳＡは第ｌの電力系統囚を表わし、ＢＵＳＢは第２
の系統（Ｂ）を示している。系統へにはトランスＴ人が
接続されており、１次巻線なＷｌ、２次巻線をＷｔ
、 Ｗｓ 、Ｗ４ としている。同様に、系統Ｂ（二
はトランスＴＢが接続されており、その１次巻線’ａ’
Ｗ＋ｓ、２次巻線’ａ’ Ｗ＋！ 、 Ｗ＋３ 、Ｗ＋
４ トする。
トランスＴＡとＴＢ＋二はそれぞれサイクロコンバータ
ＯＣＡとＣＣＢが接続されている。サイクロコンバータ
は一般（二は高い周波数の交流電力を低い周波数の交流
電力へ変換する電力変換装置として使用されるがこの実
施例（二おいては系統Ａ又はＢの周波数より高い周波数
ｇ：変換し比較的小形のエネルギ蓄積装置ｇ二よってエ
ネルギーの充放電が可能（二なるよう配慮している。従
ってこの実施例のサイクロコンバータは一般のサイクロ
コンバータの入力と出力の関係が逆【二なっている。サ
イクロコンバータＣＣＡとＣＣＢは構成および動作原理
は同じであるので以下ＣＣＡ＋二ついて説明する。Ｕ相
（二ついて述べると、正群コンバータＣＡＵＩ・と負群
コンバータＣＡＤＩは詳細図は省略しているがそれぞれ
サイリスタ６アームから構成されている。正群コンバー
タＣＡＵＩのアノード側端子と負群コンバータＣＡＵ２
のカソード側端子の間に中間タップ付直流すアクトルＬ
＋％’接続する。また、正群コンバータＣ肌、のカソー
ド側端子と負群コンバータＣＡＵ ２のアノード側端子
の間Ｃ二中間タップ付リアクトルＬ！を接続する。直流
リアクトルＬ１の中間タップはりアクドルＬ？を介して
トランスのＵ相巻線Ｗ２の２方の端子（二接続し、直流
リアクトルＬ２の中間タップはＵ相巻線Ｗ２の他方の端
子に接続する。正群コンバータＣＡＵＩと負群コンバー
タＣＡＵ２のＵ相、■相、Ｗ相の各アームをそれぞれ共
通にしてリード線を取りだし、サイクロコンバータＣＣ
ＢのＵ相出力端子ｇ二接続する。正群コンバータＣＡＪ
Ｉと負群コンバータＣＡＶ２がＶ相のサイクロコンバー
タを形成しており、同様ｇ二正群コンバータＣＡＷ１と
負群コンバータＣＡＷ２がＷ相すイクロコンバータを形
成している。Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相チイクロコンバータの出
力端子は各相共通に接続されサイクロコンバータＣＣＢ
の対ル６する出力端子Ｃ二接続される。
ＯＣＡとＣＣＢが接続されている。サイクロコンバータ
は一般（二は高い周波数の交流電力を低い周波数の交流
電力へ変換する電力変換装置として使用されるがこの実
施例（二おいては系統Ａ又はＢの周波数より高い周波数
ｇ：変換し比較的小形のエネルギ蓄積装置ｇ二よってエ
ネルギーの充放電が可能（二なるよう配慮している。従
ってこの実施例のサイクロコンバータは一般のサイクロ
コンバータの入力と出力の関係が逆【二なっている。サ
イクロコンバータＣＣＡとＣＣＢは構成および動作原理
は同じであるので以下ＣＣＡ＋二ついて説明する。Ｕ相
（二ついて述べると、正群コンバータＣＡＵＩ・と負群
コンバータＣＡＤＩは詳細図は省略しているがそれぞれ
サイリスタ６アームから構成されている。正群コンバー
タＣＡＵＩのアノード側端子と負群コンバータＣＡＵ２
のカソード側端子の間に中間タップ付直流すアクトルＬ
＋％’接続する。また、正群コンバータＣ肌、のカソー
ド側端子と負群コンバータＣＡＵ ２のアノード側端子
の間Ｃ二中間タップ付リアクトルＬ！を接続する。直流
リアクトルＬ１の中間タップはりアクドルＬ？を介して
トランスのＵ相巻線Ｗ２の２方の端子（二接続し、直流
リアクトルＬ２の中間タップはＵ相巻線Ｗ２の他方の端
子に接続する。正群コンバータＣＡＵＩと負群コンバー
タＣＡＵ２のＵ相、■相、Ｗ相の各アームをそれぞれ共
通にしてリード線を取りだし、サイクロコンバータＣＣ
ＢのＵ相出力端子ｇ二接続する。正群コンバータＣＡＪ
Ｉと負群コンバータＣＡＶ２がＶ相のサイクロコンバー
タを形成しており、同様ｇ二正群コンバータＣＡＷ１と
負群コンバータＣＡＷ２がＷ相すイクロコンバータを形
成している。Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相チイクロコンバータの出
力端子は各相共通に接続されサイクロコンバータＣＣＢ
の対ル６する出力端子Ｃ二接続される。
なおサイクロコンバータＣＣＢもＯＣＡト同様の構成を
しておりＯＣＡとＣＣＢの中間番ニエネルギ蓄積装置と
してのフライホイール装置が接続されている。
しておりＯＣＡとＣＣＢの中間番ニエネルギ蓄積装置と
してのフライホイール装置が接続されている。
フライホイール装置は電動発電機としてのシンクロナス
モータＳＭ、慣性体Ｆ Ｗ 、シンクロナスモータの回
転子位置検出器ＰＳ、速度発電機ＴＧが筐結されている
。
モータＳＭ、慣性体Ｆ Ｗ 、シンクロナスモータの回
転子位置検出器ＰＳ、速度発電機ＴＧが筐結されている
。
第４図乃至第５図を用いて第３図の実施例の動作を説明
する。サイクロコンバータＣＣＡとＣＣＢの入力は５０
ｏｒ ６０Ｈｚであり、出力即ちシンクロナスモータ
の端子電圧はそれより１桁程度高い周波数が選ばれる。
する。サイクロコンバータＣＣＡとＣＣＢの入力は５０
ｏｒ ６０Ｈｚであり、出力即ちシンクロナスモータ
の端子電圧はそれより１桁程度高い周波数が選ばれる。
電圧、電流の位相角Ｃ二ついては、入力側では系統へ悪
影響をおよぼさないよう同相即ち力率１００％で運転さ
れるととが望ましい。一方出力側（二おいては高周波の
出力電圧Ｃ二よって負荷転流を可能にするため、電動機
運転のとき進み電流となるように発電機運転のときおく
れ電流となるようｇ二制御される。
影響をおよぼさないよう同相即ち力率１００％で運転さ
れるととが望ましい。一方出力側（二おいては高周波の
出力電圧Ｃ二よって負荷転流を可能にするため、電動機
運転のとき進み電流となるように発電機運転のときおく
れ電流となるようｇ二制御される。
第４図は制御ブロック図である。シンクロナスモータン
加速したいとき、速度指令ｎＨと速度発電機ＴＧ＋二よ
って検出した実速度ｎ。の偏差１１Ｒｎｏは正直二なる
。この偏差は速度制御装置Ｇ＋（Ｓ）を介して電流ピー
ク値指令Ｉｍ ｌ二変換される。次の乗算器≦二おいて
系統のＵ相電圧と同期した基準信号５ＬｒＩω、ｔと削
杷電流ピーク値指令工ｍを乗すると入力力率１００％（
二なるような入力電流指令ＩＣＡＵ 即ちｌｍ５ｕ１
ω、ｔが得られる。ついで入力電流指令ＩＣＡＵは実際
の入力電流検出値ＩＣＡＵと比較し、電流制御回路Ｇ２
（Ｓ） Ｙ 洲して正群コンバータの位相制御回路Ｐ
ＨＡ、１ を二与える。又同様−二して得られた位相入
力信号を極性を反転して負群コンバータの位相制御回路
Ｃ１勾える。位相制御回路ＰＨＡＵＩとＰＨＡＵ７まそ
れぞれ対応する正群コンバータＣＡＵＩと負群コンバー
タｃＡＵｌ’ニゲート信号を勾えるが、転流動作は次の
様に１行われる。位置検出装置ＰＳ＋二上って第５図（
ａ）（二示すような誘起電圧の位相を検出する。
加速したいとき、速度指令ｎＨと速度発電機ＴＧ＋二よ
って検出した実速度ｎ。の偏差１１Ｒｎｏは正直二なる
。この偏差は速度制御装置Ｇ＋（Ｓ）を介して電流ピー
ク値指令Ｉｍ ｌ二変換される。次の乗算器≦二おいて
系統のＵ相電圧と同期した基準信号５ＬｒＩω、ｔと削
杷電流ピーク値指令工ｍを乗すると入力力率１００％（
二なるような入力電流指令ＩＣＡＵ 即ちｌｍ５ｕ１
ω、ｔが得られる。ついで入力電流指令ＩＣＡＵは実際
の入力電流検出値ＩＣＡＵと比較し、電流制御回路Ｇ２
（Ｓ） Ｙ 洲して正群コンバータの位相制御回路Ｐ
ＨＡ、１ を二与える。又同様−二して得られた位相入
力信号を極性を反転して負群コンバータの位相制御回路
Ｃ１勾える。位相制御回路ＰＨＡＵＩとＰＨＡＵ７まそ
れぞれ対応する正群コンバータＣＡＵＩと負群コンバー
タｃＡＵｌ’ニゲート信号を勾えるが、転流動作は次の
様に１行われる。位置検出装置ＰＳ＋二上って第５図（
ａ）（二示すような誘起電圧の位相を検出する。
出力の角周波数をω２とするとｅｕ−ＥｌｎＳＩｎ（ω
ｚＵ、ｅ ｖ ＝ｇｍ ”’ （ω２ｔ−２π／３）、
ｅｗ＝ＥｍＳＩｎ（ω２ｔ−４π／３）と表わすことが
出来る。このとき位相基準信号ｅｓｌｅｓ２はｅｓＩ
（ｏｒ ｅｓ２）ミＩＪ１（ｏ）２ｔ ｉ−７十、 ）
、ｋ−１゜２．３．４．５．６で表わされる６例の正弦
波信号である。即ち正群コンバータＣＡＵ＋’二おいて
は第 □５図（ｂ）−二示すよう（二位相入力信
号と基準信号ｅ８１の下り勾配との交点で順次転流する
。負群コンバータＣＡＵ２−おいては第５図（ｃｌ＋二
示すよう【二基４ｓ伯号ｅｓｚの上り勾配と位相入力信
号との交点で転流し、正、負荷コンバータの平均電圧が
Ｕ相すイクロコンバータの出力′電圧となる。
ｚＵ、ｅ ｖ ＝ｇｍ ”’ （ω２ｔ−２π／３）、
ｅｗ＝ＥｍＳＩｎ（ω２ｔ−４π／３）と表わすことが
出来る。このとき位相基準信号ｅｓｌｅｓ２はｅｓＩ
（ｏｒ ｅｓ２）ミＩＪ１（ｏ）２ｔ ｉ−７十、 ）
、ｋ−１゜２．３．４．５．６で表わされる６例の正弦
波信号である。即ち正群コンバータＣＡＵ＋’二おいて
は第 □５図（ｂ）−二示すよう（二位相入力信
号と基準信号ｅ８１の下り勾配との交点で順次転流する
。負群コンバータＣＡＵ２−おいては第５図（ｃｌ＋二
示すよう【二基４ｓ伯号ｅｓｚの上り勾配と位相入力信
号との交点で転流し、正、負荷コンバータの平均電圧が
Ｕ相すイクロコンバータの出力′電圧となる。
電力をフライホイール側から系統側へ戻す場合は速度偏
差ｎ１− ｎ（、＜ ０ になりそれｃ二見会って位相
入力信号の位相および極性が変るが制御ブロック図とし
ては何ら変更ン要しない。■相すイクａコンバータの制
御およびＷ相すイクロコンバータの動作ｉ二ついても全
く同様である。系統（Ｂ） を二接続されたサイクロコ
ンバータＣＣＢの動作もサイクロコンバータＣＣムと同
じである。第３図の実施例（二おいて、系統（Ｂ）がパ
ルス状の大電力を必要としたとき、系統（Ａ）の負荷状
態から大電力！取り得ない場合蓄積装置であるフライホ
イール装置のエネルギーを系統（Ｈ）側へ放電する。そ
の結果としてフライホイール装置の回転数が低下するが
、その場合は系統（Ａ）又は系統（Ｂ）の余剰エネルギ
で充電すること≦二なる。
差ｎ１− ｎ（、＜ ０ になりそれｃ二見会って位相
入力信号の位相および極性が変るが制御ブロック図とし
ては何ら変更ン要しない。■相すイクａコンバータの制
御およびＷ相すイクロコンバータの動作ｉ二ついても全
く同様である。系統（Ｂ） を二接続されたサイクロコ
ンバータＣＣＢの動作もサイクロコンバータＣＣムと同
じである。第３図の実施例（二おいて、系統（Ｂ）がパ
ルス状の大電力を必要としたとき、系統（Ａ）の負荷状
態から大電力！取り得ない場合蓄積装置であるフライホ
イール装置のエネルギーを系統（Ｈ）側へ放電する。そ
の結果としてフライホイール装置の回転数が低下するが
、その場合は系統（Ａ）又は系統（Ｂ）の余剰エネルギ
で充電すること≦二なる。
系統（Ａ）から系統（Ｂ）へ直接箪カを輸送する場合、
又はその逆の場合はフライホイール装置は単なる転流要
素として作用する。
又はその逆の場合はフライホイール装置は単なる転流要
素として作用する。
実際≦１弟３図の電力変換装置ビ運用する場合、フライ
ホイール本体の回転数は最低の回転数Ｎｍ ｉ ｎと最
高の回転数Ｎｍａｘの間で使用される。最低の回転数Ｎ
ｍ１ｎ）（ま電動突部１機の効率面から決定され最高回
転数Ｎｍａ ｘは慣性体の機械的強度できまる。通常の
待機状態Ｃ二おいては、サイクロコンバータＣＣＡ−二
対する速度指令ｎ とサイクロコンバータＣＣＢ≦二対
する速度指令ｎ ともにＮｏｒ二設定されており、フラ
イホイールは回転数Ｎｏ（Ｎｍｉｎ ＜Ｎ。
ホイール本体の回転数は最低の回転数Ｎｍ ｉ ｎと最
高の回転数Ｎｍａｘの間で使用される。最低の回転数Ｎ
ｍ１ｎ）（ま電動突部１機の効率面から決定され最高回
転数Ｎｍａ ｘは慣性体の機械的強度できまる。通常の
待機状態Ｃ二おいては、サイクロコンバータＣＣＡ−二
対する速度指令ｎ とサイクロコンバータＣＣＢ≦二対
する速度指令ｎ ともにＮｏｒ二設定されており、フラ
イホイールは回転数Ｎｏ（Ｎｍｉｎ ＜Ｎ。
＜ Ｎｍａｘ ）で回転しており、加速（充電）と減速
（放電）はどちらも選択できるよう（二なっている。
（放電）はどちらも選択できるよう（二なっている。
いま系統（Ｂ）側で電力を必要とする場合、サイクロコ
ンバータＣＣＢに対する速度指令ｎ をさげてやると速
度偏差ｎ −ｎＯ（”Ｏはフライホイールの回転数）
は負≦二なり、フライホイール側から系統（Ｂ）へ電力
が送られる。このときフライホイールの回転数ｎｏは放
電と共に低下していくのでサイクロコンバータＣＣＡに
対する速度偏差ｎＡ−１１０＞０となり系統（Ａ）から
フライホイール側へ電力が送られる。
ンバータＣＣＢに対する速度指令ｎ をさげてやると速
度偏差ｎ −ｎＯ（”Ｏはフライホイールの回転数）
は負≦二なり、フライホイール側から系統（Ｂ）へ電力
が送られる。このときフライホイールの回転数ｎｏは放
電と共に低下していくのでサイクロコンバータＣＣＡに
対する速度偏差ｎＡ−１１０＞０となり系統（Ａ）から
フライホイール側へ電力が送られる。
系統（Ａ）からとフライホイールの両方から電力が系統
（Ｂ）へ伝達される。系統（Ｂ）の電力が不要ｆ二なる
とサイクロコンバータＣＣＢ に対する速度指令を再び
ｎＲ＝ Ｎ□ を二設定するとサイクロコンバータＯＣ
ＡとＣＣＢの両方から電力が供給されフライホイールは
元の回転数Ｎ０に連した状態で待機する。
（Ｂ）へ伝達される。系統（Ｂ）の電力が不要ｆ二なる
とサイクロコンバータＣＣＢ に対する速度指令を再び
ｎＲ＝ Ｎ□ を二設定するとサイクロコンバータＯＣ
ＡとＣＣＢの両方から電力が供給されフライホイールは
元の回転数Ｎ０に連した状態で待機する。
系統（Ｂ）≦二おいて余剰幅カが発生した場合は、サイ
クロコンバータＣＣＢ≦ニ対する速度指令ｎ−吠きくす
るとｎ −ｎ（、＞０となり、系統（Ｂ）からフライ
ホイール側へ電力が送られる。当然のことなからフライ
ホイールの回転数は高くなるので、サイクロコンバータ
ＣＣＡに対する速度偏差ｎ ｎｏ （Ｏに二なり電
力はフライホイール側から系統（Ａ）へ伝達される。サ
イクロコンバータＣｃＢの速度指令を元（二戻すとフラ
イホイールの余剰エネルギは系統（Ａ）又は（Ｂ）−二
送られ回転数Ｎ□＋二まで低下し次の動作５二待機する
。
クロコンバータＣＣＢ≦ニ対する速度指令ｎ−吠きくす
るとｎ −ｎ（、＞０となり、系統（Ｂ）からフライ
ホイール側へ電力が送られる。当然のことなからフライ
ホイールの回転数は高くなるので、サイクロコンバータ
ＣＣＡに対する速度偏差ｎ ｎｏ （Ｏに二なり電
力はフライホイール側から系統（Ａ）へ伝達される。サ
イクロコンバータＣｃＢの速度指令を元（二戻すとフラ
イホイールの余剰エネルギは系統（Ａ）又は（Ｂ）−二
送られ回転数Ｎ□＋二まで低下し次の動作５二待機する
。
前記説明の中で、電力系統（Ａ）から系統（Ｂ）へ電力
を送る場合系統（Ａ）の負荷状態からみて系統（Ｂ）へ
送る余裕がない場合がある。この場合はエネルギ蓄積装
置であるフライホイールから大部分の電カン供給するこ
とになる。また逆に二系統（Ｂ）から系統（Ａ）へ電力
を送る場合、系統（Ａ）が軽負 荷で電圧上昇をまね
く場合がある。このときはサイクロコンバータＣＣ人の
電カンしほることＣ二よって大部分の電力がフライホイ
ールの回転エネルギーとして蓄わえられる。
を送る場合系統（Ａ）の負荷状態からみて系統（Ｂ）へ
送る余裕がない場合がある。この場合はエネルギ蓄積装
置であるフライホイールから大部分の電カン供給するこ
とになる。また逆に二系統（Ｂ）から系統（Ａ）へ電力
を送る場合、系統（Ａ）が軽負 荷で電圧上昇をまね
く場合がある。このときはサイクロコンバータＣＣ人の
電カンしほることＣ二よって大部分の電力がフライホイ
ールの回転エネルギーとして蓄わえられる。
フライホイールの回転数が上限ＮｍａＸ又は下限Ｎｍ１
ｎの状態（二あるときは、放電又は充電の一方向のみし
か利用できないので若干連用が限定される。
ｎの状態（二あるときは、放電又は充電の一方向のみし
か利用できないので若干連用が限定される。
従って電力系統（Ａ）と（Ｂ）の粘性、動作貢物を考え
てエネルギ蓄積装置の８鼠を選ぶ必要がある。
てエネルギ蓄積装置の８鼠を選ぶ必要がある。
本発明は系統（Ａ）と系統（Ｂ）との間にニエネルギ蓄
積装置という１つの緩衝装置をおくことｌ二よって単な
る電力の輸送５二とどまらず、余剰エネルギーの有効利
用も可能にしたもので、系統側≦二おける力率は常ｌ二
１００％５二維持することが出来る。
積装置という１つの緩衝装置をおくことｌ二よって単な
る電力の輸送５二とどまらず、余剰エネルギーの有効利
用も可能にしたもので、系統側≦二おける力率は常ｌ二
１００％５二維持することが出来る。
第１図は従来の電力変換装置のブロック図、第２図（ａ
ｌ （ｂｌは第１因の動作を説明するための受電端の電
圧、電流ベクトル図、第３図は本発明の′磁力変換装置
の一実施例の構成図、第４図、第５図は第３図の実施例
を説明するための制御ブロック図と位相制御回路の動作
説明図である。 ＢＵＳＡ、ＢＵＳＢ・・・電力系統 ＴＡ、 Ｔｓ・・・電源トランス Ｗ、 、 Ｗｌｌ・・・電源トランスの１次巻線Ｗｌ
、 Ｗ３．冑いＷ１□、 Ｗｌ、 、 Ｗｌ、・・・岨
諒トランスの２次＠線 ＣＡ ＩＪＩ ＋ ｃＡＵ２ ＋ ’−Ａ Ｖｌ ＋
ｃＡＶ！ ＋ ”ＡＷＩ ＋ ＣＡＮ！ ’・・電力変
換器ＣＢ Ｕｌ ＋ ＣＢ Ｕｔ＋ ＣＢ Ｖｌ ＋
ＣＢＶＩ ＋ ＣＢＷＩ ＋ ＣＢＷ２ ”’ ｋカ変
換器り、 、 Ｌ２・・・・・・ＬＧ・・・リアクトル
Ｌ１１ ＋ Ｌ１２・・・・・・ＬＧ・・・リアクトル
ＣＣム、ＣＣＢ・・・サイクロコンバータ８Ｍ・・・同
期電動機 ＦＷ・・・フライホイール装置
ＰＳ・・・位随検出器ＴＧ・・・速度発電機
。 （７３１７）代理人 弁理士 則 近 憲 佑第１図 う・ で乙 ２ （検出） 第２図 ＶＳ。 Ｓ２ 才
ｌ （ｂｌは第１因の動作を説明するための受電端の電
圧、電流ベクトル図、第３図は本発明の′磁力変換装置
の一実施例の構成図、第４図、第５図は第３図の実施例
を説明するための制御ブロック図と位相制御回路の動作
説明図である。 ＢＵＳＡ、ＢＵＳＢ・・・電力系統 ＴＡ、 Ｔｓ・・・電源トランス Ｗ、 、 Ｗｌｌ・・・電源トランスの１次巻線Ｗｌ
、 Ｗ３．冑いＷ１□、 Ｗｌ、 、 Ｗｌ、・・・岨
諒トランスの２次＠線 ＣＡ ＩＪＩ ＋ ｃＡＵ２ ＋ ’−Ａ Ｖｌ ＋
ｃＡＶ！ ＋ ”ＡＷＩ ＋ ＣＡＮ！ ’・・電力変
換器ＣＢ Ｕｌ ＋ ＣＢ Ｕｔ＋ ＣＢ Ｖｌ ＋
ＣＢＶＩ ＋ ＣＢＷＩ ＋ ＣＢＷ２ ”’ ｋカ変
換器り、 、 Ｌ２・・・・・・ＬＧ・・・リアクトル
Ｌ１１ ＋ Ｌ１２・・・・・・ＬＧ・・・リアクトル
ＣＣム、ＣＣＢ・・・サイクロコンバータ８Ｍ・・・同
期電動機 ＦＷ・・・フライホイール装置
ＰＳ・・・位随検出器ＴＧ・・・速度発電機
。 （７３１７）代理人 弁理士 則 近 憲 佑第１図 う・ で乙 ２ （検出） 第２図 ＶＳ。 Ｓ２ 才
Claims (1)
- 弗１の系統と第２の系統を有し、そｎぞれの系統に第１
と＄２の電力変換器を接続し、２つの電力変換器を第１
および第２の系統の周波数より高い周波数の回路で結び
、かつ高周波で作動するエネルギ蓄積装置を２つの箪力
銑換器の間に接続したことを特長とする電力変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP214083A JPS59127531A (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | 電力変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP214083A JPS59127531A (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | 電力変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59127531A true JPS59127531A (ja) | 1984-07-23 |
| JPS6343973B2 JPS6343973B2 (ja) | 1988-09-02 |
Family
ID=11521029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP214083A Granted JPS59127531A (ja) | 1983-01-12 | 1983-01-12 | 電力変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59127531A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04275028A (ja) * | 1991-02-28 | 1992-09-30 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 周波数変換送電方式 |
| JP2009520456A (ja) * | 2005-12-19 | 2009-05-21 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 海中システム用の電力システム |
| JP2009213186A (ja) * | 2008-02-29 | 2009-09-17 | Toshiba Corp | 異系統間電力系統連系装置 |
| JP2014107987A (ja) * | 2012-11-28 | 2014-06-09 | Ihi Aerospace Co Ltd | 電力変換装置 |
-
1983
- 1983-01-12 JP JP214083A patent/JPS59127531A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04275028A (ja) * | 1991-02-28 | 1992-09-30 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 周波数変換送電方式 |
| JP2009520456A (ja) * | 2005-12-19 | 2009-05-21 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 海中システム用の電力システム |
| US8251614B2 (en) | 2005-12-19 | 2012-08-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Electrical power system for a subsea system |
| JP2009213186A (ja) * | 2008-02-29 | 2009-09-17 | Toshiba Corp | 異系統間電力系統連系装置 |
| JP2014107987A (ja) * | 2012-11-28 | 2014-06-09 | Ihi Aerospace Co Ltd | 電力変換装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6343973B2 (ja) | 1988-09-02 |
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