JPS59117106A - フライバツクトランスの製造法 - Google Patents
フライバツクトランスの製造法Info
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- JPS59117106A JPS59117106A JP57234087A JP23408782A JPS59117106A JP S59117106 A JPS59117106 A JP S59117106A JP 57234087 A JP57234087 A JP 57234087A JP 23408782 A JP23408782 A JP 23408782A JP S59117106 A JPS59117106 A JP S59117106A
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- epoxy resin
- resin composition
- curing
- fbt
- coil
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
- H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
- H01F41/04—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets for manufacturing coils
- H01F41/12—Insulating of windings
- H01F41/127—Encapsulating or impregnating
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Organic Insulating Materials (AREA)
- Details Of Television Scanning (AREA)
- Insulating Of Coils (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
大発明はフライバックトランス（以下ＦＢＴ、！：略す
）の製造法に関するものである。
）の製造法に関するものである。
Ｆ’ＢＴＦｉ複数個の仕切り壁を有するプラスチック製
ボビンに分割巻きした１次コイル、１つ以上のダイオー
ドを配線しながら、−次コイルと類似の分割巻きを行な
った二次コイル、出力特性調節用の抵抗体、コンデンサ
などの部品で構成されており、これらを注型材料などで
絶縁処理して製造されている。
ボビンに分割巻きした１次コイル、１つ以上のダイオー
ドを配線しながら、−次コイルと類似の分割巻きを行な
った二次コイル、出力特性調節用の抵抗体、コンデンサ
などの部品で構成されており、これらを注型材料などで
絶縁処理して製造されている。
従来、ＦＢＴの注型材料として酸無水物硬化性のエポキ
シ樹脂組成物が、特に低粘度で含浸性。
シ樹脂組成物が、特に低粘度で含浸性。
ポットライフなどの作業性、また硬化した樹脂とプラス
チック製ボビン、ダイオード、抵抗。
チック製ボビン、ダイオード、抵抗。
コンデンサ等との接着性に優れ、また、耐熱性。
耐湿性の良好なことから用いられている。
しかしながら、酸無水物硬化性のエポキシ樹脂はＦＢＴ
用に使用する場合には、一般にコイルへの含浸性が不充
分であり、また硬化性の哉で硬化時間が１０時間以上必
要であったという欠点があり、その対策として反応性の
高い促進剤を用いたり、硬化温度を出来る限り高くし短
時間に絶縁処理を行なっているが硬化発熱温度が上昇し
、硬化収縮が大きく、不均一硬化が起こり硬化物内部に
ボイドを残存したり、硬化物表面に針状陥没を生ずる欠
点があった。
用に使用する場合には、一般にコイルへの含浸性が不充
分であり、また硬化性の哉で硬化時間が１０時間以上必
要であったという欠点があり、その対策として反応性の
高い促進剤を用いたり、硬化温度を出来る限り高くし短
時間に絶縁処理を行なっているが硬化発熱温度が上昇し
、硬化収縮が大きく、不均一硬化が起こり硬化物内部に
ボイドを残存したり、硬化物表面に針状陥没を生ずる欠
点があった。
このボイドや陥没が原因となり、エボキン樹脂硬化物Ｖ
こクラックを生じたり、硬化物表面の針状陥没や硬化物
内部のボイドがコイル部分まで到達し、コロナ放電を生
じ易くなり結果的にＦＢＴが絶縁破壊する問題があった
。
こクラックを生じたり、硬化物表面の針状陥没や硬化物
内部のボイドがコイル部分まで到達し、コロナ放電を生
じ易くなり結果的にＦＢＴが絶縁破壊する問題があった
。
また、硬化温度を高くした場合にはエポキシ樹脂組成物
の反応による粘度の増加が大きく。
の反応による粘度の増加が大きく。
コイル部の微細間隙捷で十分にエポキシ樹脂組成物が含
浸せず、コイル内部に生じたボイドによりコロナ放電が
発生しＦＢＴが絶縁破壊する可能性もあった。
浸せず、コイル内部に生じたボイドによりコロナ放電が
発生しＦＢＴが絶縁破壊する可能性もあった。
また、エポキシ樹脂組成物を用いて短時間で絶縁処理を
行なった場合、硬化温度が高いと加熱硬化時のエポキシ
樹脂組成物の最高発熱温度が１２０℃を越えるため、プ
ラスチック製ボビン、ケース等が変形したわ、あるいは
エポキシ樹脂組成物が硬化不足のため熱変形温度が１０
０゛Ｃ以下となり、硬化物の耐熱特性、耐湿特性が大幅
に低下する欠点がある。
行なった場合、硬化温度が高いと加熱硬化時のエポキシ
樹脂組成物の最高発熱温度が１２０℃を越えるため、プ
ラスチック製ボビン、ケース等が変形したわ、あるいは
エポキシ樹脂組成物が硬化不足のため熱変形温度が１０
０゛Ｃ以下となり、硬化物の耐熱特性、耐湿特性が大幅
に低下する欠点がある。
本発明者らは、検討の結果特定のエポキシ樹脂組成物が
ＦＢＴの製造に適することを見出した。
ＦＢＴの製造に適することを見出した。
本発明は、ポリエポキシド１００重量部、このポリエポ
キシド１当量当り０．７〜１．３当量の酸無水物、イミ
ダゾール化合物１．１〜４．４重量部及び充てん剤１８
０〜５９０重量部を含有するエポキシ樹脂組成物をフラ
イバックトランスのコイルに注入し、６５〜９０°Ｃで
０５時間〜３５時間硬化後、さらに１００〜１２０’Ｃ
で１．５時間〜４５時間で硬化するＦＢＴの製造法に関
する。
キシド１当量当り０．７〜１．３当量の酸無水物、イミ
ダゾール化合物１．１〜４．４重量部及び充てん剤１８
０〜５９０重量部を含有するエポキシ樹脂組成物をフラ
イバックトランスのコイルに注入し、６５〜９０°Ｃで
０５時間〜３５時間硬化後、さらに１００〜１２０’Ｃ
で１．５時間〜４５時間で硬化するＦＢＴの製造法に関
する。
酸無水物は、ポリエポキシド１当量当り０．７〜１．３
当量、好ましくは０．８〜１．１当量の範囲がのぞまし
い。０７当量未満又は１，３当量を越えた場合はエポキ
シ樹脂組成物を硬化したものの熱変形温度が低く、電気
特性が著しく低下する。
当量、好ましくは０．８〜１．１当量の範囲がのぞまし
い。０７当量未満又は１，３当量を越えた場合はエポキ
シ樹脂組成物を硬化したものの熱変形温度が低く、電気
特性が著しく低下する。
イミダゾール化合物はポリエポキシド１００重量部に対
して１．１〜４．４重量部、好ましくは１．５〜４．０
重量部の範囲とされる。１．１重量部未満ではエポキシ
樹脂組成物のゲル化に時間を要し、エポキシ樹脂組成物
を硬化したものの熱変形温度が低く、電気特性が著しく
低下する。
して１．１〜４．４重量部、好ましくは１．５〜４．０
重量部の範囲とされる。１．１重量部未満ではエポキシ
樹脂組成物のゲル化に時間を要し、エポキシ樹脂組成物
を硬化したものの熱変形温度が低く、電気特性が著しく
低下する。
一方、４．４重量部を越えた場合はエポキシ樹脂組成物
のゲル化時間が短く、硬化発熱温度が高く１２０°Ｃを
越え、ＦＢＴのケースの変形や硬化物表面に針状陥没が
発生する。
のゲル化時間が短く、硬化発熱温度が高く１２０°Ｃを
越え、ＦＢＴのケースの変形や硬化物表面に針状陥没が
発生する。
充てん剤は、ポリエポキシドｉ ｏ ｏ 重−ｇｒ３ニ
対し、１８０〜５９０重計部、好ましくは２２０〜２５
０重Ｍ部のイ屯囲とされる。１８０重量部未満では硬化
発熱温度が１２０°Ｃを越え、ＦＢＴのケースの変形や
硬化物表面の針状陥没が発生する。５９０重量部を越え
た場合、エポキシ樹脂組成物の粘度が高＜、ＦＢＴのコ
イルへの注入作業性が劣り、ＦＢＴのコイルへの含浸性
が悪くなる。
対し、１８０〜５９０重計部、好ましくは２２０〜２５
０重Ｍ部のイ屯囲とされる。１８０重量部未満では硬化
発熱温度が１２０°Ｃを越え、ＦＢＴのケースの変形や
硬化物表面の針状陥没が発生する。５９０重量部を越え
た場合、エポキシ樹脂組成物の粘度が高＜、ＦＢＴのコ
イルへの注入作業性が劣り、ＦＢＴのコイルへの含浸性
が悪くなる。
本発明におけるエポキシ樹脂組成物を用いてＦＢＴを製
造するには９例えばＦ１３Ｔコイルを減圧の雰囲気の減
圧槽に置き、予め攪拌混合し巻き込んだ気泡を減圧脱泡
したエポキシ樹脂組成物を減圧槽の外から住人ノズルを
通しＦＢＴのコイルに注入して行なわれる。エポキシ樹
脂組成物の注入法については特に制限はなく１通常の方
法が適用される。つぎにＦＢＴを減圧槽から取り出し加
熱炉に入れ加熱硬化する。
造するには９例えばＦ１３Ｔコイルを減圧の雰囲気の減
圧槽に置き、予め攪拌混合し巻き込んだ気泡を減圧脱泡
したエポキシ樹脂組成物を減圧槽の外から住人ノズルを
通しＦＢＴのコイルに注入して行なわれる。エポキシ樹
脂組成物の注入法については特に制限はなく１通常の方
法が適用される。つぎにＦＢＴを減圧槽から取り出し加
熱炉に入れ加熱硬化する。
エポキシ樹脂組成物をＦＢＴのコイルに上記の方法で注
入し硬化する場合、一般にはコイル間への含浸性の向上
と硬化発熱温度を制御し不均一硬化を防止する二段硬化
が行なわれている。
入し硬化する場合、一般にはコイル間への含浸性の向上
と硬化発熱温度を制御し不均一硬化を防止する二段硬化
が行なわれている。
硬化時間を短縮するため一次硬化時間及び二次硬化時間
の短縮が試みられるが′持に一次硬化時間を短縮した場
合、初期の反応が完丁しない間に二次硬化が開始され、
二次硬化時の硬化発熱温度が高くなり、エポキシ樹脂組
成物の急激なゲル化が起こるため硬化収縮が大きく、不
均一硬化するため、硬化物表面に針状陥没が発生したり
硬化物にクランクが発生したりする。さらに二次硬化時
間を短縮した場合はエポキシ樹脂組成物の硬化不足によ
ｉ００℃以上の熱変形温度が得られず、硬ｒヒしたエポ
キシ樹脂組成物の耐熱性、耐湿性が大幅に低下する等の
問題がある。
の短縮が試みられるが′持に一次硬化時間を短縮した場
合、初期の反応が完丁しない間に二次硬化が開始され、
二次硬化時の硬化発熱温度が高くなり、エポキシ樹脂組
成物の急激なゲル化が起こるため硬化収縮が大きく、不
均一硬化するため、硬化物表面に針状陥没が発生したり
硬化物にクランクが発生したりする。さらに二次硬化時
間を短縮した場合はエポキシ樹脂組成物の硬化不足によ
ｉ００℃以上の熱変形温度が得られず、硬ｒヒしたエポ
キシ樹脂組成物の耐熱性、耐湿性が大幅に低下する等の
問題がある。
これらを防止するためには、前記のエポキシ樹脂組成物
を用い一次硬化を６５〜９０℃で０．５〜３．５時間、
好ましくは７０〜７５°Ｃで２〜２５時間行ない引き続
き二次硬化を１００〜〜１１０℃で２５〜３時間行なっ
て絶縁処理ｊ庖 、このようにして製造した ＦＢＴは １）組成物の硬化時間が短縮され１作業性、省エネルギ
性に優れている。
を用い一次硬化を６５〜９０℃で０．５〜３．５時間、
好ましくは７０〜７５°Ｃで２〜２５時間行ない引き続
き二次硬化を１００〜〜１１０℃で２５〜３時間行なっ
て絶縁処理ｊ庖 、このようにして製造した ＦＢＴは １）組成物の硬化時間が短縮され１作業性、省エネルギ
性に優れている。
２）’ＦＢＴのコイルの微細間隙までエポキシ樹脂組成
物が含浸するため硬化物中のボイドの発生を防止できコ
ロナの発生を防止できる。
物が含浸するため硬化物中のボイドの発生を防止できコ
ロナの発生を防止できる。
３）プラスチックボビン、ケース等の硬化発熱による変
形がない。
形がない。
４）不均一硬化により起こる針状陥没が発生しない。
５）充てん剤が多量に配合されているため、耐アーク性
、耐トラツキング性がすぐれているなどの特長を有する
ものである。
、耐トラツキング性がすぐれているなどの特長を有する
ものである。
次に本発明に使用する材料について説明する。
ポリエポキシドとしてはエボキ／基を有する化合物なら
特に制限はないが、コイル部分への含浸を良くするため
比較的低粘度の材料が有用であり、ビスフェノールＡの
ジグリシジルエーテル（例えば油化シェル製商品名エピ
コート８２８）。
特に制限はないが、コイル部分への含浸を良くするため
比較的低粘度の材料が有用であり、ビスフェノールＡの
ジグリシジルエーテル（例えば油化シェル製商品名エピ
コート８２８）。
ビスフェノールＦのジグリシジルエーテル（例えば油化
シェル製商品名エピコート８０７）等のグリシジルエー
テル型、フタル酸ジグリシジルエステル（例えば昭和電
工製商品名ショーダイン５０８）、テトラヒドロフタル
酸ジグリシジルエステル（例えばチバ製商品名ＣＹ−１
８２）。
シェル製商品名エピコート８０７）等のグリシジルエー
テル型、フタル酸ジグリシジルエステル（例えば昭和電
工製商品名ショーダイン５０８）、テトラヒドロフタル
酸ジグリシジルエステル（例えばチバ製商品名ＣＹ−１
８２）。
ダイマー酸ジグリシジルエステル（例えば油化シェル製
商品名エピコート８７１）等のグリシジルエステルｆｆ
ｌ、３，４エポキシンクロヘキノルメチル［３，４−エ
ポキシシクロヘキサン〕カルボキシレート（例えばＵＣ
Ｃ製商品名ＵＣＣ４２２１）等の脂環式型などが使用で
きる。
商品名エピコート８７１）等のグリシジルエステルｆｆ
ｌ、３，４エポキシンクロヘキノルメチル［３，４−エ
ポキシシクロヘキサン〕カルボキシレート（例えばＵＣ
Ｃ製商品名ＵＣＣ４２２１）等の脂環式型などが使用で
きる。
この場合必要に応じて反応性希釈剤として。
ブチルグリシジルエーテル、フェニルグリ／ジルエーテ
ル、ブタンジオールジグリシジルエーテル、ジエチレン
グリコールジグリシジルエーテル等を加えて粘度を下げ
ることも可能である。
ル、ブタンジオールジグリシジルエーテル、ジエチレン
グリコールジグリシジルエーテル等を加えて粘度を下げ
ることも可能である。
酸無水物には、特に制限はなく、３または４−メチルテ
トラヒドロ無水フタル酸（例えば日立化成社製商品名Ｈ
Ｎ−２２００）、３またＩｄ４−メチルへキサヒトＩ：
Ｉ無水フタル酸、（例えば日立化成社製商品名１−ＴＮ
−５５００） 、無水メチルハイミック酸（例えば日立
化成社製ＭＨＡＣ）などがある。
トラヒドロ無水フタル酸（例えば日立化成社製商品名Ｈ
Ｎ−２２００）、３またＩｄ４−メチルへキサヒトＩ：
Ｉ無水フタル酸、（例えば日立化成社製商品名１−ＴＮ
−５５００） 、無水メチルハイミック酸（例えば日立
化成社製ＭＨＡＣ）などがある。
イミダゾール化合物としてば２エチル４メチルイミダゾ
ール（四国化成製商品名キュアゾール２Ｅ４ＭＺｌ、１
ベンジル、２メチルイミダゾール（四国化成製商品名キ
ュアゾールＩＢ２ＭＺ）。
ール（四国化成製商品名キュアゾール２Ｅ４ＭＺｌ、１
ベンジル、２メチルイミダゾール（四国化成製商品名キ
ュアゾールＩＢ２ＭＺ）。
１ヅアノエチル２メチル４メチルイミダゾール（四国化
成製商品名キュアゾール２Ｅ４ＭＺ−ＣＮ ）などが用
いられる。
成製商品名キュアゾール２Ｅ４ＭＺ−ＣＮ ）などが用
いられる。
充てん剤としてはエポキシ樹脂組成物の硬化発熱温度を
制御し、硬化収縮率を小さくする効果のある水利アルミ
ナ、ノリカ、溶融ノリ力。
制御し、硬化収縮率を小さくする効果のある水利アルミ
ナ、ノリカ、溶融ノリ力。
酸化アルミナ、メルク、炭酸カルシウム、マイカ、ガラ
ス勅、水酸化マグネシウム、クレー等が用いられる。
ス勅、水酸化マグネシウム、クレー等が用いられる。
本発明におけるエポキシ樹脂組成物にはエポキシ樹脂組
成物の難燃性を向上させるハロゲン化合物、赤リン、リ
ン化合物、アンチモン化合物等の難燃剤、充てん剤を配
合した場合のエポキシ樹脂組成物の耐湿性を向上させる
ンランカップリング剤などのカップリング剤、エポキシ
樹脂組成物の真空脱泡性を向上させる消泡剤。
成物の難燃性を向上させるハロゲン化合物、赤リン、リ
ン化合物、アンチモン化合物等の難燃剤、充てん剤を配
合した場合のエポキシ樹脂組成物の耐湿性を向上させる
ンランカップリング剤などのカップリング剤、エポキシ
樹脂組成物の真空脱泡性を向上させる消泡剤。
イミダゾール化合物の反応を促進する第３吸アミンなど
を配合しても良い。
を配合しても良い。
次に本発明を実施例により説明する。
実施例
第１表に実施例１〜７として示す番牟キ組成を有するエ
ポキシ樹脂組成物の粘度をＢ型回転粘度計（東京計器＃
）で測定し第１表に示した。粘度Ｉｄ ５０℃で２８〜
６５ポアズであった。
ポキシ樹脂組成物の粘度をＢ型回転粘度計（東京計器＃
）で測定し第１表に示した。粘度Ｉｄ ５０℃で２８〜
６５ポアズであった。
次に第１表の実施例１〜７に示す、明放を有するエポキ
シ樹脂組成物を７０°Ｃ／ ２．５時間＋１１０”（：
、 ／ ２．５時間加熱硬化し１２７ Ｘ １２．７
Ｘ ６．３５ （酬）のエポキシ硬化物を作成し、Ａ８
ＴＭ−Ｄ４９２の試験方法によって熱変形温度を測定し
た。熱変形温度は１００℃以上を示し良好であった。
シ樹脂組成物を７０°Ｃ／ ２．５時間＋１１０”（：
、 ／ ２．５時間加熱硬化し１２７ Ｘ １２．７
Ｘ ６．３５ （酬）のエポキシ硬化物を作成し、Ａ８
ＴＭ−Ｄ４９２の試験方法によって熱変形温度を測定し
た。熱変形温度は１００℃以上を示し良好であった。
同様に１２７Ｘ１２．７Ｘ１．５８（ｍ）のエポキシ硬
化物を作成しＵＬ９４の難燃性を試験したところ、難燃
性ば９４Ｖ−０と良好であった。
化物を作成しＵＬ９４の難燃性を試験したところ、難燃
性ば９４Ｖ−０と良好であった。
同様にして１００ ｘ １００ ｘ ２ （調）のエポ
キシ硬化物を作成し、ＪＩＳ Ｃ２１０５の試験方法に
よって耐アーク性及び周波数１０ＫＨｚで比誘電率を測
定したところ、耐アーク性は１２０秒以上、比誘電率は
４．２以下と良好であった。次に実施例１〜７に示す組
成を有するエボキ／（対脂組成物を０１〜ｌｍｍＨｇの
真空下で３０分脱泡し、エポキシ樹脂組成物中の気泡を
十分に脱気し５０〜６０°Ｃに加温した。
キシ硬化物を作成し、ＪＩＳ Ｃ２１０５の試験方法に
よって耐アーク性及び周波数１０ＫＨｚで比誘電率を測
定したところ、耐アーク性は１２０秒以上、比誘電率は
４．２以下と良好であった。次に実施例１〜７に示す組
成を有するエボキ／（対脂組成物を０１〜ｌｍｍＨｇの
真空下で３０分脱泡し、エポキシ樹脂組成物中の気泡を
十分に脱気し５０〜６０°Ｃに加温した。
一方、予め１１０℃で６０分子熱し、ケース。
ボビンを脱湿したＦＢＴのコイル上部から真空度３〜１
５ｍｍＨｇの条件で上記のエポキシ樹脂組成物を真空注
入し、注入後直ちにＦ’ＢＴを硬化条件（Ａ１７０℃／
２．５時間＋１０５℃／２．５時間ついでｔＢ） ７５
℃７７２時間＋１時間＋１１侍 キシ注型ＦＢＴを得た。
５ｍｍＨｇの条件で上記のエポキシ樹脂組成物を真空注
入し、注入後直ちにＦ’ＢＴを硬化条件（Ａ１７０℃／
２．５時間＋１０５℃／２．５時間ついでｔＢ） ７５
℃７７２時間＋１時間＋１１侍 キシ注型ＦＢＴを得た。
この様にして得たＦＢＴはケースの変形もなく。
さらにＦＢＴを上部から切断し研磨し，−次コイル。
二次コイルの含浸性を断面から観察した結果を第２表に
示した。含浸性はきわめて良好であった。
示した。含浸性はきわめて良好であった。
尤
次に実施例１〜７に示す組成Ａ有するエポキシ樹脂組成
物９０Ｚを中央部に鉄−コンスタンタンの熱電対をセッ
トしたＦＢＴに注入し，上記の硬化条件（Ａ） 、 （
Ｂｌで加熱硬化し，硬化時の発熱温度を自動記録し．最
高発熱温度ＣＯを求めた結果を第２表に示した。最高発
熱温度は１２０℃以下で良好であった。
物９０Ｚを中央部に鉄−コンスタンタンの熱電対をセッ
トしたＦＢＴに注入し，上記の硬化条件（Ａ） 、 （
Ｂｌで加熱硬化し，硬化時の発熱温度を自動記録し．最
高発熱温度ＣＯを求めた結果を第２表に示した。最高発
熱温度は１２０℃以下で良好であった。
次に実施例１〜７の組成を有するエポキシ樹脂組成物１
８０！７−を２００ｃｃのポリエチレン製ビーカに，Ｆ
ＢＴの一次コイル及び二次コイルを巻線したプラスチッ
ク製ボビンを挿入，固定したモデルコイル中に３〜１
５ ｍｍＨ Ｈの真空下で注入し，上記の硬化条件（Ａ
） 、 （Ｂｌで加熱硬化し，硬化後モデルコイル表面
の陥没を観察した結果を第′２表に示した。モデルコイ
ル表面には陥没の発生がなく良好であった。
８０！７−を２００ｃｃのポリエチレン製ビーカに，Ｆ
ＢＴの一次コイル及び二次コイルを巻線したプラスチッ
ク製ボビンを挿入，固定したモデルコイル中に３〜１
５ ｍｍＨ Ｈの真空下で注入し，上記の硬化条件（Ａ
） 、 （Ｂｌで加熱硬化し，硬化後モデルコイル表面
の陥没を観察した結果を第′２表に示した。モデルコイ
ル表面には陥没の発生がなく良好であった。
実施例１〜７の組成を有するエポキシ樹脂組成物を用い
て製造したＦ’ＢＴはトランスとして正常に動作するこ
とはもちろんのこと．過酷な温度（１００℃）及び湿度
条件（６０℃，９５１ＲＨ）下で動作させたが，長時間
良好な特性を維持した。
て製造したＦ’ＢＴはトランスとして正常に動作するこ
とはもちろんのこと．過酷な温度（１００℃）及び湿度
条件（６０℃，９５１ＲＨ）下で動作させたが，長時間
良好な特性を維持した。
比較例
第１表に比較例８〜１１として示すエポキシ樹脂組成物
について実施例と同一の試験を行なった。
について実施例と同一の試験を行なった。
比較例８に示す，組成を有するエポキシ樹脂組成物はイ
ミダゾール化合物促進剤が１．０重量部と少ないため，
第１表に示すように全硬化時間５時間という短時間硬化
では熱変形温度が８５℃低く。
ミダゾール化合物促進剤が１．０重量部と少ないため，
第１表に示すように全硬化時間５時間という短時間硬化
では熱変形温度が８５℃低く。
比誘電率も硬化不足により４．４と大きく十分な特性が
得られなかった。さらに第２表に示すＦＢＴの特性にお
いても硬化発熱温度が１２０℃を越え。
得られなかった。さらに第２表に示すＦＢＴの特性にお
いても硬化発熱温度が１２０℃を越え。
ノリルケース変形を生じ，モデルコイルは針状陥没も発
生し実用上満足できるものではなかった。
生し実用上満足できるものではなかった。
比較例９に示す組成を有するエポキシ樹脂組成物はイミ
ダゾール化合物促進剤が４．５重量部と多いため，第２
表に示すＦＢＴの特性において，含浸性が悪く実用上好
ましくなかった。これは初期硬化時の反応が速いため，
注入後のエポキシ樹脂組成物の粘度変化が大きい欠褪が
原因している。
ダゾール化合物促進剤が４．５重量部と多いため，第２
表に示すＦＢＴの特性において，含浸性が悪く実用上好
ましくなかった。これは初期硬化時の反応が速いため，
注入後のエポキシ樹脂組成物の粘度変化が大きい欠褪が
原因している。
比較例１０に示す組成を有するエポキシ樹脂組成物は充
てん剤量が１７０重量部と少ないため。
てん剤量が１７０重量部と少ないため。
第２表に示すＦＢＴの特性において，硬化発熱温度が１
２０℃を越え，ノリルケース変形を生じ．モデルコイル
針状陥没も発生し実用と好ましくなかった。
２０℃を越え，ノリルケース変形を生じ．モデルコイル
針状陥没も発生し実用と好ましくなかった。
比較例１１に示す組成を有するエポキシ樹脂組成物は充
てん剤量が６００改量部と多いため，第１表に示すよう
に５０℃の粘度が８５ポアズと高く２作業性が著しく劣
り，さらに第２表に示すＦＢＴの特性においても含浸性
が悪く実用上好ましくなかった。
てん剤量が６００改量部と多いため，第１表に示すよう
に５０℃の粘度が８５ポアズと高く２作業性が著しく劣
り，さらに第２表に示すＦＢＴの特性においても含浸性
が悪く実用上好ましくなかった。
本発明になるＦＢＴの製造法によれば、硬化時間が短縮
され作業性、省エネルギーに優れ、エポキシ樹脂組成物
の含浸性が良好のためコロナ発生が防止でき、さらに硬
化発熱によるケースの変形。
され作業性、省エネルギーに優れ、エポキシ樹脂組成物
の含浸性が良好のためコロナ発生が防止でき、さらに硬
化発熱によるケースの変形。
不均一硬化により生ずる硬化物表面の針状陥没がないＦ
ＢＴを能率よく製造することができる。
ＢＴを能率よく製造することができる。
Claims (1)
- １、ポリエポキシド１００重針部、このポリエポキシド
１当計当り０７〜１．３当量の酸無水物、イミダゾール
化合物１．１〜４．４重量部及び充てん剤１８０〜５９
０重量部を含有するエポキシ樹脂組成物をフライバック
トランスのコイルに注入し、６５〜９０℃で０．５時間
〜３５時間硬化後、さらに１００〜１２０℃で１．５時
間〜４５時間で硬化することを特徴とするフライバンク
トランスの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57234087A JPS59117106A (ja) | 1982-12-23 | 1982-12-23 | フライバツクトランスの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57234087A JPS59117106A (ja) | 1982-12-23 | 1982-12-23 | フライバツクトランスの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59117106A true JPS59117106A (ja) | 1984-07-06 |
Family
ID=16965406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57234087A Pending JPS59117106A (ja) | 1982-12-23 | 1982-12-23 | フライバツクトランスの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59117106A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415564B1 (ko) * | 2001-07-27 | 2004-01-24 | 삼성전기주식회사 | 플라이 백 트랜스포머의 고압보빈 함침방법 |
| JP2015518271A (ja) * | 2012-03-20 | 2015-06-25 | クアルコム，インコーポレイテッド | ワイヤレス電力伝達デバイスおよび製造方法 |
| US9653206B2 (en) | 2012-03-20 | 2017-05-16 | Qualcomm Incorporated | Wireless power charging pad and method of construction |
| US9972434B2 (en) | 2012-03-20 | 2018-05-15 | Qualcomm Incorporated | Magnetically permeable structures |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5438520A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-23 | Hitachi Ltd | Manufacturing method of flyback transformer |
-
1982
- 1982-12-23 JP JP57234087A patent/JPS59117106A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5438520A (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-23 | Hitachi Ltd | Manufacturing method of flyback transformer |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2015518271A (ja) * | 2012-03-20 | 2015-06-25 | クアルコム，インコーポレイテッド | ワイヤレス電力伝達デバイスおよび製造方法 |
| US9653206B2 (en) | 2012-03-20 | 2017-05-16 | Qualcomm Incorporated | Wireless power charging pad and method of construction |
| US9972434B2 (en) | 2012-03-20 | 2018-05-15 | Qualcomm Incorporated | Magnetically permeable structures |
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