JPS5911392A - 石炭液化プラント等におけるガス精製法 - Google Patents
石炭液化プラント等におけるガス精製法Info
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- JPS5911392A JPS5911392A JP57118888A JP11888882A JPS5911392A JP S5911392 A JPS5911392 A JP S5911392A JP 57118888 A JP57118888 A JP 57118888A JP 11888882 A JP11888882 A JP 11888882A JP S5911392 A JPS5911392 A JP S5911392A
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- cleaning oil
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は石炭液化プラントにおいて無機物あるいは有機
物の結晶析出の防止などを図るためにガスを精製する方
法に関するものである〇水添灰石を用いる石炭液化プロ
セスでは、理解し易いよう図面につき説明すると、第１
図に示すようにプレヒーター１を経て高温高圧の液化反
応器２を出た気液混合物は後続の高圧分離器３で気液分
離され、気相はさらに後続の冷却凝縮器４および油水分
離器５の冷却凝縮操作等により含んでいる水分、ペーパ
ー尋を分離した後、ガス精製設備６に送入される。ここ
で気相は反応に不要な不純物ω、■３、ｚｓ、 ＮＥ（
、等の無機化合物および０８〜０４等の軽炭化水素を含
む炭化水素類を除き、几純度を上げて再び反応用がス１
６として利用される。
物の結晶析出の防止などを図るためにガスを精製する方
法に関するものである〇水添灰石を用いる石炭液化プロ
セスでは、理解し易いよう図面につき説明すると、第１
図に示すようにプレヒーター１を経て高温高圧の液化反
応器２を出た気液混合物は後続の高圧分離器３で気液分
離され、気相はさらに後続の冷却凝縮器４および油水分
離器５の冷却凝縮操作等により含んでいる水分、ペーパ
ー尋を分離した後、ガス精製設備６に送入される。ここ
で気相は反応に不要な不純物ω、■３、ｚｓ、 ＮＥ（
、等の無機化合物および０８〜０４等の軽炭化水素を含
む炭化水素類を除き、几純度を上げて再び反応用がス１
６として利用される。
ガス精製設備６としては、第２図に示されるように、洗
浄液循環方式の吸収塔７が良く利用されている。そして
洗浄液としては普通水（またはソーダ類を添加した水浴
液）あるいは油（洗浄油、主成分の沸点が７０〜３００
℃の比較的軽い油〕が単独で用いられる。洗浄液として
純水を用いた場合％ ００．、凪等無機成分の溶解度は
低くないが、炭化水素類の溶解度が低いために、気相中
のＣ１〜Ｃ４等の成分の除去が悪＜Ｈ２純度が上がらな
いため、純度調整用の補給残量が大きくなる欠点がある
□ソーダ水溶液を用いると炭化水素類の溶解度は多少良
くなるが、溶存した炭化水素と水の乳化作用により洗浄
水の油水分離が困難となって洗浄水の処理に問題が生じ
る０さらに、水またはソーダ水浴液を用いると、塔内に
ナフタリン等結晶性有機物が析出し、閉塞あるいは差圧
増大の原因となって洗浄設備の長期連続運転の妨げとな
る。
浄液循環方式の吸収塔７が良く利用されている。そして
洗浄液としては普通水（またはソーダ類を添加した水浴
液）あるいは油（洗浄油、主成分の沸点が７０〜３００
℃の比較的軽い油〕が単独で用いられる。洗浄液として
純水を用いた場合％ ００．、凪等無機成分の溶解度は
低くないが、炭化水素類の溶解度が低いために、気相中
のＣ１〜Ｃ４等の成分の除去が悪＜Ｈ２純度が上がらな
いため、純度調整用の補給残量が大きくなる欠点がある
□ソーダ水溶液を用いると炭化水素類の溶解度は多少良
くなるが、溶存した炭化水素と水の乳化作用により洗浄
水の油水分離が困難となって洗浄水の処理に問題が生じ
る０さらに、水またはソーダ水浴液を用いると、塔内に
ナフタリン等結晶性有機物が析出し、閉塞あるいは差圧
増大の原因となって洗浄設備の長期連続運転の妨げとな
る。
そこで、洗浄液として油（洗浄油〕を用いると、炭化水
素類の溶解度が非常に高く、気相の爬純度が高くなる上
に有機物結晶等の析出も少ない（析出しても洗浄油自身
で酊解洗浄できる）という利点がある０しかし、石炭液
化プロセスでは、ＮＩ（４Ｃ１ｓ （ＮＦＩ、）！田
４等油類への溶解性の非常に悪い無機性結晶の生成があ
り、洗浄液として油を用いると塔内にそれらが析出して
塔内差圧増大の原因となり、操業時間が長くなるとフラ
ッディングを生じる等連続操業の妨げとなる０さらに結
晶成分が洗浄油自身の中で過飽和酵解状態となるため、
洗浄油の処理設備（洗浄油精製設備）等で析出し、閉塞
、腐食等の悪影響を生じることが多い。
素類の溶解度が非常に高く、気相の爬純度が高くなる上
に有機物結晶等の析出も少ない（析出しても洗浄油自身
で酊解洗浄できる）という利点がある０しかし、石炭液
化プロセスでは、ＮＩ（４Ｃ１ｓ （ＮＦＩ、）！田
４等油類への溶解性の非常に悪い無機性結晶の生成があ
り、洗浄液として油を用いると塔内にそれらが析出して
塔内差圧増大の原因となり、操業時間が長くなるとフラ
ッディングを生じる等連続操業の妨げとなる０さらに結
晶成分が洗浄油自身の中で過飽和酵解状態となるため、
洗浄油の処理設備（洗浄油精製設備）等で析出し、閉塞
、腐食等の悪影響を生じることが多い。
そこで、本発明は洗浄液として油を用い、その時洗浄塔
内に析出する結晶を溶解除去Ｔるのに必要な水を混入し
て用いることにより、気相の不純物除去効果は油を使用
するのと同じで油を使用した特番こ避けられない無機物
結晶の塔内析出を防ぐことができ、さらに洗浄油中の無
機物結晶類の濃度を下げて洗浄油の処理設備等での結晶
析出による悪影響まで除去しようとするものであるＣ以
下、本発明の石炭液化プラントにおけるガス精製法を添
付図面を参照しつつ詳細に説明する〇洗浄液循環方式の
吸収塔によるガス精製設備を第２図に代表的に示す。本
発明では、この設備の吸収塔７へ装入される洗浄油に後
述する式により求められる量の水１２を混入する。この
水としては純水が望ましく、汚水、洗浄油などの処理を
考えるとソーダ等の添加は避けた万が良い。水を混入す
るのは循環ポンプ１０の吸入側でも吐出側でも良いが、
圧の低い吸入側の刀が容易である０次に操作手順につい
て説明するＣ α）廃ガス分離槽９よりの循環洗浄油に水１２を混入し
、これを循環ポンプ１０で昇圧した後吸収塔７の頂部へ
装入する。
内に析出する結晶を溶解除去Ｔるのに必要な水を混入し
て用いることにより、気相の不純物除去効果は油を使用
するのと同じで油を使用した特番こ避けられない無機物
結晶の塔内析出を防ぐことができ、さらに洗浄油中の無
機物結晶類の濃度を下げて洗浄油の処理設備等での結晶
析出による悪影響まで除去しようとするものであるＣ以
下、本発明の石炭液化プラントにおけるガス精製法を添
付図面を参照しつつ詳細に説明する〇洗浄液循環方式の
吸収塔によるガス精製設備を第２図に代表的に示す。本
発明では、この設備の吸収塔７へ装入される洗浄油に後
述する式により求められる量の水１２を混入する。この
水としては純水が望ましく、汚水、洗浄油などの処理を
考えるとソーダ等の添加は避けた万が良い。水を混入す
るのは循環ポンプ１０の吸入側でも吐出側でも良いが、
圧の低い吸入側の刀が容易である０次に操作手順につい
て説明するＣ α）廃ガス分離槽９よりの循環洗浄油に水１２を混入し
、これを循環ポンプ１０で昇圧した後吸収塔７の頂部へ
装入する。
（２）油水分離器５側から送られた不純がス１５は吸収
塔７の底部から装入され、上部からの水が混入された洗
浄油と接触し、ガス中の不純物の殆んどは洗浄油中に溶
解し、精製された鶏純度の高いガスはリサイクルガス１
６として塔頂から出て再び反応に利用される。この時基
円では洗浄油中 ５− には殆んど溶解しないＮＥ（４Ｃｔ等の無機物結晶は洗
浄油中に同伴されている水にｍ解し、塔内に結晶として
析出蓄積することは防止される。
塔７の底部から装入され、上部からの水が混入された洗
浄油と接触し、ガス中の不純物の殆んどは洗浄油中に溶
解し、精製された鶏純度の高いガスはリサイクルガス１
６として塔頂から出て再び反応に利用される。この時基
円では洗浄油中 ５− には殆んど溶解しないＮＥ（４Ｃｔ等の無機物結晶は洗
浄油中に同伴されている水にｍ解し、塔内に結晶として
析出蓄積することは防止される。
（３）不純物を詮んだ洗浄油と混入水は降圧バルブ８を
通って低圧の廃ガス分離槽９に送られ、ここで、溶解し
ていた結晶分を除く不純物の殆んどを廃ガスとして放出
する。この時洗浄油中に混入していた結晶分を溶解して
いる水は１４として油水分離されて放出される。
通って低圧の廃ガス分離槽９に送られ、ここで、溶解し
ていた結晶分を除く不純物の殆んどを廃ガスとして放出
する。この時洗浄油中に混入していた結晶分を溶解して
いる水は１４として油水分離されて放出される。
（４） このようにして不純物が除かれた洗浄油１３は
再び必要量の水１２が混入されて循環洗浄液として吸収
塔７に送られる。また、洗浄油１３の一部はｆＩｉ製装
置１１により精製されて廃ガス分離槽９に供給される。
再び必要量の水１２が混入されて循環洗浄液として吸収
塔７に送られる。また、洗浄油１３の一部はｆＩｉ製装
置１１により精製されて廃ガス分離槽９に供給される。
上述した本発明の方法により、吸収塔７１７５の結晶性
無機物の析出蓄積が防止され、さら番こ洗浄油精製装置
等への結晶分の到達も殆んどなくなる。
無機物の析出蓄積が防止され、さら番こ洗浄油精製装置
等への結晶分の到達も殆んどなくなる。
このようＪこ洗浄油Ｎ製設備を含む諸設備において結晶
析出等の問題が生じないのは、結晶の水および油類に対
する分配係数が水側に極端に大きい上 ６− に、後述するＣ１の値から洗浄油中に結晶分が飽和溶解
させられる状況があり得ないためであると考えられる。
析出等の問題が生じないのは、結晶の水および油類に対
する分配係数が水側に極端に大きい上 ６− に、後述するＣ１の値から洗浄油中に結晶分が飽和溶解
させられる状況があり得ないためであると考えられる。
吸収塔に装入される洗浄油中に混入さるべき水分量は、
次式（１）に示されるように、洗浄油を飽和させるのに
必要な水の量に２ＷＢ／１００ （Ｉｔ／Ｈ）と、ガス
に同伴される結晶成分を溶解させるのに必要な水の量１
００Ｗｃ ／Ｃ１ｋｌ（Ｋｆ／Ｈ）との和となる〇混入
水量−１００Ｍ／Ｃ１に、 ＋に２Ｗｓ／１００−−−
ＣＬ）上式において％ ｗｅは吸収塔に装入されるガ
スに同伴してくる結晶成分量（（■）、県は吸収塔に装
入される（水分を除いた）洗浄油量（ｂ／Ｈ） 。
次式（１）に示されるように、洗浄油を飽和させるのに
必要な水の量に２ＷＢ／１００ （Ｉｔ／Ｈ）と、ガス
に同伴される結晶成分を溶解させるのに必要な水の量１
００Ｗｃ ／Ｃ１ｋｌ（Ｋｆ／Ｈ）との和となる〇混入
水量−１００Ｍ／Ｃ１に、 ＋に２Ｗｓ／１００−−−
ＣＬ）上式において％ ｗｅは吸収塔に装入されるガ
スに同伴してくる結晶成分量（（■）、県は吸収塔に装
入される（水分を除いた）洗浄油量（ｂ／Ｈ） 。
ｋｌは操作温度における結晶の水に対する溶解度（溶解
結晶量ｆ／水１００ｆ）、ｋ２は操作温度における洗浄
油に対する水の溶解度（溶解水量２／洗浄油ＩＱＯｆ）
、Ｃ，は洗浄油中に溶解していない分離水が結晶成分を
溶解除去できる効果を示す洗浄効率係数で、吸収塔内で
の気液接触効率に関するが、常に１よりも小さく、一般
の設備ではＣ１＝０．５〜０．０１程度である。
結晶量ｆ／水１００ｆ）、ｋ２は操作温度における洗浄
油に対する水の溶解度（溶解水量２／洗浄油ＩＱＯｆ）
、Ｃ，は洗浄油中に溶解していない分離水が結晶成分を
溶解除去できる効果を示す洗浄効率係数で、吸収塔内で
の気液接触効率に関するが、常に１よりも小さく、一般
の設備ではＣ１＝０．５〜０．０１程度である。
ＣＩの意味するところは次の通りである。
（１）式のに２Ｗｓ／１００の値は循環洗浄液流量が大
きい場合や水の溶解度が大きい洗浄油の場合かなり大き
くなるが、これは洗浄油が水で飽和された後は全量補給
する必要はなく、洗浄油が洗浄油精製設備に送られる際
に損失する水分量だけで良い。この量は次式で示される
０ ｋ２Ｗｓ ／ １００ （ｂ／Ｈ）・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）こ
こでＷ８は洗浄油精製設備へ送られる（水を除いた）洗
浄油量（４／Ｈ）を意味する。 ＷＢに代えて水分を含
んだままの洗浄油量Ｗａ （ｈｌＨ）を用いる場合は（
２）式は次の通りになるＯＷｓ／（１＋１００／に、）
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（３）従って、通常運転中に洗浄油に混入す
べき水分量Ｗ町Ｏは次式で表わされる。
きい場合や水の溶解度が大きい洗浄油の場合かなり大き
くなるが、これは洗浄油が水で飽和された後は全量補給
する必要はなく、洗浄油が洗浄油精製設備に送られる際
に損失する水分量だけで良い。この量は次式で示される
０ ｋ２Ｗｓ ／ １００ （ｂ／Ｈ）・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）こ
こでＷ８は洗浄油精製設備へ送られる（水を除いた）洗
浄油量（４／Ｈ）を意味する。 ＷＢに代えて水分を含
んだままの洗浄油量Ｗａ （ｈｌＨ）を用いる場合は（
２）式は次の通りになるＯＷｓ／（１＋１００／に、）
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・（３）従って、通常運転中に洗浄油に混入す
べき水分量Ｗ町Ｏは次式で表わされる。
次に、第３図に示す川崎製鉄■のＲＣパイロットプラン
トにおける実施例を示す。
トにおける実施例を示す。
α）循環洗浄油中に純水１２を混入し、循環ポンプ１０
によって約１４（１／ｃ１１Ｇまで昇圧して吸収塔７へ
装入した（混入水が洗浄油中に一様に分散するようライ
ンミキサー２０を設置しである）０温度は約４０℃であ
った。
によって約１４（１／ｃ１１Ｇまで昇圧して吸収塔７へ
装入した（混入水が洗浄油中に一様に分散するようライ
ンミキサー２０を設置しである）０温度は約４０℃であ
った。
Ｃ） 油水分離器５からの不純ガス１５中の不純物を吸
収塔７円で溶解した洗浄油と混入水は、降圧弁８により
約２ｒｗ／ｃｉｉＧまで降圧した後、塔底から廃ガス分
離槽９へ送られる。廃ガス分離槽９での気液分離効率を
上げるため途中加熱器で約６０℃まで昇温している〇 （３） 廃ガス分離槽９では洗浄油は、溶存している
不純ガス（炭化水素類も含む）を１７として放出し、混
入水も排水１４として分離され、再び循環洗浄水油１３
として使用される。この時塔内でのガス吸収率を上げる
ため、循環洗浄油１３は冷却器１９によって約４０℃ま
で冷却される０（４）循環洗浄油は炭化水素類の吸収が
良いので、９− 長時間使用しているとガスから吸収した炭化水素順番こ
より組成が変化してくる。このため、常時その一部を抜
き出し、洗浄油精製設備１１（ＲＣパイロットプラント
では蒸留塔）に送り、精製した後再び送り返している。
収塔７円で溶解した洗浄油と混入水は、降圧弁８により
約２ｒｗ／ｃｉｉＧまで降圧した後、塔底から廃ガス分
離槽９へ送られる。廃ガス分離槽９での気液分離効率を
上げるため途中加熱器で約６０℃まで昇温している〇 （３） 廃ガス分離槽９では洗浄油は、溶存している
不純ガス（炭化水素類も含む）を１７として放出し、混
入水も排水１４として分離され、再び循環洗浄水油１３
として使用される。この時塔内でのガス吸収率を上げる
ため、循環洗浄油１３は冷却器１９によって約４０℃ま
で冷却される０（４）循環洗浄油は炭化水素類の吸収が
良いので、９− 長時間使用しているとガスから吸収した炭化水素順番こ
より組成が変化してくる。このため、常時その一部を抜
き出し、洗浄油精製設備１１（ＲＣパイロットプラント
では蒸留塔）に送り、精製した後再び送り返している。
ＲＣパイロットプラントにおいて本発明を実施するまで
は、吸収塔７内の差圧は第４図に示す通りであった。す
なわち、液化反応開始後徐々に昇圧し、１３日後にはフ
ラッディングが発生し、循環液量が低下した０洗浄油ｎ
製設備のポンプストレーナ部での結晶析出量は１５日間
で約３００１であった〇 ところが、本発明を実施した後は第５図に示す通りとな
り、吸収塔内の差圧は変化せず、洗浄油精製設備のポン
プストレーナ部での結晶析出量は１５日間で認められな
かった。
は、吸収塔７内の差圧は第４図に示す通りであった。す
なわち、液化反応開始後徐々に昇圧し、１３日後にはフ
ラッディングが発生し、循環液量が低下した０洗浄油ｎ
製設備のポンプストレーナ部での結晶析出量は１５日間
で約３００１であった〇 ところが、本発明を実施した後は第５図に示す通りとな
り、吸収塔内の差圧は変化せず、洗浄油精製設備のポン
プストレーナ部での結晶析出量は１５日間で認められな
かった。
ちなみに、混入した水の量は、ｗｓ −８９０６／Ｈの
時、（４）式により求めた量で次の通りであった。
時、（４）式により求めた量で次の通りであった。
１０−
ここで、Ｗｅ ＝ ０．０２５４／Ｈ，Ｗｓ −１０ｉ
１／Ｈ。
１／Ｈ。
ｋ、 −２３、ｋ、＝１．４、Ｃ，＝０．１４であった
。
。
これかられかるように、本発明をＲｅパイロットプラン
トに適用すると大きな効果があることが証明された。こ
れはプロセス固有の数値を求めなければならない難点は
あるが、Ｃ１以外はいずれも一度求めると殆んど変化し
ない値で、Ｃ１は通常は循環液流量や装入ガス量が大き
く変化しなければ大きな変動はない。
トに適用すると大きな効果があることが証明された。こ
れはプロセス固有の数値を求めなければならない難点は
あるが、Ｃ１以外はいずれも一度求めると殆んど変化し
ない値で、Ｃ１は通常は循環液流量や装入ガス量が大き
く変化しなければ大きな変動はない。
なお、（４）式で求まる匙ｏよりも多量の水を使用して
も大きな問題はないが、効果は殆んど変わりないし、水
に対する溶解度の高い洗浄油を使用している場合には洗
浄油の排水への同伴による損失が大きくなるので、（４
）式で求まるＷＨ２０量に抑えておくのが好適である。
も大きな問題はないが、効果は殆んど変わりないし、水
に対する溶解度の高い洗浄油を使用している場合には洗
浄油の排水への同伴による損失が大きくなるので、（４
）式で求まるＷＨ２０量に抑えておくのが好適である。
本発明は上述した石炭液化プロセスの他、結晶性無機物
の析出が吸収塔内で生じるような洗浄油循環方式による
ガス洗浄設備で有効である。特に水添反応を有するプロ
セスに対して有効である。
の析出が吸収塔内で生じるような洗浄油循環方式による
ガス洗浄設備で有効である。特に水添反応を有するプロ
セスに対して有効である。
１１−
第１図は石炭液化プロセスの概要図、第２図は洗浄油循
環式ガス精製設備に水を混入するよう構成した例の線図
、第３図は川崎製鉄株式会社のＲｅパイロットプラント
における本発明適用例の線図、第４図および第５図はそ
れぞれ従来方法によるおよび本発明適用例による吸収塔
運転データを示すグラフである。 符号の説明 １・・・液化反応器用プレヒーター、２・・・液化反応
器、３・・・高圧分離槽、４・−・冷却凝縮器、５・・
・油水分離器、６・・・ガス精製装置、７・・・吸収塔
、８・・・降圧弁、９・・・廃ガス分離槽、１０・・・
循環ポンプ、１１・・・洗浄油精製装置、１２・−水、
１３・・・循環洗浄油、１４・・・排水、１５・・・不
純ガス、１６・・・リサイクルガス、１７・・・廃ガス
、１８・・・加熱器、１９・・・冷却器、２０・・・ラ
インミキサー 特許出願人 川崎製鉄株式会社
環式ガス精製設備に水を混入するよう構成した例の線図
、第３図は川崎製鉄株式会社のＲｅパイロットプラント
における本発明適用例の線図、第４図および第５図はそ
れぞれ従来方法によるおよび本発明適用例による吸収塔
運転データを示すグラフである。 符号の説明 １・・・液化反応器用プレヒーター、２・・・液化反応
器、３・・・高圧分離槽、４・−・冷却凝縮器、５・・
・油水分離器、６・・・ガス精製装置、７・・・吸収塔
、８・・・降圧弁、９・・・廃ガス分離槽、１０・・・
循環ポンプ、１１・・・洗浄油精製装置、１２・−水、
１３・・・循環洗浄油、１４・・・排水、１５・・・不
純ガス、１６・・・リサイクルガス、１７・・・廃ガス
、１８・・・加熱器、１９・・・冷却器、２０・・・ラ
インミキサー 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 石炭液化プロセス等水添反応を利用するプロセスにおい
て水添反応後のガスを洗浄液循環方式の吸収手段番こよ
ってｆｉｉＩ製する設備において、無機ガス性不純物お
よび炭化水素類を減少させ、吸収手段内への有機物およ
び無機物の結晶析出による閉塞、差圧増大を防止し、洗
浄液精製設備での結晶析出を防止するよう前記ガス中の
不純物を除去するに際し、 前記洗浄液として主成分の沸点が７０〜３００℃の油を
用い、この中に水を次式、 上式中、υ：循環洗浄油中に混入する水量（ＶＨ）壁
：吸収手段に到達する無機結晶塩類等の総量（（侶） 塾 ：ガス精製設備から洗浄油精製設備に送られる洗浄
油量（４／Ｈ） ｋｌ：無機塩類の水に対する平均溶解度４ ：洗浄油に
対する水の溶解度 Ｃ８：洗浄効率係数 で求められる量またはそれ以上混入することを特徴とす
る石炭液化プラント等におけるガス精製法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57118888A JPS5911392A (ja) | 1982-07-08 | 1982-07-08 | 石炭液化プラント等におけるガス精製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57118888A JPS5911392A (ja) | 1982-07-08 | 1982-07-08 | 石炭液化プラント等におけるガス精製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5911392A true JPS5911392A (ja) | 1984-01-20 |
Family
ID=14747622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57118888A Pending JPS5911392A (ja) | 1982-07-08 | 1982-07-08 | 石炭液化プラント等におけるガス精製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5911392A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61116049U (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-22 | ||
| US5222654A (en) * | 1990-10-05 | 1993-06-29 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hot pressure welding of hot steel stock |
-
1982
- 1982-07-08 JP JP57118888A patent/JPS5911392A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61116049U (ja) * | 1984-12-29 | 1986-07-22 | ||
| US5222654A (en) * | 1990-10-05 | 1993-06-29 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Hot pressure welding of hot steel stock |
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