JPS59106921A - 高弾性率のポリオキシメチレンよりなるロツドまたはパイプの製造方法 - Google Patents
高弾性率のポリオキシメチレンよりなるロツドまたはパイプの製造方法Info
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- JPS59106921A JPS59106921A JP21815282A JP21815282A JPS59106921A JP S59106921 A JPS59106921 A JP S59106921A JP 21815282 A JP21815282 A JP 21815282A JP 21815282 A JP21815282 A JP 21815282A JP S59106921 A JPS59106921 A JP S59106921A
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は引張弾性率が非常に大きいポリオキシメチレン
ロッドおよびパイプの連続製造方法に関するものである
。
ロッドおよびパイプの連続製造方法に関するものである
。
ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリオキシメチレン、
ポリエステル、ナイロン等の汎用プラスチック材料の高
弾性率化技術としては熱延伸法が広く用いられている。
ポリエステル、ナイロン等の汎用プラスチック材料の高
弾性率化技術としては熱延伸法が広く用いられている。
これは、試料を熱ビンまたは熱板と接触させる方法、加
熱管内を通す方法、回転加熱四−ラと接触させる方法、
あるいはビンと熱板とを併用するなど柚々の方法がある
が、いずれも外部より試料を加熱するので大使のあるい
は厚さの厚い試料では内部まで均一に加熱できないため
おおむね０．１朋以下の体もしくは厚さの繊維またはフ
ィルムに限定される欠点がある。また、引す１４弾性率
も実用的にはたかだか２０ ＧＰａ程度（ポリエステル
繊維）の埴が得られているに過ぎない。
熱管内を通す方法、回転加熱四−ラと接触させる方法、
あるいはビンと熱板とを併用するなど柚々の方法がある
が、いずれも外部より試料を加熱するので大使のあるい
は厚さの厚い試料では内部まで均一に加熱できないため
おおむね０．１朋以下の体もしくは厚さの繊維またはフ
ィルムに限定される欠点がある。また、引す１４弾性率
も実用的にはたかだか２０ ＧＰａ程度（ポリエステル
繊維）の埴が得られているに過ぎない。
この欠点を除去するため、大住のポリエステルトウ（フ
ィラメント束）について、試料の内部より加熱すること
ができる防電加熱により試料を加熱し延伸し、引張弾性
’＄ １４ Ｇｐａの値を得た例（米国％行第３゜３６
４，２９４号）があるが、との−寛加熱姑伸法をロンド
、パイプ等の高弾性率化技術として用いた例はない。
ィラメント束）について、試料の内部より加熱すること
ができる防電加熱により試料を加熱し延伸し、引張弾性
’＄ １４ Ｇｐａの値を得た例（米国％行第３゜３６
４，２９４号）があるが、との−寛加熱姑伸法をロンド
、パイプ等の高弾性率化技術として用いた例はない。
近年、汎用プラスチック材料で茜弾性率なロンド、パイ
プ等を直接製造する技術として、円錐入口なイｆする管
のダイな通して高分子固体を静水圧により強制的に押出
す静水圧押出法や狭いダイから高分子固体を引張り出し
延伸するダイ延伸法が開発されてきた。例えば、静水圧
押出法では引ツ」４弾性率２４０Ｐａのポリオキシメチ
レンロッドが製造速［０，０１ｍ１Ｍで（Ｐ、Ｄ、０ｏ
ａｔｅｓ ａｎｄ ＬＭ。
プ等を直接製造する技術として、円錐入口なイｆする管
のダイな通して高分子固体を静水圧により強制的に押出
す静水圧押出法や狭いダイから高分子固体を引張り出し
延伸するダイ延伸法が開発されてきた。例えば、静水圧
押出法では引ツ」４弾性率２４０Ｐａのポリオキシメチ
レンロッドが製造速［０，０１ｍ１Ｍで（Ｐ、Ｄ、０ｏ
ａｔｅｓ ａｎｄ ＬＭ。
Ｗａｒｄ、Ｊ、Ｐｏｌｙｍ、Ｓｃｉ、、Ｐｏｌｙｍ、Ｐ
ｈｙｓ、Ｅｄ、、１６ 。
ｈｙｓ、Ｅｄ、、１６ 。
２０３１（１９７Ｂ））、また、ダイ延伸法では２３
ＧＰａのポリオキシメチレンロッド力９．１７Ｆｌ ／
顛の速度で（Ｐ、８．Ｈｏｐｅ、Ａ、Ｒｌｃｈａｒｄｓ
ｏｎ、ａｎｄＴ、Ｍ、Ｗａｒｄ、Ｊ、Ａｐｐｌ、ＰＯ１
７ｍ、８ｃｉ、、 ２６ 、２８７９（１９８１））（
９られている。これらの方法では２５ ＧＰａ以下のポ
リオキシメチレンロッドしか得られず、しかも、製造連
敗が遅いため火剤的な技術とはなり難い。
ＧＰａのポリオキシメチレンロッド力９．１７Ｆｌ ／
顛の速度で（Ｐ、８．Ｈｏｐｅ、Ａ、Ｒｌｃｈａｒｄｓ
ｏｎ、ａｎｄＴ、Ｍ、Ｗａｒｄ、Ｊ、Ａｐｐｌ、ＰＯ１
７ｍ、８ｃｉ、、 ２６ 、２８７９（１９８１））（
９られている。これらの方法では２５ ＧＰａ以下のポ
リオキシメチレンロッドしか得られず、しかも、製造連
敗が遅いため火剤的な技術とはなり難い。
本発明は、上記事情に録みてなされたものでポリオキシ
メチレンからなるロッドおよびパイプな誘電的に加熱し
ながら延伸する過程において、最高雰囲気温度が１２０
°〜１７０℃の範囲で、かつ発振周波数と電界強度の２
乗との槓が５１８ ｘ １０”〜７．４Ｘ１０１４■ｚ
Ｖシｄの範囲で、かつ加熱炉長線たりの繰出速度がＱ、
３ｍｍ’以下で、かつ引取連層と繰出速度との比が１２
倍以上となるように連続的に延伸することを％徴とし、
その目的は引張弾性率が２５ ＧＰａ以上のポリオキシ
メチレンロッドおよびパイプを高い製造速を徒で得るこ
とにある。
メチレンからなるロッドおよびパイプな誘電的に加熱し
ながら延伸する過程において、最高雰囲気温度が１２０
°〜１７０℃の範囲で、かつ発振周波数と電界強度の２
乗との槓が５１８ ｘ １０”〜７．４Ｘ１０１４■ｚ
Ｖシｄの範囲で、かつ加熱炉長線たりの繰出速度がＱ、
３ｍｍ’以下で、かつ引取連層と繰出速度との比が１２
倍以上となるように連続的に延伸することを％徴とし、
その目的は引張弾性率が２５ ＧＰａ以上のポリオキシ
メチレンロッドおよびパイプを高い製造速を徒で得るこ
とにある。
プラスチックを延伸すると、結晶の分子軸が延伸方向に
配向するとともに結晶内の折畳まれた分子鎖がほどけて
延伸方向に伸びきる状態で再配列する（結晶配向）。ま
た結晶部に挾まれた非晶部内の分子鎖にもｌ１ｊｉ力が
加わり延伸方向に配向する（非晶配向）。結晶配向とと
もに非晶配向が高弾性率化に大きな寄与をすることが知
られている（ Ａ、０１ｆｅｒｒｉ ａｎｄ Ｔ、Ｍ、
Ｗａｒｃｌ（ｅｄｓ、）ＴＴｌｔｒａ −Ｈｌｇｈ Ｍ
ｏｄｕｌｕｓ Ｐｏｌｙｍｅｒｓ、Ａｐｐｌ、８ｃｉ、
Ｐｕｂｂｉｓｈｅｍ。
配向するとともに結晶内の折畳まれた分子鎖がほどけて
延伸方向に伸びきる状態で再配列する（結晶配向）。ま
た結晶部に挾まれた非晶部内の分子鎖にもｌ１ｊｉ力が
加わり延伸方向に配向する（非晶配向）。結晶配向とと
もに非晶配向が高弾性率化に大きな寄与をすることが知
られている（ Ａ、０１ｆｅｒｒｉ ａｎｄ Ｔ、Ｍ、
Ｗａｒｃｌ（ｅｄｓ、）ＴＴｌｔｒａ −Ｈｌｇｈ Ｍ
ｏｄｕｌｕｓ Ｐｏｌｙｍｅｒｓ、Ａｐｐｌ、８ｃｉ、
Ｐｕｂｂｉｓｈｅｍ。
１９７９）。
プラスチックには各種の篩篭緩和吸収が在任することか
知られている。低周波側から結晶部内の分子鎖のＭきに
起因する結晶吸収（α吸収）、非晶部内の分子鎖の大き
な動きに起因する非晶吸収（β吸収）、主に非晶部内お
よび結晶欠陥部の分子鎖の局所的な動きに起因する吸収
（γ吸収）などである。これらの吸収の起こる１Ｍ度、
周波数はプラスチックの種類により典なるが、大まかに
は室温付近ではα吸収は１１！ｚ以下、β吸収はＩＫＩ
Ｉｚ〜ＩＭ１１ｚ、ｒ吸収はｌＧ１１ｚ付近にある。こ
れらの吸収は温度とともに大きくなるとともに茜周波側
へ移動し、融点付近では一体となる（ Ｎ、Ｇ、ＭｃＯ
ｒｕｍ。
知られている。低周波側から結晶部内の分子鎖のＭきに
起因する結晶吸収（α吸収）、非晶部内の分子鎖の大き
な動きに起因する非晶吸収（β吸収）、主に非晶部内お
よび結晶欠陥部の分子鎖の局所的な動きに起因する吸収
（γ吸収）などである。これらの吸収の起こる１Ｍ度、
周波数はプラスチックの種類により典なるが、大まかに
は室温付近ではα吸収は１１！ｚ以下、β吸収はＩＫＩ
Ｉｚ〜ＩＭ１１ｚ、ｒ吸収はｌＧ１１ｚ付近にある。こ
れらの吸収は温度とともに大きくなるとともに茜周波側
へ移動し、融点付近では一体となる（ Ｎ、Ｇ、ＭｃＯ
ｒｕｍ。
Ｂ、に、Ｒｅａｄ ａｎｄ Ｇ、Ｗｉｌｌｉａｍａ、Ａ
ｎｅｌａｓｔｉｃ ａｎｄＤｉｅｌｅｃｔｒｉｃ １ｌ
ｆｆｆｅｃｔｓ ｉｎ ＰＯｌｙｍｅｒｉｃ ５ｏｌｉ
ｄｓ。
ｎｅｌａｓｔｉｃ ａｎｄＤｉｅｌｅｃｔｒｉｃ １ｌ
ｆｆｆｅｃｔｓ ｉｎ ＰＯｌｙｍｅｒｉｃ ５ｏｌｉ
ｄｓ。
Ｊｏｈｎ Ｗｉｌｅｙ ＆ ５ｏｎｓ、１９６７ ）ｏ
このような吸収は、各吸収の周波数に対応する交流電場
を印加することにより励起され発熱源となる（誘電加熱
）。したがって、融点付近では各吸収を選択的に励起す
ることは困難となるが、融点より低くなるとともに周波
数の選択によりβ吸収および／またはｒ吸収を励起し、
非晶部を結晶部に対して選択的に加熱することができる
。なお、熱伝導により結晶部も加熱されることは言うま
でもない。工業加熱用に劇画られている周波数は１３Ｍ
ｆｌｚ〜１８Ｇｌｌｚであり、これらの周波数では専ら
非晶部がまず選択的に加熱されることとなる。
このような吸収は、各吸収の周波数に対応する交流電場
を印加することにより励起され発熱源となる（誘電加熱
）。したがって、融点付近では各吸収を選択的に励起す
ることは困難となるが、融点より低くなるとともに周波
数の選択によりβ吸収および／またはｒ吸収を励起し、
非晶部を結晶部に対して選択的に加熱することができる
。なお、熱伝導により結晶部も加熱されることは言うま
でもない。工業加熱用に劇画られている周波数は１３Ｍ
ｆｌｚ〜１８Ｇｌｌｚであり、これらの周波数では専ら
非晶部がまず選択的に加熱されることとなる。
ポリオキシメチレンロッドまたはパイプは誘電加熱によ
りまず非晶部が発熱するが、未延伸試料では非晶部発熱
量が大きく試料全体が加熱され張力によりネッキングを
生じる。次いで、誘電加熱炉内で引続ｔｆ延伸されるが
、延伸されるにつれて非晶部が減少するため誘電加熱に
よる発熱量が減少するとともに径が細くなり表面からの
放熱量が増加するため試料温度は低下し結晶配向が困難
となる。しかしながら、この際あらかじめ延伸方向に沿
って低温層から高温度へと雰囲気温度勾配を設けて延伸
過程における放熱を抑制しておけば結晶配向を効率的に
行わせることができる。また、誘電加熱では非晶部が結
晶部よシも選択的によシ加熱されるため、結晶部の過剰
な昇温による引張弾性率の低下が抑制される一方、非晶
部は酵電加熱により分子鎖が動ｔ５易くなっており、延
伸応力が非晶部に有効に動き非晶配向を効率的に行わせ
ることができる。この結果、高延伸配向が可能となり、
引張弾性率が大きいポリオキシメチレンロッドまたはパ
イプを連続的に製造することができる。しかし、このよ
うな高延伸配向を可能とするためには、ある特定の条件
下で行わねばならない。
りまず非晶部が発熱するが、未延伸試料では非晶部発熱
量が大きく試料全体が加熱され張力によりネッキングを
生じる。次いで、誘電加熱炉内で引続ｔｆ延伸されるが
、延伸されるにつれて非晶部が減少するため誘電加熱に
よる発熱量が減少するとともに径が細くなり表面からの
放熱量が増加するため試料温度は低下し結晶配向が困難
となる。しかしながら、この際あらかじめ延伸方向に沿
って低温層から高温度へと雰囲気温度勾配を設けて延伸
過程における放熱を抑制しておけば結晶配向を効率的に
行わせることができる。また、誘電加熱では非晶部が結
晶部よシも選択的によシ加熱されるため、結晶部の過剰
な昇温による引張弾性率の低下が抑制される一方、非晶
部は酵電加熱により分子鎖が動ｔ５易くなっており、延
伸応力が非晶部に有効に動き非晶配向を効率的に行わせ
ることができる。この結果、高延伸配向が可能となり、
引張弾性率が大きいポリオキシメチレンロッドまたはパ
イプを連続的に製造することができる。しかし、このよ
うな高延伸配向を可能とするためには、ある特定の条件
下で行わねばならない。
本発明者等は、ポリオキシメチレンからなるロッドおよ
びパイプな誘電的に加熱しながら延伸する過程において
、雰囲気温度、電界強度、繰出速度、速縦比が高弾性率
化に重要な役ＷＵをすることを見い出し、従来イ匝を上
回る２ ５ （）Ｐａ以上の高弾性率ポリオキシメチレ
ンロッドおよびパイプを連続的に製造できる条件範囲を
把握し本発明に至った。
びパイプな誘電的に加熱しながら延伸する過程において
、雰囲気温度、電界強度、繰出速度、速縦比が高弾性率
化に重要な役ＷＵをすることを見い出し、従来イ匝を上
回る２ ５ （）Ｐａ以上の高弾性率ポリオキシメチレ
ンロッドおよびパイプを連続的に製造できる条件範囲を
把握し本発明に至った。
未延伸試料では非晶部が多いため、誘電加熱によりｎ択
的に加熱された非晶部からの熱伝導により結晶部も加熱
される。なお、非晶部の発熱量が過大な場合には、結晶
部も厄ちに加熱されて引張弾性率が低下し、その結果、
非晶部への延伸応力が不足し、非晶部を高倍率に延伸配
向（非晶配向）さすることかできなくなる。例えば、雰
囲気温度、電界強度あるいは添加した水などの極性分子
濃度が高過ぎる場合には、非晶部の発ｐＡＩ＆１が過大
となり、高倍率に延伸配向させることはできない。従っ
て、未延伸部では、非晶部を結晶部よりもより選択的に
加熱するためには雰囲気温度は低い方が望ましい。一方
、結晶内の折畳まれた分子鎖を延伸方向に伸びきる状態
に再配列（結晶配向）するためには、ある程反結晶部も
加熱される必要があるが、結晶部は誘電加熱では直接的
には加熱されない。延伸過程では、非晶部が減少するた
め誘電加熱による発熱量が減少するとともに、任が細く
なり表面からの放熱量が増加するため、試料温度は低下
し結晶配向が困離となる。従って、結晶配向を容易にす
るためには延伸方向に沿って低温から高温へと雰囲気温
度に勾配をつけることが望ましい。ポリオキシメチレン
（数半均分子童３７，０００゜重量半均分子ｉｊ：８３
，０００．密ＩＬ １．４２９／ｃｄ 、 融点１７９
℃）からなる外住３關、内住ｌ鉗のパイプおよび偉が２
．４鶴のロッドについてこれら条件について検討した結
果を第１図〜第４図に示す。第１図から判るように従来
１直を上１する２５ＧｐＨＬ以上の引張弾性率は最高雰
囲気温度が１２０°〜１７０℃の範囲で得られる。この
温度範囲はポリオキシメチレンの結晶内分子鎖の動きを
反映する結晶緩オロ温度域に対応しており、最高雰囲気
ＯＡ度は結晶配向が可能な温度域に設定しなければなら
ない。
的に加熱された非晶部からの熱伝導により結晶部も加熱
される。なお、非晶部の発熱量が過大な場合には、結晶
部も厄ちに加熱されて引張弾性率が低下し、その結果、
非晶部への延伸応力が不足し、非晶部を高倍率に延伸配
向（非晶配向）さすることかできなくなる。例えば、雰
囲気温度、電界強度あるいは添加した水などの極性分子
濃度が高過ぎる場合には、非晶部の発ｐＡＩ＆１が過大
となり、高倍率に延伸配向させることはできない。従っ
て、未延伸部では、非晶部を結晶部よりもより選択的に
加熱するためには雰囲気温度は低い方が望ましい。一方
、結晶内の折畳まれた分子鎖を延伸方向に伸びきる状態
に再配列（結晶配向）するためには、ある程反結晶部も
加熱される必要があるが、結晶部は誘電加熱では直接的
には加熱されない。延伸過程では、非晶部が減少するた
め誘電加熱による発熱量が減少するとともに、任が細く
なり表面からの放熱量が増加するため、試料温度は低下
し結晶配向が困離となる。従って、結晶配向を容易にす
るためには延伸方向に沿って低温から高温へと雰囲気温
度に勾配をつけることが望ましい。ポリオキシメチレン
（数半均分子童３７，０００゜重量半均分子ｉｊ：８３
，０００．密ＩＬ １．４２９／ｃｄ 、 融点１７９
℃）からなる外住３關、内住ｌ鉗のパイプおよび偉が２
．４鶴のロッドについてこれら条件について検討した結
果を第１図〜第４図に示す。第１図から判るように従来
１直を上１する２５ＧｐＨＬ以上の引張弾性率は最高雰
囲気温度が１２０°〜１７０℃の範囲で得られる。この
温度範囲はポリオキシメチレンの結晶内分子鎖の動きを
反映する結晶緩オロ温度域に対応しており、最高雰囲気
ＯＡ度は結晶配向が可能な温度域に設定しなければなら
ない。
最高雰囲気温度が１２０℃以下では結晶配向が充分に行
われないため引Ｉｉル弾性率は２５ （）Ｐａ以下のも
のしか得られない。一方、１７０℃以上では融点近傍と
なり、誘電加熱による非晶部の選択加熱性が損われると
ともに、流動延伸状態となりｉＳｉ弾性半な１直Ｆｉ、
得られない。
われないため引Ｉｉル弾性率は２５ （）Ｐａ以下のも
のしか得られない。一方、１７０℃以上では融点近傍と
なり、誘電加熱による非晶部の選択加熱性が損われると
ともに、流動延伸状態となりｉＳｉ弾性半な１直Ｆｉ、
得られない。
誘電加熱延伸により得られる試料の引張弾性率は蝙伸時
の雰囲気温度とともに誘電発Ｍｔ、すなわち、電界強度
に依存する。第２図より従来１１ｋを上回る２ ５ Ｇ
Ｐａ以上の引張弾性率は電界強度が２００〜５５０ｖ／
３の範囲で得られる。なお、誘電加熱炉内の電界強度は
直接測定できないため、銅製の円筒等波管に通用される
次式を用い発振器の出力より算出した。
の雰囲気温度とともに誘電発Ｍｔ、すなわち、電界強度
に依存する。第２図より従来１１ｋを上回る２ ５ Ｇ
Ｐａ以上の引張弾性率は電界強度が２００〜５５０ｖ／
３の範囲で得られる。なお、誘電加熱炉内の電界強度は
直接測定できないため、銅製の円筒等波管に通用される
次式を用い発振器の出力より算出した。
ここで、Ｅは電界強ｉｆ （ｖ／ａｍ ）、Ｐは出力（
Ｗ）、Ｒは円筒導波管の半ｍ （ｍ ）、λは波長（ｍ
）である。例えト、周波数２．４５ＧＨｚの発振器、直
往９５．６朋の円筒等波管では Ｅ＝１３．４６ｐ”／” となり、出力Ｉ ＫＷで電界強度は４３０７／ｃＷＬと
なる。周波数の異なる発振器を用いた場合には誘電発熱
量が同等になるようにしなければならないが、誘電発熱
量は周波数と電界強度の２乗との槓に比例するため、周
波数と電界強度の２乗との積でｉわせばｇ、ｓ ｘ ｌ
Ｏ” 〜７，４ Ｘ １０” ｌ！ｚＶ”／ｃｒＩの範
囲となる。この範囲より小さなｌＩ］！電発熱曾では非
晶部の選択加熱性が不充分となり、従来の単なる熱延伸
等により得られる程度の引張弾性率しか得られない。一
方、上記範囲以上のＳ電発熱量では発熱量が多いため融
点近傍となり、ｆｆｓ電加熱加熱る非晶部の選択加熱性
が損われるとともに流ｕＪ９ｉ、伸状態となる。さらに
誘電発熱ｉｔが大になれば誘電加熱特有の熱暴走が生じ
、溶融破断し高弾性率な匝は得られない。
Ｗ）、Ｒは円筒導波管の半ｍ （ｍ ）、λは波長（ｍ
）である。例えト、周波数２．４５ＧＨｚの発振器、直
往９５．６朋の円筒等波管では Ｅ＝１３．４６ｐ”／” となり、出力Ｉ ＫＷで電界強度は４３０７／ｃＷＬと
なる。周波数の異なる発振器を用いた場合には誘電発熱
量が同等になるようにしなければならないが、誘電発熱
量は周波数と電界強度の２乗との槓に比例するため、周
波数と電界強度の２乗との積でｉわせばｇ、ｓ ｘ ｌ
Ｏ” 〜７，４ Ｘ １０” ｌ！ｚＶ”／ｃｒＩの範
囲となる。この範囲より小さなｌＩ］！電発熱曾では非
晶部の選択加熱性が不充分となり、従来の単なる熱延伸
等により得られる程度の引張弾性率しか得られない。一
方、上記範囲以上のＳ電発熱量では発熱量が多いため融
点近傍となり、ｆｆｓ電加熱加熱る非晶部の選択加熱性
が損われるとともに流ｕＪ９ｉ、伸状態となる。さらに
誘電発熱ｉｔが大になれば誘電加熱特有の熱暴走が生じ
、溶融破断し高弾性率な匝は得られない。
プラスチックの延伸過程では延伸応力によシ分子鎖が延
伸方向に並ぼうとするが、並び変るまでにはある時間を
要する。半位時間薗たシの歪ｉｔとして定義される歪速
度が速い場合には延伸応力に対応して分子鎖が並び変る
ことができず破断する。
伸方向に並ぼうとするが、並び変るまでにはある時間を
要する。半位時間薗たシの歪ｉｔとして定義される歪速
度が速い場合には延伸応力に対応して分子鎖が並び変る
ことができず破断する。
従って歪速度を遅くして延伸しなければならない。
歪速度は引取速度と繰出速度の速度差を炉長で割ったｍ
となるが、高弾性率化のためには引取速度と繰出速度と
の比、すなわち、姉伸倍革を大きくすることが不可欠で
ある。これを式で表わせば次式のようになる。
となるが、高弾性率化のためには引取速度と繰出速度と
の比、すなわち、姉伸倍革を大きくすることが不可欠で
ある。これを式で表わせば次式のようになる。
γ＝□＝−（λ−１）
Ｌ
ここで、ｒは歪速度、Ｖは引取連Ｉ徒、■は繰出速度、
Ｌは炉長、λは延伸倍率である。高弾性単化のためには
λを大きくｒはノ」・さくしなければならないため、炉
艮白たりの縁出速Ｈｖ／ｂを小さくしなければならない
ことになる。第３図および第４図の結果よシ、従来値を
上回る２ ５０Ｆ、以上の引張弾性率は炉長当たりの繰
出速度がＱ、３＋＋ｍ’以下で引取速にと繰出速度との
速ｌ現比が１２倍以上で得られることがわかる。
Ｌは炉長、λは延伸倍率である。高弾性単化のためには
λを大きくｒはノ」・さくしなければならないため、炉
艮白たりの縁出速Ｈｖ／ｂを小さくしなければならない
ことになる。第３図および第４図の結果よシ、従来値を
上回る２ ５０Ｆ、以上の引張弾性率は炉長当たりの繰
出速度がＱ、３＋＋ｍ’以下で引取速にと繰出速度との
速ｌ現比が１２倍以上で得られることがわかる。
以下、本発明の製造方法を図面を参照して説明する。
第５図は本発明に用いられる装置の一例であっテ、ＩＦ
ｉ、ポリオキシメチレンロッドまたはパイプ、２は繰出
ロール、３はベルトキャタピラ式繰出機、４はｎｍ加熱
装置、５はマイクロ波発振器（周波数２．４５ Ｇ ｌ
！Ｚ％最大出力１．５ＫＷ）、６は矩形導０ＪＬｖ、７
はｖｊ電電加熱円筒導波管（銅製、内性９５．６．、、
長さ３ｍ）、８ Ａ 、 ８ Ｂ 、 ９ Ａ ＋ ９
Ｂは整合用円筒導波管、１０は余剰マイクロ波吸収用
ダミー、１１はベルトキャタピラ式引取機、１２は巻取
ロールである。酵１ヒ加熱装置４は誘電加熱用円間纏波
管７、この導波管７の両端に配置した整合用円筒導波管
８Ａ、８Ｂおよび９Ａ、９Ｂ。
ｉ、ポリオキシメチレンロッドまたはパイプ、２は繰出
ロール、３はベルトキャタピラ式繰出機、４はｎｍ加熱
装置、５はマイクロ波発振器（周波数２．４５ Ｇ ｌ
！Ｚ％最大出力１．５ＫＷ）、６は矩形導０ＪＬｖ、７
はｖｊ電電加熱円筒導波管（銅製、内性９５．６．、、
長さ３ｍ）、８ Ａ 、 ８ Ｂ 、 ９ Ａ ＋ ９
Ｂは整合用円筒導波管、１０は余剰マイクロ波吸収用
ダミー、１１はベルトキャタピラ式引取機、１２は巻取
ロールである。酵１ヒ加熱装置４は誘電加熱用円間纏波
管７、この導波管７の両端に配置した整合用円筒導波管
８Ａ、８Ｂおよび９Ａ、９Ｂ。
導波管９Ａに結合した発振器接続用矩形導波管６、発振
器５および導波管９Ｂに結合した余剰マイクロ波吸収用
ダミー１０を有し、両端の導波管９Ａおよび９Ｂにはポ
リオキシメチレンロッドまだはパイプ１の通過する通過
孔がおいている。整合用円筒導波管８Ａおよび８Ｂの内
体は加熱用円筒導波管７の内極よりも若干大きく定め、
さらに整合用円筒導波管９Ａおよび９Ｂの内体は整合用
円筒導波管８Ａおよび８Ｂの内極よりも若干大きく定め
る。従って、発振器５より発射されたマイクロ波は矩形
導波管６を介して反射されることなく加熱用円筒導波管
７にＴＭｏ＋モードで効率よく導かれる。また、余剰の
マイクロ波は整合用円筒導波管８Ｂおよび９Ｂを通って
マイクロ波吸収用ダミー１０へ導かれて吸収されるので
、発振源に次って発振器を損傷することはない。
器５および導波管９Ｂに結合した余剰マイクロ波吸収用
ダミー１０を有し、両端の導波管９Ａおよび９Ｂにはポ
リオキシメチレンロッドまだはパイプ１の通過する通過
孔がおいている。整合用円筒導波管８Ａおよび８Ｂの内
体は加熱用円筒導波管７の内極よりも若干大きく定め、
さらに整合用円筒導波管９Ａおよび９Ｂの内体は整合用
円筒導波管８Ａおよび８Ｂの内極よりも若干大きく定め
る。従って、発振器５より発射されたマイクロ波は矩形
導波管６を介して反射されることなく加熱用円筒導波管
７にＴＭｏ＋モードで効率よく導かれる。また、余剰の
マイクロ波は整合用円筒導波管８Ｂおよび９Ｂを通って
マイクロ波吸収用ダミー１０へ導かれて吸収されるので
、発振源に次って発振器を損傷することはない。
第６図は誘電加熱装置４の詳細図であって、１３は外部
加熱源となるバンドヒーター、１４はバンドヒーター用
リード線、１５は管Ｗ ６１１Ｊ温用熱電対、１６は炉
内算囲気温度測温および延伸試料形状観察用窓である。
加熱源となるバンドヒーター、１４はバンドヒーター用
リード線、１５は管Ｗ ６１１Ｊ温用熱電対、１６は炉
内算囲気温度測温および延伸試料形状観察用窓である。
篩篭加熱用円筒導波管７の外周面には延伸方向の長さが
５０口のバンドヒーター１３・・・が６個延伸方向に並
べて取付けてあり、また、整合用円筒導波管８Ａ１８Ｂ
、９Ａ、９Ｂの外周面にはそれぞれ外周面を覆う１個の
バンドヒーター１３・・・が取付けである。各バンドヒ
ーター１３・・・による加熱区分内の管壁温度を熱電対
１５によりモニターすることによシそれぞれ独立に温度
制御ができるように力っている。炉内の雰囲気温度は観
察窓１６より熱電対等の測温器具を挿入することによシ
測定することができる。ただし、マイクロ波入射時には
測温できない。このような構成になっているのでｆｇ電
加熱炉内に延伸方向に沿って任意の雰囲気温度分布をつ
けることができる。
５０口のバンドヒーター１３・・・が６個延伸方向に並
べて取付けてあり、また、整合用円筒導波管８Ａ１８Ｂ
、９Ａ、９Ｂの外周面にはそれぞれ外周面を覆う１個の
バンドヒーター１３・・・が取付けである。各バンドヒ
ーター１３・・・による加熱区分内の管壁温度を熱電対
１５によりモニターすることによシそれぞれ独立に温度
制御ができるように力っている。炉内の雰囲気温度は観
察窓１６より熱電対等の測温器具を挿入することによシ
測定することができる。ただし、マイクロ波入射時には
測温できない。このような構成になっているのでｆｇ電
加熱炉内に延伸方向に沿って任意の雰囲気温度分布をつ
けることができる。
しかして、鱈電加熱用円筒導波管７およびこの導波管７
の周囲のパ／ドヒータート３・・・によって誘電加熱炉
が構成されている。なお、誘電加熱炉としてはこのよう
な円筒導波管形加熱炉以外にも（２）形電極を多数個取
付けた円筒または矩形の導波管形加熱炉やラダー形加熱
炉等も用いることができる。
の周囲のパ／ドヒータート３・・・によって誘電加熱炉
が構成されている。なお、誘電加熱炉としてはこのよう
な円筒導波管形加熱炉以外にも（２）形電極を多数個取
付けた円筒または矩形の導波管形加熱炉やラダー形加熱
炉等も用いることができる。
このよう力装置を用いてポリオキシメチレンからなるロ
ッドまたはパイプを延伸するには、まず、バンドヒータ
ー１３・・・によって加熱炉内の雰囲気温度を所定の温
度に設定する。この際、最高雰囲気温度は１２０〜１７
０℃とされる。また、雰囲気渦電は加熱炉の入口ｔＩす
から出口側に向けて徐々に温度が茜くなるように設定さ
れる。ついで、繰出ロール２のポリオキシメチレンロッ
ドまたはパイプｌを繰出機３により繰出して誘電加熱装
置４に送り込み、引取機１１で引取り、巻取ロール１２
に巻き取る。ここで、発振器５を動作さｔｌ ロッドま
たはパイプｌを加熱炉内でヒーター１３・・・による外
部加熱に併せて＠箪加熱する。誘電加熱条件は、発振周
波数と電界強度の二乗との横が９．８ｘ １０” 〜７
．４ ｘ １０” ｌ！Ｚｖ”Ａ１となるように設定さ
れる。そして、加熱炉長白りの繰出速度がＱ、３ｍｍ’
以下となり、引取速度と繰出速度との比が１２倍以
上となるように引取機１１の速度な繰出機３の速度より
も速くし、ロッドまたはパイプ１に張力を加える。かく
して、ロッドまたはパイプｌは好ましく連続的に加熱延
伸され目的とする弾性率２５ ＧＰａ以上のポリオキシ
メチレンよりなるロッドまたはパイプ１１が得られる。
ッドまたはパイプを延伸するには、まず、バンドヒータ
ー１３・・・によって加熱炉内の雰囲気温度を所定の温
度に設定する。この際、最高雰囲気温度は１２０〜１７
０℃とされる。また、雰囲気渦電は加熱炉の入口ｔＩす
から出口側に向けて徐々に温度が茜くなるように設定さ
れる。ついで、繰出ロール２のポリオキシメチレンロッ
ドまたはパイプｌを繰出機３により繰出して誘電加熱装
置４に送り込み、引取機１１で引取り、巻取ロール１２
に巻き取る。ここで、発振器５を動作さｔｌ ロッドま
たはパイプｌを加熱炉内でヒーター１３・・・による外
部加熱に併せて＠箪加熱する。誘電加熱条件は、発振周
波数と電界強度の二乗との横が９．８ｘ １０” 〜７
．４ ｘ １０” ｌ！Ｚｖ”Ａ１となるように設定さ
れる。そして、加熱炉長白りの繰出速度がＱ、３ｍｍ’
以下となり、引取速度と繰出速度との比が１２倍以
上となるように引取機１１の速度な繰出機３の速度より
も速くし、ロッドまたはパイプ１に張力を加える。かく
して、ロッドまたはパイプｌは好ましく連続的に加熱延
伸され目的とする弾性率２５ ＧＰａ以上のポリオキシ
メチレンよりなるロッドまたはパイプ１１が得られる。
つぎに、本発明を以下の冥施例により具体的に説明する
が、本発明はこれら実施例にのみ限定されるものではな
い。
が、本発明はこれら実施例にのみ限定されるものではな
い。
実施例１
ポリオキシメチレン（数平均分子ｉ３７，０００、重量
平均分子ｉｏ３，０００、密度１．４２９１ｃｒｌ、
ｔａ点１７９℃）からなる外部３． Ｏｍｍ、内径ｉ、
ｏ ｔ＋ｍの未延伸パイプの誘電加熱延伸を行った。
平均分子ｉｏ３，０００、密度１．４２９１ｃｒｌ、
ｔａ点１７９℃）からなる外部３． Ｏｍｍ、内径ｉ、
ｏ ｔ＋ｍの未延伸パイプの誘電加熱延伸を行った。
誘電加熱装置４は発振周波数２．４５ Ｇ Ｉｌｚ、最
大出力１．５ ＫＷのマイクロ波発振器５および管長３
ｍｓ内ｆｉ９５．６鰭の銅製誘電加熱用円筒導波管（誘
電加熱炉）７およびその他の部品からなる。防電加熱炉
内の雰囲気温度はｖｊ電加熱用円筒導波ｖ７の外周面に
取付けた６個のバンドヒーター１３をそれぞれ独立に制
御し、各加熱区分内のｉｔ＆加熱炉中心部の雰囲気温度
が試料入口側から出口側に向って６０°。
大出力１．５ ＫＷのマイクロ波発振器５および管長３
ｍｓ内ｆｉ９５．６鰭の銅製誘電加熱用円筒導波管（誘
電加熱炉）７およびその他の部品からなる。防電加熱炉
内の雰囲気温度はｖｊ電加熱用円筒導波ｖ７の外周面に
取付けた６個のバンドヒーター１３をそれぞれ独立に制
御し、各加熱区分内のｉｔ＆加熱炉中心部の雰囲気温度
が試料入口側から出口側に向って６０°。
９０’、１０５°、１２０“、１３０” 、１３０℃と
最高雰囲気温度が出口側で１３０℃となるように設定し
た。未延伸パイプ１を繰出ロール２より繰出し、繰出機
３、誘電加熱装置４、引取機１１に導き、繰出機および
引取機のベルトキャタピラ間に固足した。繰出速度は０
．１０ ｚ ／ｍｉｓ （炉長当たりの繰出速度０．０
３３ｍｍ ’）に設定し、延伸中もこの速度は変えず一
定とした。延伸開始時の発振器出力は０．２２ＫＷ（電
界強度２００ ｖ／ｃｍ ）とした。なお、誘電加熱装
置Ｒ４と引取機１１の間には３点曲げ式の張力計を股１
１、延伸時のパイプ１に加わる張力をモニターした。ま
た、引取機１１と巻取ロール１２の間には昇任測定機を
設置し、延伸後のパイプ昇任をモニターした。延伸開始
とともに張力が１０ｋｇとなるように引取速度を制御し
た。延伸開始時には延伸点（ネッキング部）が大きく動
くため、張力を一定に保つためには引取速度を大幅に変
動させなければならないが、延伸点が定まるとともに引
取速度も安定し、張力１０ｋｇでは引取速度Ｑ、８７７
１／ｍで定常状態となった。パイプｌの延伸後の外部が
一定になるのを待って出力を最終設定１直０．５７ＫＷ
（３２０Ｖ／ｃ！ＩＬ）まで上げた。出力増とともに試
料温度が上がりそのままでは張力は減少するため、張力
１０ｋｐを維持するためには引取速度を上げねばならな
いが、引取速Ｋ １．２ ｍ７Ｍで定常状態となった。
最高雰囲気温度が出口側で１３０℃となるように設定し
た。未延伸パイプ１を繰出ロール２より繰出し、繰出機
３、誘電加熱装置４、引取機１１に導き、繰出機および
引取機のベルトキャタピラ間に固足した。繰出速度は０
．１０ ｚ ／ｍｉｓ （炉長当たりの繰出速度０．０
３３ｍｍ ’）に設定し、延伸中もこの速度は変えず一
定とした。延伸開始時の発振器出力は０．２２ＫＷ（電
界強度２００ ｖ／ｃｍ ）とした。なお、誘電加熱装
置Ｒ４と引取機１１の間には３点曲げ式の張力計を股１
１、延伸時のパイプ１に加わる張力をモニターした。ま
た、引取機１１と巻取ロール１２の間には昇任測定機を
設置し、延伸後のパイプ昇任をモニターした。延伸開始
とともに張力が１０ｋｇとなるように引取速度を制御し
た。延伸開始時には延伸点（ネッキング部）が大きく動
くため、張力を一定に保つためには引取速度を大幅に変
動させなければならないが、延伸点が定まるとともに引
取速度も安定し、張力１０ｋｇでは引取速度Ｑ、８７７
１／ｍで定常状態となった。パイプｌの延伸後の外部が
一定になるのを待って出力を最終設定１直０．５７ＫＷ
（３２０Ｖ／ｃ！ＩＬ）まで上げた。出力増とともに試
料温度が上がりそのままでは張力は減少するため、張力
１０ｋｐを維持するためには引取速度を上げねばならな
いが、引取速Ｋ １．２ ｍ７Ｍで定常状態となった。
パイプ外注が一定になるのを待って、次いで引取速度を
若干増加させた。
若干増加させた。
これにともない張力が若干増加するとともにパイプ昇任
も若干細くなっていくが、パイプ外部が一定になるのを
待ってさらに引取速度を若干増加させた。この操作を繰
返し引取速度を上げていった。
も若干細くなっていくが、パイプ外部が一定になるのを
待ってさらに引取速度を若干増加させた。この操作を繰
返し引取速度を上げていった。
この結果、引取速ＩＬ １．４ Ｔｎ／ ｍｉｎ、速に
比１４倍まで延伸することができたが、これ以上の引取
速度では破断した。この時の延伸張力は１１ｋｌ？であ
った。なお、延伸開始時にいきなり出力を最終設定値の
０．５７ＫＷ にした場合には、延伸点が安定しない内
に誘電発熱量が過大なため熱暴走し溶融破断する。また
、延伸開始時にいきなり引取速度を最終引取連層１．４
ｆｉ／關に近い１区に設定した場合には歪速度が過大と
なり破断する。このように誘電加熱延伸過程では延伸開
始時には出力および引取速度ともに低く抑え、延伸点が
安定するのを待つて徐々に出力および引取速１琥を上げ
ていかねばならない。得られた延伸パイプの外体は０．
８１闘で室温における引張弾性率は２８．５０Ｐａであ
った。
比１４倍まで延伸することができたが、これ以上の引取
速度では破断した。この時の延伸張力は１１ｋｌ？であ
った。なお、延伸開始時にいきなり出力を最終設定値の
０．５７ＫＷ にした場合には、延伸点が安定しない内
に誘電発熱量が過大なため熱暴走し溶融破断する。また
、延伸開始時にいきなり引取速度を最終引取連層１．４
ｆｉ／關に近い１区に設定した場合には歪速度が過大と
なり破断する。このように誘電加熱延伸過程では延伸開
始時には出力および引取速度ともに低く抑え、延伸点が
安定するのを待つて徐々に出力および引取速１琥を上げ
ていかねばならない。得られた延伸パイプの外体は０．
８１闘で室温における引張弾性率は２８．５０Ｐａであ
った。
実施例２
実施例１と同じポリオキシメチレンパイプおよび同じＴ
ｆＮｔ加熱延伸装置を用い、誘電加熱炉内の雰囲気温度
を実施例１よりも１０℃高くして、すなわち、試料入口
側から出口側に向って７０°。
ｆＮｔ加熱延伸装置を用い、誘電加熱炉内の雰囲気温度
を実施例１よりも１０℃高くして、すなわち、試料入口
側から出口側に向って７０°。
１０５” 、１１５” 、１３０° 、１４０＠
、１４０℃ト最尚雰囲気温凰が出口側ｊで１４０℃とな
るようにしてｖｊ電加ＰＡ延伸を行った。実施例１と同
じように繰出速敵は０．１０ ｍ／ｍ （炉長自たりの
繰出速度０．０３３ｍｍ ’）に、延伸開始時の発振器
出力は０．２２ＫＷ （電界強度２００ ｖ／ｃｒｎ）
にした。雰囲気温度を１０℃高くしたことを考慮して、
延伸開始とともに張力は９に９となるように引取速度を
制御した。延伸点が安定し延伸後のパイプ外体が一定に
なるのを待って出力を実施例１と同じ最終設定１直０．
５７ Ｋｗ （３２０ｖ／ｃｍ ）まで上げるとともに
蜘力９ゆを維持するように引取速度を上げた。パイプ昇
任が一定になるのを待って引取速度をさらに上げて行っ
た。この結果、引取速度２．０Ｔｎ／１ｍ、速度比２０
倍まで延伸することができたが、これ以上の引取速度で
は破断した。この時の延伸張力は１１．５ｋｌｉＪであ
った。旬られた延伸パイプの昇任は０．６７龍で引張弾
性率は４４．８０ＰｔＬであった。
、１４０℃ト最尚雰囲気温凰が出口側ｊで１４０℃とな
るようにしてｖｊ電加ＰＡ延伸を行った。実施例１と同
じように繰出速敵は０．１０ ｍ／ｍ （炉長自たりの
繰出速度０．０３３ｍｍ ’）に、延伸開始時の発振器
出力は０．２２ＫＷ （電界強度２００ ｖ／ｃｒｎ）
にした。雰囲気温度を１０℃高くしたことを考慮して、
延伸開始とともに張力は９に９となるように引取速度を
制御した。延伸点が安定し延伸後のパイプ外体が一定に
なるのを待って出力を実施例１と同じ最終設定１直０．
５７ Ｋｗ （３２０ｖ／ｃｍ ）まで上げるとともに
蜘力９ゆを維持するように引取速度を上げた。パイプ昇
任が一定になるのを待って引取速度をさらに上げて行っ
た。この結果、引取速度２．０Ｔｎ／１ｍ、速度比２０
倍まで延伸することができたが、これ以上の引取速度で
は破断した。この時の延伸張力は１１．５ｋｌｉＪであ
った。旬られた延伸パイプの昇任は０．６７龍で引張弾
性率は４４．８０ＰｔＬであった。
最高雰囲気温緘を１３０℃から１４０℃にすることによ
り引張弾性率は２８．５ ＧＰａ（実施例１）から４４
．８ （）Ｐａへと向上した。
り引張弾性率は２８．５ ＧＰａ（実施例１）から４４
．８ （）Ｐａへと向上した。
実施例３
実施例１と同じポリオキシメチレンパイプおよび同じ誘
′亀加熱延伸装置を用い、誘電加熱炉内の最高雰囲気温
度を実施例２よりもさらに５℃高くして、すなわち、試
料入口側から出口側に向って８０°、１１０°１１２５
°、１３５°、１４５°１４５℃と最高雰囲気温間が出
口側で１４５℃となるようにして訪電加熱姑伸を行った
。実施例１と同じように繰出速度は０．１０ｍ／順に、
延伸開始時の発振器出力は９．２２ＫＷにした。延伸開
始とともに張力は９ｋｇとなるように引取速度を制御し
た。延伸点が安定しバイブ外注が一足になるのを待って
出力を実施例１と同じ最終設定１直０．５７ＫＷまで上
げるとともに張力９に９を維持するように引取速ｌ建を
上げた。パイプ外伝が一定になるのを待って引取速度を
さらに上げて行った。この結果、引取速度２．３ｍ／ｒ
ｒａ、速度比２３倍まで延伸することができたが、これ
以上の引取速度では破断した。
′亀加熱延伸装置を用い、誘電加熱炉内の最高雰囲気温
度を実施例２よりもさらに５℃高くして、すなわち、試
料入口側から出口側に向って８０°、１１０°１１２５
°、１３５°、１４５°１４５℃と最高雰囲気温間が出
口側で１４５℃となるようにして訪電加熱姑伸を行った
。実施例１と同じように繰出速度は０．１０ｍ／順に、
延伸開始時の発振器出力は９．２２ＫＷにした。延伸開
始とともに張力は９ｋｇとなるように引取速度を制御し
た。延伸点が安定しバイブ外注が一足になるのを待って
出力を実施例１と同じ最終設定１直０．５７ＫＷまで上
げるとともに張力９に９を維持するように引取速ｌ建を
上げた。パイプ外伝が一定になるのを待って引取速度を
さらに上げて行った。この結果、引取速度２．３ｍ／ｒ
ｒａ、速度比２３倍まで延伸することができたが、これ
以上の引取速度では破断した。
この時の延伸張力は１０．５に９であった。得られ九姑
伸パイプの外体は０．６５闘で引張弾性率は４２．ＩＧ
Ｐａであった。最高雰囲気温度を１４０℃（実施例２）
から１４５℃にすることにより、速度比は２０ｆｔ！か
ら２３培へと向上したが、引張弾性率は逆に４４．８
（）Ｐａから４２．１ （）Ｐａへと低下した。これは
、最高雰囲気温ｋを高くし過ぎたため、試料温度が上が
り過ぎ一部流動延伸状態となり速度比は上ったが引張弾
性率は逆に下ったものと考えられる。
伸パイプの外体は０．６５闘で引張弾性率は４２．ＩＧ
Ｐａであった。最高雰囲気温度を１４０℃（実施例２）
から１４５℃にすることにより、速度比は２０ｆｔ！か
ら２３培へと向上したが、引張弾性率は逆に４４．８
（）Ｐａから４２．１ （）Ｐａへと低下した。これは
、最高雰囲気温ｋを高くし過ぎたため、試料温度が上が
り過ぎ一部流動延伸状態となり速度比は上ったが引張弾
性率は逆に下ったものと考えられる。
実施例４
実施例１と同じポリオキシメチレンパイプおよび同じｖ
５電加熱延伸装置を用い、実施例２と岡じ雰囲気温度で
、すなわち、試料入口側から出ロ側ニ向ッテ７０°、１
０５’ 、１１５” 、１３０” 、１４０”。
５電加熱延伸装置を用い、実施例２と岡じ雰囲気温度で
、すなわち、試料入口側から出ロ側ニ向ッテ７０°、１
０５’ 、１１５” 、１３０” 、１４０”。
１４０℃と最高雰囲気温度が出口側で１４０℃となるよ
うにして、出力の最終設定値を０，３４ ＫＷ（２５０
Ｖ／α）に変えてｌＩＩ電加熱加熱延伸った。
うにして、出力の最終設定値を０，３４ ＫＷ（２５０
Ｖ／α）に変えてｌＩＩ電加熱加熱延伸った。
実施例１と同じように繰出速度はＱ、１０７７１／Ｍに
、延伸開始時の発振器出力は０．２２ＫＷにした。延伸
開始とともに張力は１０ｋｇとなるように引取速度を制
御した。延伸点が安定しパイプ外伝が一定になるのを待
って出力を最終設定１ｕ［０，３４ＫＷまで上げるとと
もに張力１０ｋＩＩを維持するように引取速度を上げた
。パイプ昇任が一定になるのを待って引取速度をさらに
上げて行った。この結果、引取速度１．７ｍ／１１ａ、
速度比１７倍まで延伸することができたが、これ以上の
引取速度では破断した。この時の延伸張力は１２ゆであ
った。得られた延伸パイプの外体は０．７５１１で引張
弾性率は３３．３０Ｆ、であった。出力をＱ、ｓ ７
ＫＷ （実施例２）から０．３４ｘＷに下げることによ
シ、速度比は２０ ｆｆ、から１７＠へ、引張弾性率は
４４．８０Ｐａから３３．３ ＧＰａへとともに低下し
た。
、延伸開始時の発振器出力は０．２２ＫＷにした。延伸
開始とともに張力は１０ｋｇとなるように引取速度を制
御した。延伸点が安定しパイプ外伝が一定になるのを待
って出力を最終設定１ｕ［０，３４ＫＷまで上げるとと
もに張力１０ｋＩＩを維持するように引取速度を上げた
。パイプ昇任が一定になるのを待って引取速度をさらに
上げて行った。この結果、引取速度１．７ｍ／１１ａ、
速度比１７倍まで延伸することができたが、これ以上の
引取速度では破断した。この時の延伸張力は１２ゆであ
った。得られた延伸パイプの外体は０．７５１１で引張
弾性率は３３．３０Ｆ、であった。出力をＱ、ｓ ７
ＫＷ （実施例２）から０．３４ｘＷに下げることによ
シ、速度比は２０ ｆｆ、から１７＠へ、引張弾性率は
４４．８０Ｐａから３３．３ ＧＰａへとともに低下し
た。
実施例５
実施例１と同じポリオキシメチレンパイプおよび同じ誘
電加熱延伸装置を用い繰出速度を０．５０ｍ ／１ｎＪ
ＩＩ （炉長歯たりの繰出速Ｗ ０．１７ ｍｖｎ−’
）に設定し、誘電加熱炉内の雰囲気温度は試料入口側
から出口側に向って６０°、１２０＠、１２５” 、１
４０’。
電加熱延伸装置を用い繰出速度を０．５０ｍ ／１ｎＪ
ＩＩ （炉長歯たりの繰出速Ｗ ０．１７ ｍｖｎ−’
）に設定し、誘電加熱炉内の雰囲気温度は試料入口側
から出口側に向って６０°、１２０＠、１２５” 、１
４０’。
１４５°、１５０℃と最高雰囲気温度が出口側で１５０
℃となるようにしてｌ１ｓＷ加熱廷伸を行った。延伸開
始時の発振器出力は実施例１と同じように０．２２ＫＷ
にし、延伸開始とともに張力は７ｋｙとなるように引取
速続を制御した。延伸点が安定しパイプ外伝が一定にな
るのを待って出力を最終設定１１Ｏ，７０ＫＷ （３６
０ｖ／ｃＴＩＬ）まで上げるとともに引取速度を上げた
。この結果、引取速９１０ｍ／関、速度比２０倍まで延
伸することができたが、これ以上の引取速度では破断し
た。得られた延伸パイプの外傷は０．６７、、で引ＴＭ
弾性率は３５゜４０Ｐ。
℃となるようにしてｌ１ｓＷ加熱廷伸を行った。延伸開
始時の発振器出力は実施例１と同じように０．２２ＫＷ
にし、延伸開始とともに張力は７ｋｙとなるように引取
速続を制御した。延伸点が安定しパイプ外伝が一定にな
るのを待って出力を最終設定１１Ｏ，７０ＫＷ （３６
０ｖ／ｃＴＩＬ）まで上げるとともに引取速度を上げた
。この結果、引取速９１０ｍ／関、速度比２０倍まで延
伸することができたが、これ以上の引取速度では破断し
た。得られた延伸パイプの外傷は０．６７、、で引ＴＭ
弾性率は３５゜４０Ｐ。
であった。
実施例６
実施例１と同じポリオキシメチレンパイプおよび同じ誘
電加熱延伸装置を用い、繰出速度を０．０２３ｍ／順（
炉長歯たりの繰出速度０．００８ ｍ−” ）に設足し
、誘電加熱炉内の雰囲気温度は試料入口側から出口側に
向って３５＠、６０” 、８５°、１１０”。
電加熱延伸装置を用い、繰出速度を０．０２３ｍ／順（
炉長歯たりの繰出速度０．００８ ｍ−” ）に設足し
、誘電加熱炉内の雰囲気温度は試料入口側から出口側に
向って３５＠、６０” 、８５°、１１０”。
１２５′″、１３５℃と最高雰囲気温度が出口側で１３
５℃となるようＫして誘電加熱延伸を行った。ガお、こ
の実施例では引力針を用いずに延伸した。延伸開始時の
発振乞ｉ出力は０．０７ ｘｗ （１１０ｖ／ｃｆｎ）
にし、引取速度は０．１４７Ｂ／ｍｙ、速度比６倍から
延伸を開始した。出力を９．０７ＫＷに固定したままで
パイプ昇任が一定になるのを待って引取速度を若干増加
させた。これにともないパイプ外征は若干細くなってい
くが、パイプ外注が一定になるのを待ってさらに引取速
度を若干増加させた。この操作を繰返し引取速度を０．
４４ｍ／ｍｘ、速度比１９ｆｆＩまで上げた。次に引取
速度を０．４４ｍ／ｗｍに固定したままで発振器出力を
最終設定ｔｏ、７゜ＫＷ （３６０ｖ／ｃｍ）に上げ、
引き続いて引取速度を段階的に上げていった。この結果
、引取速度０．７０ ｙ（／ｒｔｕｓ、速波比３０倍ま
で延伸することができたが、引取速度０．７２１１４
／ＩＢＭでは破断した。
５℃となるようＫして誘電加熱延伸を行った。ガお、こ
の実施例では引力針を用いずに延伸した。延伸開始時の
発振乞ｉ出力は０．０７ ｘｗ （１１０ｖ／ｃｆｎ）
にし、引取速度は０．１４７Ｂ／ｍｙ、速度比６倍から
延伸を開始した。出力を９．０７ＫＷに固定したままで
パイプ昇任が一定になるのを待って引取速度を若干増加
させた。これにともないパイプ外征は若干細くなってい
くが、パイプ外注が一定になるのを待ってさらに引取速
度を若干増加させた。この操作を繰返し引取速度を０．
４４ｍ／ｍｘ、速度比１９ｆｆＩまで上げた。次に引取
速度を０．４４ｍ／ｗｍに固定したままで発振器出力を
最終設定ｔｏ、７゜ＫＷ （３６０ｖ／ｃｍ）に上げ、
引き続いて引取速度を段階的に上げていった。この結果
、引取速度０．７０ ｙ（／ｒｔｕｓ、速波比３０倍ま
で延伸することができたが、引取速度０．７２１１４
／ＩＢＭでは破断した。
得られた延伸パイプの外体はＱ、６０．Ｉで引張弾性率
は６３．１ ａｐａでめった。
は６３．１ ａｐａでめった。
実施例７
実施例１と同じポリオキシメチレンからなる直伝が２．
４龍のロッドの誘電加熱延伸を行った。誘電加熱延伸装
置は実施例１と同じもので、繰出速度を０．０５６ ｙ
（／ｒｕｎ （炉長歯たりの繰出速［０，０１９順−１
）に設定し、誘電加熱炉内の雰囲気温度は実施例６と同
じように試料入口側から出口側に向って３５°、６０＠
、８５” 、１１０°、１２５’ 、１３５℃と最高雰
囲気温度が出口側で１３５℃となるようにした。実施例
６と同様に張力針は用いず、延伸開始時の発振器出力を
０．０７ ＫＷ （１１０ｖ／ｃｍ）に設定し、引取速
度０．３４ ｇ ／ａｒｕＩ、速度比６倍から延伸を開
始した。出力を９．０７ＫＷに固定したままで、ロッド
任が一定になるのを待って引取速度を若干増加さぜ、ロ
ッド任が一定になるのを待ってさらに引取速度を若干増
りさｔた。この操作を繰返し、引取速度を０．９０１ｎ
／Ｍ、速度比１６倍まで上げた。次に引取速度を０゜９
０７７１／ｍに固定したままで発振器出力を最終設定１
直０．７０ＫＷ（３６０ｖ／ｃｍ）に上げ、引き続いて
引取速度を段階的に上げていった。この結果、引取速度
１．５６ｍ／ｍ、速度比２８＠まで延伸できたが、引取
速［１，６０ｍ／１ｌｌｉｆｆでは破断した。得られた
延伸ロッドの直径はＱ、４８．、で引張弾性率は５６．
０ ＧＰａであった。
４龍のロッドの誘電加熱延伸を行った。誘電加熱延伸装
置は実施例１と同じもので、繰出速度を０．０５６ ｙ
（／ｒｕｎ （炉長歯たりの繰出速［０，０１９順−１
）に設定し、誘電加熱炉内の雰囲気温度は実施例６と同
じように試料入口側から出口側に向って３５°、６０＠
、８５” 、１１０°、１２５’ 、１３５℃と最高雰
囲気温度が出口側で１３５℃となるようにした。実施例
６と同様に張力針は用いず、延伸開始時の発振器出力を
０．０７ ＫＷ （１１０ｖ／ｃｍ）に設定し、引取速
度０．３４ ｇ ／ａｒｕＩ、速度比６倍から延伸を開
始した。出力を９．０７ＫＷに固定したままで、ロッド
任が一定になるのを待って引取速度を若干増加さぜ、ロ
ッド任が一定になるのを待ってさらに引取速度を若干増
りさｔた。この操作を繰返し、引取速度を０．９０１ｎ
／Ｍ、速度比１６倍まで上げた。次に引取速度を０゜９
０７７１／ｍに固定したままで発振器出力を最終設定１
直０．７０ＫＷ（３６０ｖ／ｃｍ）に上げ、引き続いて
引取速度を段階的に上げていった。この結果、引取速度
１．５６ｍ／ｍ、速度比２８＠まで延伸できたが、引取
速［１，６０ｍ／１ｌｌｉｆｆでは破断した。得られた
延伸ロッドの直径はＱ、４８．、で引張弾性率は５６．
０ ＧＰａであった。
以上説明したように、本発明の製造方法は、ポリオキシ
メチレンからなるロッドまたはパイプを外部加熱装置が
付設された誘電加熱炉内に収容し、の槓を９．８ ｘ
１０” 〜７．４ ｘ １０” ｌ！ｚＶν薗とし、加
熱炉長白りのロッドまたはパイプの繰出速度をＱ、３ｉ
ｕ−’以下とし、かつ引取速にと繰出速度との比を１２
倍以上として連続的に延伸するものであるので、従来昧
を上回る２ ５ ＧＰａ以上の引張弾性率を有するポリ
オキシメチレンロッドおよびパイプを連続的に製造する
ことができる。
メチレンからなるロッドまたはパイプを外部加熱装置が
付設された誘電加熱炉内に収容し、の槓を９．８ ｘ
１０” 〜７．４ ｘ １０” ｌ！ｚＶν薗とし、加
熱炉長白りのロッドまたはパイプの繰出速度をＱ、３ｉ
ｕ−’以下とし、かつ引取速にと繰出速度との比を１２
倍以上として連続的に延伸するものであるので、従来昧
を上回る２ ５ ＧＰａ以上の引張弾性率を有するポリ
オキシメチレンロッドおよびパイプを連続的に製造する
ことができる。
よって、本発明によって得られるポリオキシメチレンロ
ッドまたはパイプは、＠量でかつ高弾性率が望まれる檎
々の用途に使用できるが、特に光フアイバ用の被梳材や
光フアイバケーブル用抗張力体および補強材として好適
に用いられるものとなる。
ッドまたはパイプは、＠量でかつ高弾性率が望まれる檎
々の用途に使用できるが、特に光フアイバ用の被梳材や
光フアイバケーブル用抗張力体および補強材として好適
に用いられるものとなる。
第１図ないし第４図はいずれもこの発明の製造方法の条
件設定のためのグラフで、第１図は引張弾性率の最高雰
囲気温間依存性を示し、第２図は引引弾性率の電界強度
依存性を示し、第３図は引張弾性率の繰出速度依存性を
示し、第４図は引張示し、第５図は装置全体の概略構成
図、第６図は装置要部の一部断面視した斜視図である。 ｌ・・・ポリオキシメチレンロッドまたはパイプ、２・
・・繰出ロール、３・・・ベルトキャタピラ式繰出機、
４・・・銹電加熱装置、５・・・マイクロ波発振器、６
・・・矩形導波管、７・・・綽導加熱用円筒導波管、８
Ａ、８Ｂ、９Ａ、９Ｂ・・・整合用円筒導波管、１０・
・・余剰マイクロ波吸収用ダミー、１１・・・ベルトキ
ャタビ２式引取機、１２・・・巻取ロール、１３・・・
バントヒーター、１４・・・バンドヒーター用リード線
、１５・・・管壁測温用熱電対、１６・・・観察用窓。 出願人 日本電！’ＲＥ話公社
件設定のためのグラフで、第１図は引張弾性率の最高雰
囲気温間依存性を示し、第２図は引引弾性率の電界強度
依存性を示し、第３図は引張弾性率の繰出速度依存性を
示し、第４図は引張示し、第５図は装置全体の概略構成
図、第６図は装置要部の一部断面視した斜視図である。 ｌ・・・ポリオキシメチレンロッドまたはパイプ、２・
・・繰出ロール、３・・・ベルトキャタピラ式繰出機、
４・・・銹電加熱装置、５・・・マイクロ波発振器、６
・・・矩形導波管、７・・・綽導加熱用円筒導波管、８
Ａ、８Ｂ、９Ａ、９Ｂ・・・整合用円筒導波管、１０・
・・余剰マイクロ波吸収用ダミー、１１・・・ベルトキ
ャタビ２式引取機、１２・・・巻取ロール、１３・・・
バントヒーター、１４・・・バンドヒーター用リード線
、１５・・・管壁測温用熱電対、１６・・・観察用窓。 出願人 日本電！’ＲＥ話公社
Claims (1)
- ポリオキシメチレンからなるロッドまたはパイプを外部
加熱装置が付設された誘電加熱炉内に収電界強度ノ二乗
とノ槓を９．８ ｘ ｌ Ｏ” 〜７，４ ×１０１４
１！ｚ Ｖ ”／ｃＩＩＩとし、加熱炉長白りのロッド
またはパイプの繰出速度をＱ、３ ｔｎｒ ”以下とし
かつ引取速度と繰出速度との比を１２倍以上として連続
的に延伸することを特倣とする高弾性率のポリオキシメ
チレンよりなるロッドまたはパイプの製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21815282A JPS59106921A (ja) | 1982-12-13 | 1982-12-13 | 高弾性率のポリオキシメチレンよりなるロツドまたはパイプの製造方法 |
| DE8282307041T DE3278134D1 (en) | 1981-12-24 | 1982-12-22 | Process for the production of ultrahigh-modulus polymers |
| EP82307041A EP0084274B1 (en) | 1981-12-24 | 1982-12-22 | Process for the production of ultrahigh-modulus polymers |
| US06/452,862 US4497759A (en) | 1981-12-24 | 1982-12-23 | Drawing of polyoxymethylene using dielectric heating |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21815282A JPS59106921A (ja) | 1982-12-13 | 1982-12-13 | 高弾性率のポリオキシメチレンよりなるロツドまたはパイプの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59106921A true JPS59106921A (ja) | 1984-06-20 |
| JPH0129695B2 JPH0129695B2 (ja) | 1989-06-13 |
Family
ID=16715451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21815282A Granted JPS59106921A (ja) | 1981-12-24 | 1982-12-13 | 高弾性率のポリオキシメチレンよりなるロツドまたはパイプの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59106921A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0434037A (ja) * | 1990-05-28 | 1992-02-05 | Toshio Kunugi | 高弾性率繊維の製造法 |
-
1982
- 1982-12-13 JP JP21815282A patent/JPS59106921A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0434037A (ja) * | 1990-05-28 | 1992-02-05 | Toshio Kunugi | 高弾性率繊維の製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0129695B2 (ja) | 1989-06-13 |
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