JPS59105935A - ロ−タリピストンエンジンのロ−タハウジング - Google Patents
ロ−タリピストンエンジンのロ−タハウジングInfo
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- JPS59105935A JPS59105935A JP21617482A JP21617482A JPS59105935A JP S59105935 A JPS59105935 A JP S59105935A JP 21617482 A JP21617482 A JP 21617482A JP 21617482 A JP21617482 A JP 21617482A JP S59105935 A JPS59105935 A JP S59105935A
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- JP
- Japan
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- boron nitride
- pores
- rotor housing
- apex seal
- porous
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B55/00—Internal-combustion aspects of rotary pistons; Outer members for co-operation with rotary pistons
- F02B55/08—Outer members for co-operation with rotary pistons; Casings
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Sealing (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はロータリピストンエンジンのロータハウジンク
に関する。
に関する。
ロークリピストンエンジンにおいては、トロコイド状の
ロータハウジング内周面をロータに取り何けたアペック
スシールが摺接するようになっており、ロータハウジン
グ内周面とアペ・ノクスシール摺動面の摩耗が問題とな
っている。
ロータハウジング内周面をロータに取り何けたアペック
スシールが摺接するようになっており、ロータハウジン
グ内周面とアペ・ノクスシール摺動面の摩耗が問題とな
っている。
径大、例えば、特開昭、54’−130717号公報に
開示されている如く、ロータハウジング内周面にポーラ
スクロムメッキを施し、該ポーラスクロムメッキの気孔
にオイノーが保持されることを利用して潤滑性能を同上
させ、ロータハウジング内周面およびアペックスシール
摺動部の摩耗を抑制することは周知である。しかし、ポ
ーラスクロムメッキを施した場合でもエンジン運転初期
のなじみ性を充分に上けるには至らず、特にアペックス
シール摺動面においてはオイルが保持されないため、異
常発熱を起こし、アペックスシールはその先端の摺動面
側とその反対の基端側とで温度差ができ、アペックスシ
ール全体が湾曲して高温となっている摺動面の中央部が
若干突出するという現象が生しる。これにより、この摺
動面の中央部が溶着摩耗を起こし、初期なじみ運転終了
後、アペックスシールの上記温度差がなくなった]妖に
、湾曲していたアペックスシールが元に戻り、今度は逆
に摺動面の中央部が若干凹んだ状態となり、ガス洩れを
生じるという不具合がある。
開示されている如く、ロータハウジング内周面にポーラ
スクロムメッキを施し、該ポーラスクロムメッキの気孔
にオイノーが保持されることを利用して潤滑性能を同上
させ、ロータハウジング内周面およびアペックスシール
摺動部の摩耗を抑制することは周知である。しかし、ポ
ーラスクロムメッキを施した場合でもエンジン運転初期
のなじみ性を充分に上けるには至らず、特にアペックス
シール摺動面においてはオイルが保持されないため、異
常発熱を起こし、アペックスシールはその先端の摺動面
側とその反対の基端側とで温度差ができ、アペックスシ
ール全体が湾曲して高温となっている摺動面の中央部が
若干突出するという現象が生しる。これにより、この摺
動面の中央部が溶着摩耗を起こし、初期なじみ運転終了
後、アペックスシールの上記温度差がなくなった]妖に
、湾曲していたアペックスシールが元に戻り、今度は逆
に摺動面の中央部が若干凹んだ状態となり、ガス洩れを
生じるという不具合がある。
本発明は、かかる点に鑑み、ロータハウジングに施した
ポーラスクロムメッキの気孔に、高温時でも安定した自
己潤滑性を有し、かつ、潤滑油の保持力か1−い窒化ボ
ロンを埋込み、かっ、ポーラスクロムメッキ面における
窒化ボロンか埋込まれた面積率を5〜.50%とするこ
とにより、ロータハウシンクとアペックスシールとの初
期なじみ性を向上し、アペックス9シールの異常摩耗を
防止するようにしたロークリピストンエンジンのロータ
ハウジングを提供するものである。
ポーラスクロムメッキの気孔に、高温時でも安定した自
己潤滑性を有し、かつ、潤滑油の保持力か1−い窒化ボ
ロンを埋込み、かっ、ポーラスクロムメッキ面における
窒化ボロンか埋込まれた面積率を5〜.50%とするこ
とにより、ロータハウシンクとアペックスシールとの初
期なじみ性を向上し、アペックス9シールの異常摩耗を
防止するようにしたロークリピストンエンジンのロータ
ハウジングを提供するものである。
以下1本発明の構成を実施例につき図面に基ついて説明
する。
する。
第1図において、1はロークリピストンエンジンのロー
タハウジング、2はアベックスジ〜ルであり、ロータハ
ウジング1のトロコイド状内周111に、はポーラスク
ロムメッキ6か施されている。そして、第2図+C示す
如くポーラスクロムメッキ乙の気孔4には窒化ボロン5
が埋込まれている、ポーラスクロムメッキ6の気孔4は
1図例てはピンポイントタイプのものを示したか、チャ
ンネルタイプのものでもよく、さらにはピンポイントタ
イプとチャンネルタイプとを混在さぜたものでもよく、
ポーラスクロムメッキ6+171において気孔4の存在
する割合、つまり気孔率70〜乙θ%である。また、気
孔4はピンポイントタイプの場合、開口部の1■径lが
/〜2μ程度、チャンネルタイプの場合は溝の開口部幅
が2μ以下であり、深さdはいずれの場合も♂〜7.2
μ程度までである。
タハウジング、2はアベックスジ〜ルであり、ロータハ
ウジング1のトロコイド状内周111に、はポーラスク
ロムメッキ6か施されている。そして、第2図+C示す
如くポーラスクロムメッキ乙の気孔4には窒化ボロン5
が埋込まれている、ポーラスクロムメッキ6の気孔4は
1図例てはピンポイントタイプのものを示したか、チャ
ンネルタイプのものでもよく、さらにはピンポイントタ
イプとチャンネルタイプとを混在さぜたものでもよく、
ポーラスクロムメッキ6+171において気孔4の存在
する割合、つまり気孔率70〜乙θ%である。また、気
孔4はピンポイントタイプの場合、開口部の1■径lが
/〜2μ程度、チャンネルタイプの場合は溝の開口部幅
が2μ以下であり、深さdはいずれの場合も♂〜7.2
μ程度までである。
」二記気孔率に関し、70%未満ではポーラスクロムメ
ッキ3面における潤滑油の保持量が少なくなり、ロータ
ハウジング1とアペックスシール2との間で焼料を生じ
易(なるため好ましくない。
ッキ3面における潤滑油の保持量が少なくなり、ロータ
ハウジング1とアペックスシール2との間で焼料を生じ
易(なるため好ましくない。
また、乙θ%を越えると、ポーラスクロムメッキ6はア
ペックスシール2との接触面積か小さくなり、アペック
スシール2が摩耗し易くなる不具合かある。
ペックスシール2との接触面積か小さくなり、アペック
スシール2が摩耗し易くなる不具合かある。
一方、窒化ホロン5は、径かo、/〜!、θμ程度の粒
子であり、埋込量はポーラスクロムメッキ3面における
面積率で6−60%である。この面積率に関し、5%未
満では窒化ボロン5の量が少なすぎ、ロータハウジング
1とアペックスシール2との間の潤滑性が充分に得られ
ず、焼付が生じ易くなる。また、面積率の上限を50%
としたのは、前記気孔率に関係する。すなわち、気孔率
の上限は乙θ%であるか、窒化ボロン5は気孔4の開口
部を完全に埋める程は入らす、最大20%強しか入らな
いため面積率の上限は、50%となる。50%を越える
埋込みは気孔率を高くすることにより可能であるが、ア
ペックスシール2の摩耗か生じ易くなり好ましくない。
子であり、埋込量はポーラスクロムメッキ3面における
面積率で6−60%である。この面積率に関し、5%未
満では窒化ボロン5の量が少なすぎ、ロータハウジング
1とアペックスシール2との間の潤滑性が充分に得られ
ず、焼付が生じ易くなる。また、面積率の上限を50%
としたのは、前記気孔率に関係する。すなわち、気孔率
の上限は乙θ%であるか、窒化ボロン5は気孔4の開口
部を完全に埋める程は入らす、最大20%強しか入らな
いため面積率の上限は、50%となる。50%を越える
埋込みは気孔率を高くすることにより可能であるが、ア
ペックスシール2の摩耗か生じ易くなり好ましくない。
この点については後で試験結果に基ついて詳述する。
なお、窒化ホロン5の気孔4への埋込み深さは初1iJ
Iなじみ性を良好に保つために3μ以上か好ましく、後
述する各試験における本発明例では窒化ボロン5の埋込
み深さはj〜乙μ程度であった。
Iなじみ性を良好に保つために3μ以上か好ましく、後
述する各試験における本発明例では窒化ボロン5の埋込
み深さはj〜乙μ程度であった。
上記窒化ボロン5の埋込みに際しては、例えば、窒化ボ
ロン5と水又はオイル若しくはグリスとを混合してコロ
イド液をつくり、該コロイド液をポーラスクロムメッキ
6面に塗布し、その後、ラバー砥石あるいはアペックス
シール2を摺接せしめて該窒化ボロン5を気孔4に埋込
むという方法がとられる。しかして、上記コロイド液は
窒化ボロン5か58臘%未満では粘性か低(、塗布が困
難となる一方1.5′0容量%を越えると粘141ユが
逆に高(なりすき、塗布および埋込みか困何1′となる
。なお、窒化ボロン5のコロイド液の溶媒が水の場合、
該°コロイド液を塗布した後、自然乾燥又は、xoo
c以下の加熱により乾燥し、ラバー砥石等番こより埋込
みを行なう。なお、加熱乾燥は、ロータハウジング1を
予め加熱しておいて塗布する方法でもよし)。いずれも
、加熱温度が、200 Cを越えると、ポーラスクロム
メッキ6が軟化するため好ましくない。
ロン5と水又はオイル若しくはグリスとを混合してコロ
イド液をつくり、該コロイド液をポーラスクロムメッキ
6面に塗布し、その後、ラバー砥石あるいはアペックス
シール2を摺接せしめて該窒化ボロン5を気孔4に埋込
むという方法がとられる。しかして、上記コロイド液は
窒化ボロン5か58臘%未満では粘性か低(、塗布が困
難となる一方1.5′0容量%を越えると粘141ユが
逆に高(なりすき、塗布および埋込みか困何1′となる
。なお、窒化ボロン5のコロイド液の溶媒が水の場合、
該°コロイド液を塗布した後、自然乾燥又は、xoo
c以下の加熱により乾燥し、ラバー砥石等番こより埋込
みを行なう。なお、加熱乾燥は、ロータハウジング1を
予め加熱しておいて塗布する方法でもよし)。いずれも
、加熱温度が、200 Cを越えると、ポーラスクロム
メッキ6が軟化するため好ましくない。
次に、ポーラスクロムメッキの気孔に窒化ホロンを埋込
むことによる作用効果につき、従来例その他との比較試
験/、 、2.、3に基づき説明する。
むことによる作用効果につき、従来例その他との比較試
験/、 、2.、3に基づき説明する。
試験/〜3はそれぞれ供試桐が異なるだけで、試験装置
および試験条件はいずれも同してあり、その試験装置は
第3図に示されている。すなわち。
および試験条件はいずれも同してあり、その試験装置は
第3図に示されている。すなわち。
試験には外接揺動式ドラムテスター6を用いており、該
ドラ、デスク−6において、7は各試験のl 1 r+
−jに応して1山々の表面処J11!が施されるドラム
、8はアペックスシール2を支持する支持部桐、9は潤
滑rlJを層下する潤滑油供給管である。支持部(A8
はアペックスシール2をスプリング1oによりドラム7
に所定のセット荷重で千q勢するとともiコア ヘック
スシール2の先端摺動面を中心として角度Uの範囲て揺
動する。ドラム7とアペックスシール2とのすべり速度
等の試験条件は第7表に示すとおりである。
ドラ、デスク−6において、7は各試験のl 1 r+
−jに応して1山々の表面処J11!が施されるドラム
、8はアペックスシール2を支持する支持部桐、9は潤
滑rlJを層下する潤滑油供給管である。支持部(A8
はアペックスシール2をスプリング1oによりドラム7
に所定のセット荷重で千q勢するとともiコア ヘック
スシール2の先端摺動面を中心として角度Uの範囲て揺
動する。ドラム7とアペックスシール2とのすべり速度
等の試験条件は第7表に示すとおりである。
弓2/表
また、アペックスシール2の各寸法は、第7図に寸法測
定位置を示す如く、長さl□−5乙mm、商さ12−♂
、 j mm、幅13−3mm、先端’r?A jft
l+ 面0)曲率半径R= 、2rronてあり、長手
方向における中央で上から、:l mmの点3に熱電対
か取り((Jけられる。アペックスシール2は、C3,
09ty、S’2.2%、”to、7%、Ni 、2%
%%Mo QJ’%、 Cu /、0%、残部F’e
からなるアシキュラー鋳鉄製て、その摺動面をチル化し
、炭化物量乙5容量%、硬度1−1v!?j0としたも
のである。
定位置を示す如く、長さl□−5乙mm、商さ12−♂
、 j mm、幅13−3mm、先端’r?A jft
l+ 面0)曲率半径R= 、2rronてあり、長手
方向における中央で上から、:l mmの点3に熱電対
か取り((Jけられる。アペックスシール2は、C3,
09ty、S’2.2%、”to、7%、Ni 、2%
%%Mo QJ’%、 Cu /、0%、残部F’e
からなるアシキュラー鋳鉄製て、その摺動面をチル化し
、炭化物量乙5容量%、硬度1−1v!?j0としたも
のである。
〈試験/〉
本試験は、ドラム7に各種の表面処理を施し。
アペックスシール温度の経時変化を調べたもので。
各供試材(ドラム)の表面処理の態様は第2表に、試験
結果は第5図に示す。なお、木兄り1例A 、 13
。
結果は第5図に示す。なお、木兄り1例A 、 13
。
Cにおいて窒化ボロン(BN )は、水との混合液をド
ラム7に塗布した後、/6o0Cで5分間乾燥し、ドラ
ム7を回転させてアペックスシール2により気孔に埋込
んだ。また、比較例Eにおいて、二硫化モリブデン(M
oS2 ) はオイルとの混合液として塗布後、気孔
に埋込んだ。さらに、比較例1においては、窒化ボロン
と水との混合液を塗布後、/、5′θ Cで5分間乾燥
した。
ラム7に塗布した後、/6o0Cで5分間乾燥し、ドラ
ム7を回転させてアペックスシール2により気孔に埋込
んだ。また、比較例Eにおいて、二硫化モリブデン(M
oS2 ) はオイルとの混合液として塗布後、気孔
に埋込んだ。さらに、比較例1においては、窒化ボロン
と水との混合液を塗布後、/、5′θ Cで5分間乾燥
した。
第2表
第5図に示される如く、本発明例A−Cは60分経過後
でもアペックスシール温度がiso cもしくはそれ
以下であり、焼付き現象はみられない。
でもアペックスシール温度がiso cもしくはそれ
以下であり、焼付き現象はみられない。
これに対し、比較例り、Gはいずれも60分経過する1
11に温度が急上昇している部分が多くあられれており
、焼利きが生じていることがわかる。また、本発明例A
、−Cと窒化ボロンを埋込んでいない比較例りとから、
窒化ボロンの埋込みか焼付き防止に大きく寄与している
ことかわかる。比!IR例Eは窒化ボロンの代わり番こ
二硫化モリブデンを埋込んだものであるが、jθ分程度
までは焼イ」きらしい現象はみられないものの、60分
ぐらいになると温度が急上昇しており、焼(−1きが生
しているものと認められる。これは、二硫化モリブデン
は高温になると酸化され、特に410θ0C以上で酸化
が急激に進行するため、潤滑性が極めて悪くなるためと
認められる。また、他の固体潤滑剤として黒鉛もあるが
、この黒鉛の場合も二硫化モリブデンと同様の傾向かあ
る。これに対し、窒化ボロンは酸化雰囲気においても7
00 C程度までは酸化されず、高温時でも安定した自
己潤滑性を有する。
11に温度が急上昇している部分が多くあられれており
、焼利きが生じていることがわかる。また、本発明例A
、−Cと窒化ボロンを埋込んでいない比較例りとから、
窒化ボロンの埋込みか焼付き防止に大きく寄与している
ことかわかる。比!IR例Eは窒化ボロンの代わり番こ
二硫化モリブデンを埋込んだものであるが、jθ分程度
までは焼イ」きらしい現象はみられないものの、60分
ぐらいになると温度が急上昇しており、焼(−1きが生
しているものと認められる。これは、二硫化モリブデン
は高温になると酸化され、特に410θ0C以上で酸化
が急激に進行するため、潤滑性が極めて悪くなるためと
認められる。また、他の固体潤滑剤として黒鉛もあるが
、この黒鉛の場合も二硫化モリブデンと同様の傾向かあ
る。これに対し、窒化ボロンは酸化雰囲気においても7
00 C程度までは酸化されず、高温時でも安定した自
己潤滑性を有する。
上記試験/において、試験時間乙θ分の時点番こおける
アペックスシール摺動向の摩耗深さを調べた結果をヴL
乙図に示す。第4図の(a)は本発明例B、(b)は比
較例り、(clは比較例Gに関する。同図において、木
兄り1例Bではほとんど摩耗がみられない(−?μ程度
の摩耗)のに対し、比較例りおよびGては長手方向の中
央部にいくに従って1埜耗量が大きくなり、中央部では
それぞれ深さ1〕1=3.2μ、1)2 == j乙p
と非常に大きくなっており、第5図に示す試験結果
とよく符号している。なお、第乙区Iこおいて、/l−
5乙mmである。
アペックスシール摺動向の摩耗深さを調べた結果をヴL
乙図に示す。第4図の(a)は本発明例B、(b)は比
較例り、(clは比較例Gに関する。同図において、木
兄り1例Bではほとんど摩耗がみられない(−?μ程度
の摩耗)のに対し、比較例りおよびGては長手方向の中
央部にいくに従って1埜耗量が大きくなり、中央部では
それぞれ深さ1〕1=3.2μ、1)2 == j乙p
と非常に大きくなっており、第5図に示す試験結果
とよく符号している。なお、第乙区Iこおいて、/l−
5乙mmである。
〈試験2〉
本試験は、ポーラスクロムメッキの気孔率とアペックス
シールの摩耗4量との関係についてみたもので、窒化ボ
ロンを水と混合して塗布しfこものを第7図に、′窒化
ポロンをグリスと混合して塗布しfこものを第2図に、
窒化ボロンをオイルと混合して塗布したものをプル2図
に示す。第2図および第7図には−iKi%t /にお
いて比1咬的焼付きが少なかった二硫化モリブデンにつ
いてのデータも合わせて記載し1こ。第7図乃至第2図
において、線Aは窒化ボロン60答量%の塗布材を用い
たデータ、線Bは窒化ポロンj容量%の塗布材を用いた
データ、線Cは二硫化モリブデン5θ答量%の塗布材を
用いたデータである。なお、各データはいずれも試験開
始後30分経過した時点のものである。
シールの摩耗4量との関係についてみたもので、窒化ボ
ロンを水と混合して塗布しfこものを第7図に、′窒化
ポロンをグリスと混合して塗布しfこものを第2図に、
窒化ボロンをオイルと混合して塗布したものをプル2図
に示す。第2図および第7図には−iKi%t /にお
いて比1咬的焼付きが少なかった二硫化モリブデンにつ
いてのデータも合わせて記載し1こ。第7図乃至第2図
において、線Aは窒化ボロン60答量%の塗布材を用い
たデータ、線Bは窒化ポロンj容量%の塗布材を用いた
データ、線Cは二硫化モリブデン5θ答量%の塗布材を
用いたデータである。なお、各データはいずれも試験開
始後30分経過した時点のものである。
窒化ボロン水溶液は塗布後、/jOcX、5分の乾燥を
行なった。また、埋込みにあたってはいずれの塗布材も
アペックスシールによる埋込み方式を採用した。ポーラ
スクロムメッキ(ピンポイントタイプ)の気孔【こ対す
る埋込み量は気孔開口面積の約2割である。
行なった。また、埋込みにあたってはいずれの塗布材も
アペックスシールによる埋込み方式を採用した。ポーラ
スクロムメッキ(ピンポイントタイプ)の気孔【こ対す
る埋込み量は気孔開口面積の約2割である。
′?!(7図乃至第2図から、窒化ボロンを埋込んだ場
合、気孔率70〜乙θ%の範囲では!〜70μ程度の摩
耗量であるが、70%および乙0%を境としてその両側
、つまり、70%未満および乙θ%を越える気孔率では
摩耗量が急上昇しており、窒化ボロンを埋込む場合でも
気孔率は70〜乙θ%の範囲にするのが好ましいという
ことかわかる。
合、気孔率70〜乙θ%の範囲では!〜70μ程度の摩
耗量であるが、70%および乙0%を境としてその両側
、つまり、70%未満および乙θ%を越える気孔率では
摩耗量が急上昇しており、窒化ボロンを埋込む場合でも
気孔率は70〜乙θ%の範囲にするのが好ましいという
ことかわかる。
また、第7図のデータは第r図、第2図のそれより摩耗
量が少ないという結果を示しており、各図から、窒化ボ
ロンは水と組合わせて塗布し、乾燥後番こ埋込む方が好
ましいということがわかる。また、塗布材における窒化
ボロンの割合は、5容量%、jθ容量%とで摩耗量に大
差はなく、該摩耗量番こは大きな影響を及はさないこと
かわかる。また、第2図および第2図に線Cで示される
如(、二硫化モリブデンを埋込んだ場合、摩耗量は最低
でも/−?〜/ j p 程度ある。このように、二硫
化モリブデンか窒化ホロンの場合よりも摩耗量が大きい
のは、二硫化モリブデンの方が自己潤滑性が低く、しか
も温度か高(なるにしfこがって二硫化モリブテンか酸
化していくためと認められる。
量が少ないという結果を示しており、各図から、窒化ボ
ロンは水と組合わせて塗布し、乾燥後番こ埋込む方が好
ましいということがわかる。また、塗布材における窒化
ボロンの割合は、5容量%、jθ容量%とで摩耗量に大
差はなく、該摩耗量番こは大きな影響を及はさないこと
かわかる。また、第2図および第2図に線Cで示される
如(、二硫化モリブデンを埋込んだ場合、摩耗量は最低
でも/−?〜/ j p 程度ある。このように、二硫
化モリブデンか窒化ホロンの場合よりも摩耗量が大きい
のは、二硫化モリブデンの方が自己潤滑性が低く、しか
も温度か高(なるにしfこがって二硫化モリブテンか酸
化していくためと認められる。
また、黒鉛の場合も高温で酸化されることから二硫化モ
リブデンと同様の傾向がある。
リブデンと同様の傾向がある。
〈試験3〉
本試験は、窒化ボロンを埋込んだ面積率とアペックスシ
ールの摩耗量との関係をみたもので、第70図に試験開
始後30分経過した時点でのデータが示されている。ポ
ーラスクロムメッキはピンポイントタイプであり、また
、塗布材としては窒化ボロンを水と混合したものを用い
た。
ールの摩耗量との関係をみたもので、第70図に試験開
始後30分経過した時点でのデータが示されている。ポ
ーラスクロムメッキはピンポイントタイプであり、また
、塗布材としては窒化ボロンを水と混合したものを用い
た。
第70図において、アペックスシールの摩耗量は、面積
率6%未満では/θμ以上で、しかも70%を境として
面積率が下がるにつれて急激に多くなっており、一方、
6θ%を越えると同様に摩耗量が急激に多くなっている
。また、面積率26〜グj%の範囲では摩耗量は!μ程
度と少ない。従って、面積率は5〜50%の範囲とする
のが良く。
率6%未満では/θμ以上で、しかも70%を境として
面積率が下がるにつれて急激に多くなっており、一方、
6θ%を越えると同様に摩耗量が急激に多くなっている
。また、面積率26〜グj%の範囲では摩耗量は!μ程
度と少ない。従って、面積率は5〜50%の範囲とする
のが良く。
さらには、26〜グj%とするのがより好ましいという
ことかわかる。なお、面積率乙θ%では気孔率を70%
以上にする必要があり、この気孔率の商さによってアペ
ックスシールの摩耗が大きくなっている。
ことかわかる。なお、面積率乙θ%では気孔率を70%
以上にする必要があり、この気孔率の商さによってアペ
ックスシールの摩耗が大きくなっている。
以上のように、本発明によれば、窒化ボロンという他の
二硫化モリブデンなどの潤滑剤に比べて高温時でも安定
した自己潤滑性を有し、かつ潤滑汽41の保持力の高い
潤滑剤をポーラスクロムメッキの気孔に面イアを率5〜
6θ%の範囲で埋込んたことにより、ロータハウジング
とアペックスシールとの間での潤滑性が良(なって初期
なじみ性が向上シ、アペックスシールの異常摩耗および
それに起因するガス洩れを防止することができるという
優れた効果が得られる。
二硫化モリブデンなどの潤滑剤に比べて高温時でも安定
した自己潤滑性を有し、かつ潤滑汽41の保持力の高い
潤滑剤をポーラスクロムメッキの気孔に面イアを率5〜
6θ%の範囲で埋込んたことにより、ロータハウジング
とアペックスシールとの間での潤滑性が良(なって初期
なじみ性が向上シ、アペックスシールの異常摩耗および
それに起因するガス洩れを防止することができるという
優れた効果が得られる。
図面は本考案の実施態様を例示し、第1肉はロータハウ
ジングとアペックスシールとを対応させて示した斜視図
、j15.2図はポーラスクロムメッキ層部分の断面図
、クコ33図は試験装置の概略構成図、第7図はアペッ
クスシールの斜視図、第5図はアペックスシール1li
ii度の経時変化を示すグラフ図、;ア、乙図はアペッ
クスシールの1柾耗深さを示す表面粗さ曲線IX(、第
7図乃至第7図はいずれも気孔率とアペ・ノクスシール
の摩耗量との関係を示すグラフ図で、第7図は塗布材に
水を利用したもの、第2図は塗布4X番こグリスを利用
したもの、第2図はめ布材にオイルを利用したものに関
し、また、第70図は面積率とアペックスシールの摩耗
量との関係を示すグラフ図である。 1・・・・ロータハウジング、2・・・・・アペックス
シール、6・・・ ポーラスクロムメッキ、4・・・・
気孔、5 窒化ボロン 第7 (2) 第5 回 第60(0) 第 7 図 第9 II 気 )し ギ(5鳴) 第8(2) 第70 図 面 才◆ 牢(clo)
ジングとアペックスシールとを対応させて示した斜視図
、j15.2図はポーラスクロムメッキ層部分の断面図
、クコ33図は試験装置の概略構成図、第7図はアペッ
クスシールの斜視図、第5図はアペックスシール1li
ii度の経時変化を示すグラフ図、;ア、乙図はアペッ
クスシールの1柾耗深さを示す表面粗さ曲線IX(、第
7図乃至第7図はいずれも気孔率とアペ・ノクスシール
の摩耗量との関係を示すグラフ図で、第7図は塗布材に
水を利用したもの、第2図は塗布4X番こグリスを利用
したもの、第2図はめ布材にオイルを利用したものに関
し、また、第70図は面積率とアペックスシールの摩耗
量との関係を示すグラフ図である。 1・・・・ロータハウジング、2・・・・・アペックス
シール、6・・・ ポーラスクロムメッキ、4・・・・
気孔、5 窒化ボロン 第7 (2) 第5 回 第60(0) 第 7 図 第9 II 気 )し ギ(5鳴) 第8(2) 第70 図 面 才◆ 牢(clo)
Claims (1)
- (A ロータハウジングの内周面にアペックスシールが
摺接するポーラスクロムメッキを施したロータリピスト
ンエンジンにおいて、ポーラスクロムメッキの気孔に窒
化ボロンが該ポーラスクロムメッキ面における面積率6
〜50%の範囲で埋込まれていることを特徴とするロー
クリピストンエンジンのロータハウジング。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21617482A JPS59105935A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | ロ−タリピストンエンジンのロ−タハウジング |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21617482A JPS59105935A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | ロ−タリピストンエンジンのロ−タハウジング |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59105935A true JPS59105935A (ja) | 1984-06-19 |
JPH0331894B2 JPH0331894B2 (ja) | 1991-05-09 |
Family
ID=16684442
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21617482A Granted JPS59105935A (ja) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | ロ−タリピストンエンジンのロ−タハウジング |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59105935A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000014396A1 (fr) * | 1998-09-04 | 2000-03-16 | Tadashi Yoshida | Moteur a combustion interne adiabatique |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49100002U (ja) * | 1972-12-18 | 1974-08-28 | ||
JPS50157219A (ja) * | 1974-06-11 | 1975-12-19 |
-
1982
- 1982-12-08 JP JP21617482A patent/JPS59105935A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS49100002U (ja) * | 1972-12-18 | 1974-08-28 | ||
JPS50157219A (ja) * | 1974-06-11 | 1975-12-19 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000014396A1 (fr) * | 1998-09-04 | 2000-03-16 | Tadashi Yoshida | Moteur a combustion interne adiabatique |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0331894B2 (ja) | 1991-05-09 |
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