JPS59104416A - 塊状炭素物質を熱源とした含クロムスクラツプの溶解法 - Google Patents
塊状炭素物質を熱源とした含クロムスクラツプの溶解法Info
- Publication number
- JPS59104416A JPS59104416A JP57211772A JP21177282A JPS59104416A JP S59104416 A JPS59104416 A JP S59104416A JP 57211772 A JP57211772 A JP 57211772A JP 21177282 A JP21177282 A JP 21177282A JP S59104416 A JPS59104416 A JP S59104416A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scrap
- melting
- temp
- carbon material
- chromium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は塊状炭素物質を熱源として含クロムスクラップ
を溶解する際にスクラップ中のメタルＣｒの酸化ロスを
できるだけ小さくする製鋼法に関するものである。ここ
でいう塊状炭素物質とは粒子径が１間以上のものをいう
が装入時に飛散し歩留りが極端に悪化する事を防止する
ために特に粒子径が３闘以上である事が望ましい。
を溶解する際にスクラップ中のメタルＣｒの酸化ロスを
できるだけ小さくする製鋼法に関するものである。ここ
でいう塊状炭素物質とは粒子径が１間以上のものをいう
が装入時に飛散し歩留りが極端に悪化する事を防止する
ために特に粒子径が３闘以上である事が望ましい。
従来、コークスあるいは石炭等を熱源として普通鋼スク
ラップを溶解する場合、目的は単にスクラップの溶解で
あり熱源として上記炭素物質がどの程度の熱効率になる
かが重要であった。つまりスクラップ成分に起因する精
錬上の制約はなく溶解時間の関係からコークスあるいは
石炭、またスクラップ自身についてそのサイズに関して
の若干の制限があるのみであった。
ラップを溶解する場合、目的は単にスクラップの溶解で
あり熱源として上記炭素物質がどの程度の熱効率になる
かが重要であった。つまりスクラップ成分に起因する精
錬上の制約はなく溶解時間の関係からコークスあるいは
石炭、またスクラップ自身についてそのサイズに関して
の若干の制限があるのみであった。
含クロムスクラップの溶解等、酸素との親和力の大き外
布価金属を溶解炉、例えば転炉において溶解する場合、
単に熱源としてコークス或いは石炭を装入するのではな
く、温度、ベースメタルの成分等の冶金反応平衡を考慮
して（例えば含クロムスクラップの場合Ｃ−ＣｒＴｅｍ
ｐ−Ｐｃｏ平衡）熱源・スクラップの装入を行なう必要
がある。
布価金属を溶解炉、例えば転炉において溶解する場合、
単に熱源としてコークス或いは石炭を装入するのではな
く、温度、ベースメタルの成分等の冶金反応平衡を考慮
して（例えば含クロムスクラップの場合Ｃ−ＣｒＴｅｍ
ｐ−Ｐｃｏ平衡）熱源・スクラップの装入を行なう必要
がある。
本発明は塊状炭素物質を用いて含クロムスクラップを溶
解する際に、Ｃ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐの平衡関係を考慮する
ととにより、炭素物質を効率よく熱源として利用し且つ
スクラップ中のメタルＣｒ分を酸化ロスすることなく有
価成分として得る事を目的とする。
解する際に、Ｃ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐの平衡関係を考慮する
ととにより、炭素物質を効率よく熱源として利用し且つ
スクラップ中のメタルＣｒ分を酸化ロスすることなく有
価成分として得る事を目的とする。
含クロムスクラップを溶解する場合は、Ｃｒがある温度
範囲からＣより酸素との反応性が大きくなるため、普通
鋼スクラップの溶解のように熱源を効率よく溶解炉に装
入するといった配慮だけではスクラップ中のメタルＣｒ
を溶鋼中に残存させることができない。従って常にＣ−
Ｃｒ−Ｔｅｍｐ、の平衡関係を考慮しながら優先脱炭領
域でスクラップの溶解を行なう必要がある。第１図にＲ
ｉ ｃｈａｒｄｓｏｎのＣ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐの平衡関係
を示し、各温度ラインの上方は鏝先脱炭領域を示す。１
８ Ｃｒ系でのステンレス鋼スクラップを溶解する場合
１５５０℃ではＣ＜０．６８φにおいて１６００℃では
Ｃ（０，４５％においてＣｒの優先酸化が起こるだめこ
れらのＣレベル以上の領域において、スクラップ溶解を
行なう必要がある。また逆にＣ＝０．６８％の時はＴｅ
ｍｐ、＞ １５５０℃でＣ＝０．４５％の時は１６００
℃以上の優先脱炭条件下でスクラップ溶解を行なう必要
がある。
範囲からＣより酸素との反応性が大きくなるため、普通
鋼スクラップの溶解のように熱源を効率よく溶解炉に装
入するといった配慮だけではスクラップ中のメタルＣｒ
を溶鋼中に残存させることができない。従って常にＣ−
Ｃｒ−Ｔｅｍｐ、の平衡関係を考慮しながら優先脱炭領
域でスクラップの溶解を行なう必要がある。第１図にＲ
ｉ ｃｈａｒｄｓｏｎのＣ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐの平衡関係
を示し、各温度ラインの上方は鏝先脱炭領域を示す。１
８ Ｃｒ系でのステンレス鋼スクラップを溶解する場合
１５５０℃ではＣ＜０．６８φにおいて１６００℃では
Ｃ（０，４５％においてＣｒの優先酸化が起こるだめこ
れらのＣレベル以上の領域において、スクラップ溶解を
行なう必要がある。また逆にＣ＝０．６８％の時はＴｅ
ｍｐ、＞ １５５０℃でＣ＝０．４５％の時は１６００
℃以上の優先脱炭条件下でスクラップ溶解を行なう必要
がある。
ところで熱源として塊状炭素物質を溶解炉、例えば転炉
に装入する場合、一般的とは転炉炉口からスクラップシ
ュートあるいは副原料ンユートから必要量を全量一括あ
るいは分割して上方添加することになる。但しこの場合
でも溶鋼内に炭素物質を浸漬させるように装入する事が
有利であるためスクラップあるいは合金秩（ＨＣ−Ｆｅ
Ｃｒ等）の装入前に、投入する事が望ましい。
に装入する場合、一般的とは転炉炉口からスクラップシ
ュートあるいは副原料ンユートから必要量を全量一括あ
るいは分割して上方添加することになる。但しこの場合
でも溶鋼内に炭素物質を浸漬させるように装入する事が
有利であるためスクラップあるいは合金秩（ＨＣ−Ｆｅ
Ｃｒ等）の装入前に、投入する事が望ましい。
本発明は熱源としての塊状炭素物質を用い、さらにＣ−
Ｃｒ−Ｔｅｍｐの平衡関係を考慮して含クロムスクラッ
プ０を効率よく溶解する方法である。
Ｃｒ−Ｔｅｍｐの平衡関係を考慮して含クロムスクラッ
プ０を効率よく溶解する方法である。
第２図に塊状炭素物質の上方添加による含りａムスクラ
、プ溶解法の模式図を示す。含クロムスクラップを溶解
する榮件としてＣ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐ平衡関係をもとに優
先脱炭領域で溶解が進行する事を要点とする。つまりそ
の特徴はＡパターンに示すととく種湯であるベースメタ
ルを昇温後塊状炭素物質を添加直後にスクラップを装入
し溶鋼中に十分浸漬させて溶解を行なう。
、プ溶解法の模式図を示す。含クロムスクラップを溶解
する榮件としてＣ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐ平衡関係をもとに優
先脱炭領域で溶解が進行する事を要点とする。つまりそ
の特徴はＡパターンに示すととく種湯であるベースメタ
ルを昇温後塊状炭素物質を添加直後にスクラップを装入
し溶鋼中に十分浸漬させて溶解を行なう。
第３図に１８％ＣｒにおけるＣ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐの平衡
関係を表わし平衡ラインの右上方部が優先脱炭領域であ
る。前記Ａ−やターンは図示したごとく縦軸に沿って加
炭し優先脱炭領域に入れた後昇温、スクラップ＠解を行
なうものである。
関係を表わし平衡ラインの右上方部が優先脱炭領域であ
る。前記Ａ−やターンは図示したごとく縦軸に沿って加
炭し優先脱炭領域に入れた後昇温、スクラップ＠解を行
なうものである。
尚Ａ ｚ４ターンの変形として装入する塊状炭素物質の
歩留をそれほど重視しないならば第２図にＡ′パターン
として示すごとくスクラップ溶解の前処理として、塊状
炭素物質の一括装入と同時に燃焼用としての０２源を吹
き込み、種湯であるベースメタルを昇温して第３図に示
すＣ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐの平衡に沿った溶解・ぐターンに
おいてＡ′パターンのように加炭・昇温を同時に行い、
含クロムスクラップ溶解を開始する前に優先脱炭条件を
予め作る方法もある。
歩留をそれほど重視しないならば第２図にＡ′パターン
として示すごとくスクラップ溶解の前処理として、塊状
炭素物質の一括装入と同時に燃焼用としての０２源を吹
き込み、種湯であるベースメタルを昇温して第３図に示
すＣ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐの平衡に沿った溶解・ぐターンに
おいてＡ′パターンのように加炭・昇温を同時に行い、
含クロムスクラップ溶解を開始する前に優先脱炭条件を
予め作る方法もある。
以上塊状炭素物質を用いた際のスクラップ溶解法を前記
のごとく行なう理由は下記に起因する。
のごとく行なう理由は下記に起因する。
つまシ塊状炭素′吻質はその形状の故に溶解炉の上方添
加が必須であるため添加の際その一部がペースメタル表
面に浮遊しスラグと反応したりあるいは未反応の″ｉＪ
、マスラグ表面に残存することが予想される。従って塊
状炭素物質のみを上部から添加する事は熱源として歩留
上不利であり、塊状炭素物質を添加直後、スクラップを
装入し溶鋼中に浸漬させて溶解を行なう方法が最も望ま
しい。また塊状炭素物質は一括投入が可能なためサイズ
によっても溶解時間は異なるが比較的短時間に溶鋼中の
Ｃを増加させる事ができる。以上の理由により坤、状炭
素物質の添加はスクランプある因１ｄ高炭素フェロクロ
ムと同じタイミングに添加する事が望せしい。
加が必須であるため添加の際その一部がペースメタル表
面に浮遊しスラグと反応したりあるいは未反応の″ｉＪ
、マスラグ表面に残存することが予想される。従って塊
状炭素物質のみを上部から添加する事は熱源として歩留
上不利であり、塊状炭素物質を添加直後、スクラップを
装入し溶鋼中に浸漬させて溶解を行なう方法が最も望ま
しい。また塊状炭素物質は一括投入が可能なためサイズ
によっても溶解時間は異なるが比較的短時間に溶鋼中の
Ｃを増加させる事ができる。以上の理由により坤、状炭
素物質の添加はスクランプある因１ｄ高炭素フェロクロ
ムと同じタイミングに添加する事が望せしい。
また塊状炭素物質を溶解炉に上方添加する場合でも湯面
下に設置されたノズルあるいはガス吹込設備によりアル
ゴン、窒素、炭駿ガス或いは酸素等のガスを吹込み攪拌
精錬する事はＣ−Ｃｒ−Ｔａｍｐの平衡により近い溶解
精錬が口■能となるため有効である。
下に設置されたノズルあるいはガス吹込設備によりアル
ゴン、窒素、炭駿ガス或いは酸素等のガスを吹込み攪拌
精錬する事はＣ−Ｃｒ−Ｔａｍｐの平衡により近い溶解
精錬が口■能となるため有効である。
実施例
転炉にＣ＝３．８％、Ｓｉ ＝ ｔｒ ＸＭｎ−０，３
５％、Ｐ＝０．０１５％、Ｓ＝０．００４％、温１１３
８５℃の予め脱Ｓｌ、脱Ｐ処理された低Ｐ溶銑７１．Ｏ
ｔを装入した。上吹きランス０２ ＝ １８，００ＯＮ
ｍ３／ｈｒで約８分間脱炭昇熱を実施しＣ＝ １．１
％、温度１６３８℃のベースメタルを得た。ここで大き
さが１５〜３０％、成分がＣ−８８係、Ｓ ＝ ０．５
０係の塊状コークスを１，２を転炉上部副原料シュート
よシ投入し、投入完了後、炉を装入側に４５°傾動して
スクラップパックを用い、Ｃ＝０．０５係、５ｉ＝０．
４０係、Ｃｒ ＝ １６．３６％のステンレス鋼スクラ
ップ（熱延屑）５．Ｏｔを前記既装入塊状コークスを溶
鋼内に押し込む様に装入した。装入後の計算推定溶鋼温
度及び〔係Ｃ〕は各々１５３２℃、２．４０係であシ、
優先脱炭領域になっている事が推定される。
５％、Ｐ＝０．０１５％、Ｓ＝０．００４％、温１１３
８５℃の予め脱Ｓｌ、脱Ｐ処理された低Ｐ溶銑７１．Ｏ
ｔを装入した。上吹きランス０２ ＝ １８，００ＯＮ
ｍ３／ｈｒで約８分間脱炭昇熱を実施しＣ＝ １．１
％、温度１６３８℃のベースメタルを得た。ここで大き
さが１５〜３０％、成分がＣ−８８係、Ｓ ＝ ０．５
０係の塊状コークスを１，２を転炉上部副原料シュート
よシ投入し、投入完了後、炉を装入側に４５°傾動して
スクラップパックを用い、Ｃ＝０．０５係、５ｉ＝０．
４０係、Ｃｒ ＝ １６．３６％のステンレス鋼スクラ
ップ（熱延屑）５．Ｏｔを前記既装入塊状コークスを溶
鋼内に押し込む様に装入した。装入後の計算推定溶鋼温
度及び〔係Ｃ〕は各々１５３２℃、２．４０係であシ、
優先脱炭領域になっている事が推定される。
その後、上吹きランスにより０２ ＝ １８．０００
Ｎｍ ’／ｈｒで約４分吹酸した結果、Ｃ＝ １．４チ
、５＝Ｏ１０１０チ、Ｃｒ＝１．０１％、Ｔｅｍｐ、＝
１６３２℃となシスチンレス鋼スクラツプ中のＣｒ分
は９４係以上の歩留りであった。以上の作業によシ含ク
ロムスクラップの溶解工程が終了し、その後約５５０℃
に予熱されたＨＣ−ＦｅＣｒ ３３．２ ｔ １昇熱用
Ｆｅ５ｉ５１０に９及び生石灰４．６を及び軽焼ドロマ
イ）３．１ｔの合計７．７ｔを各々２分割にして装入し
溶解精鐘を終了した。又スクラップ及びＨＣ−ＦｅＣｒ
溶解中は底部の２本のノズルから５５０ Ｎｍ’／ｈｒ
・本のＡｒがスを攪拌の原動力として流し込んだ。
Ｎｍ ’／ｈｒで約４分吹酸した結果、Ｃ＝ １．４チ
、５＝Ｏ１０１０チ、Ｃｒ＝１．０１％、Ｔｅｍｐ、＝
１６３２℃となシスチンレス鋼スクラツプ中のＣｒ分
は９４係以上の歩留りであった。以上の作業によシ含ク
ロムスクラップの溶解工程が終了し、その後約５５０℃
に予熱されたＨＣ−ＦｅＣｒ ３３．２ ｔ １昇熱用
Ｆｅ５ｉ５１０に９及び生石灰４．６を及び軽焼ドロマ
イ）３．１ｔの合計７．７ｔを各々２分割にして装入し
溶解精鐘を終了した。又スクラップ及びＨＣ−ＦｅＣｒ
溶解中は底部の２本のノズルから５５０ Ｎｍ’／ｈｒ
・本のＡｒがスを攪拌の原動力として流し込んだ。
その結果Ｃ＝０．４０％、Ｃｒ ＝ １６．６８％、Ｔ
ｅｍｐ＝ １７６６℃の含クロム粗溶鋼が１０４．２を
得られた。
ｅｍｐ＝ １７６６℃の含クロム粗溶鋼が１０４．２を
得られた。
含クロムスクラップは安価なＣｒ源として有効に利用す
ることができだ。その後Ｒ）ＩＯＢ方式による真空脱炭
精錬の結果、Ｃ＝ ０．０５％、Ｓ＝０．００６係、Ｃ
ｒ ＝ １６．３８％のステンレス溶鋼を得、これを連
鋳機により鋳造した結果、１０１．８ ｔの品質良好な
ステンレス鋼スラブを得た。
ることができだ。その後Ｒ）ＩＯＢ方式による真空脱炭
精錬の結果、Ｃ＝ ０．０５％、Ｓ＝０．００６係、Ｃ
ｒ ＝ １６．３８％のステンレス溶鋼を得、これを連
鋳機により鋳造した結果、１０１．８ ｔの品質良好な
ステンレス鋼スラブを得た。
本発明によれば炭素物質が焼結工場では不向きな小塊の
コークス等の１．一般的な昇熱材であるＦｅａｔｓ粗Ａ
ｔと比較すると非常に安価な熱源により、Ｃｒ源として
は安価なステンレス鋼スクラップを転炉のような精錬炉
において多量且つ効率よく溶解することができる。さら
にこの方法に従えばＣｒ源が高Ｃｒである例えば高炭素
フエクロム（Ｃｒ５５０％）であっても本発明と全く同
等の考え方でＣ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐ平衡を考慮し加炭期・
昇熱期をＣ源性状に併せて優先脱炭条件を予め作シ、安
価な熱源でしかもＣｒロスをできるだけ小さくしながら
高炭素フエロクロム溶解を行々う事ができる。
コークス等の１．一般的な昇熱材であるＦｅａｔｓ粗Ａ
ｔと比較すると非常に安価な熱源により、Ｃｒ源として
は安価なステンレス鋼スクラップを転炉のような精錬炉
において多量且つ効率よく溶解することができる。さら
にこの方法に従えばＣｒ源が高Ｃｒである例えば高炭素
フエクロム（Ｃｒ５５０％）であっても本発明と全く同
等の考え方でＣ−Ｃｒ−Ｔｅｍｐ平衡を考慮し加炭期・
昇熱期をＣ源性状に併せて優先脱炭条件を予め作シ、安
価な熱源でしかもＣｒロスをできるだけ小さくしながら
高炭素フエロクロム溶解を行々う事ができる。
第１図はＣ−Ｃｒ−’ｒｅｍｐの平衡関係を表わす図、
第２図は溶解・ぐターンの説明図、第３図は１８％含ク
ロム鋼のＣ−Ｔｅｍｐ平衡関係図である。 第 ｊ 図 →（’ｌｃｒ） 手続補正書（自発） １１ｆｌ右１５８年１Ｏｎ４ 日 特許庁長官 若 杉 イ１Ｊ 夫 殿１、 事件の表
示 昭８Ｊ５７年特許願第２１１７７２号 ２ 発明の名称 塊状炭素物質を熱源とした含クロムスクランプの溶解法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ６ 補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 明細書５頁３〜５行「前記Ａパターン・−・・・・・・
・・・ものである。Ｊを「前記Ａパターンは図示したご
とく、横軸に沿って昇温した擾先脱炭領域に入れた後、
スクンツブ溶解を行なうものである。」に補正する。
第２図は溶解・ぐターンの説明図、第３図は１８％含ク
ロム鋼のＣ−Ｔｅｍｐ平衡関係図である。 第 ｊ 図 →（’ｌｃｒ） 手続補正書（自発） １１ｆｌ右１５８年１Ｏｎ４ 日 特許庁長官 若 杉 イ１Ｊ 夫 殿１、 事件の表
示 昭８Ｊ５７年特許願第２１１７７２号 ２ 発明の名称 塊状炭素物質を熱源とした含クロムスクランプの溶解法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ６ 補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 明細書５頁３〜５行「前記Ａパターン・−・・・・・・
・・・ものである。Ｊを「前記Ａパターンは図示したご
とく、横軸に沿って昇温した擾先脱炭領域に入れた後、
スクンツブ溶解を行なうものである。」に補正する。
Claims (2)
- （１）塊状炭素物質を用いて含クロムスクラップを溶解
する方法において、ベースメタルを昇温後、加炭とスク
ラップ溶解を同時に行なうことを特徴とする塊状炭素物
質を熱源とした含クロムスクラップの溶解法。 - （２）塊状炭素物質を用いて含クロムスクラップを溶解
する方法において、ベースメタルの昇温と加炭を行なっ
た後に、スクラップ溶解を行なうことを特徴とする塊状
炭素物質を熱源とした含クロムスクラップの溶解法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57211772A JPS59104416A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 塊状炭素物質を熱源とした含クロムスクラツプの溶解法 |
| FR8319111A FR2541313A1 (fr) | 1982-12-02 | 1983-11-30 | Procede pour la production d'acier inoxydable fondu |
| IT49410/83A IT1171888B (it) | 1982-12-02 | 1983-11-30 | Procedimento per la produzione di acciaio inossidabile |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57211772A JPS59104416A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 塊状炭素物質を熱源とした含クロムスクラツプの溶解法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59104416A true JPS59104416A (ja) | 1984-06-16 |
| JPS6241289B2 JPS6241289B2 (ja) | 1987-09-02 |
Family
ID=16611331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57211772A Granted JPS59104416A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 塊状炭素物質を熱源とした含クロムスクラツプの溶解法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59104416A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56127720A (en) * | 1980-03-08 | 1981-10-06 | Nippon Steel Corp | Preheating method of cooling material for melt preparation of stainless steel |
-
1982
- 1982-12-02 JP JP57211772A patent/JPS59104416A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56127720A (en) * | 1980-03-08 | 1981-10-06 | Nippon Steel Corp | Preheating method of cooling material for melt preparation of stainless steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6241289B2 (ja) | 1987-09-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3695946A (en) | Method of manufacturing oriented grain magnetic steel sheets | |
| GB2043696A (en) | Adjusting carbon contents of steel melts | |
| JP2003520899A5 (ja) | ||
| US3728101A (en) | Process for making stainless steel | |
| US3947267A (en) | Process for making stainless steel | |
| US4165234A (en) | Process for producing ferrovanadium alloys | |
| JPS59104416A (ja) | 塊状炭素物質を熱源とした含クロムスクラツプの溶解法 | |
| JPS6036613A (ja) | 含ニツケルステンレス素溶鋼の製造方法 | |
| JP2959380B2 (ja) | 溶融還元によるステンレス溶鋼の製造方法 | |
| US2014559A (en) | Preparation of iron having improved characteristics | |
| US102912A (en) | Improvement in the manufacture of iron and steel | |
| US687029A (en) | Method of manufacturing steel. | |
| JPS58174518A (ja) | 低水素鋼を製造する方法 | |
| JPH01252715A (ja) | 鉄浴式溶融還元炉の操業方法 | |
| US1274245A (en) | Method of producing pig-iron. | |
| US1820179A (en) | Method of preparing or remelting wrought iron slag | |
| JPH0159327B2 (ja) | ||
| JPH05171243A (ja) | 高合金鋼の溶製法 | |
| JPH0762413A (ja) | ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS594484B2 (ja) | ゴウキンテツノダツリン ダツタンホウホウ | |
| JPS61272346A (ja) | 高マンガン鉄合金の溶融還元精錬方法 | |
| US2816018A (en) | Process for the production of steel from high phosphorus pig iron | |
| JPH0328345A (ja) | 低燐クロム合金の製造方法 | |
| Gal'perin | Further Development of After-Furnace or Secondary Steelmaking Practice | |
| Lesovoi et al. | Casting Ingot Moulds From Blast Furnace Hot Metal Normally Used for Steelmaking |