JPS5891157A - 耐孔食、耐隙間腐食、耐応力腐食割れ、耐水素脆性用アモルフアス鉄合金 - Google Patents
耐孔食、耐隙間腐食、耐応力腐食割れ、耐水素脆性用アモルフアス鉄合金Info
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- JPS5891157A JPS5891157A JP20001782A JP20001782A JPS5891157A JP S5891157 A JPS5891157 A JP S5891157A JP 20001782 A JP20001782 A JP 20001782A JP 20001782 A JP20001782 A JP 20001782A JP S5891157 A JPS5891157 A JP S5891157A
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- Japan
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- corrosion
- alloy
- resistance
- hydrogen embrittlement
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐孔食、耐隙間腐食、耐応力腐食割れ、耐水素
脆性の優れた鉄−クロム−リン系アモルファス合金に関
する。
脆性の優れた鉄−クロム−リン系アモルファス合金に関
する。
通′ｇの耐食性鉄合金、すなわちステンレス合金（例え
ば１８％クロム鋼、１８−８ステンレス鋼（８０４鋼）
、−１７−１４−２，５ＭＯステンレス鋼（３１６Ｌ
鋼）など）は耐候性、耐食性に優れており、化学反応容
器やバイブ、原子炉用冷却装置など大気中や腐食性の環
境で多く使用されている。しかし、長時間使用中に、孔
食、応力腐食割れ、１１１Ｉ間腐食、水素脆性などによ
り、突然破壊や損傷が起るため装置の使用が不可能にな
り一安全性や公賓などの点で真人−な問題を引き起して
いる。
ば１８％クロム鋼、１８−８ステンレス鋼（８０４鋼）
、−１７−１４−２，５ＭＯステンレス鋼（３１６Ｌ
鋼）など）は耐候性、耐食性に優れており、化学反応容
器やバイブ、原子炉用冷却装置など大気中や腐食性の環
境で多く使用されている。しかし、長時間使用中に、孔
食、応力腐食割れ、１１１Ｉ間腐食、水素脆性などによ
り、突然破壊や損傷が起るため装置の使用が不可能にな
り一安全性や公賓などの点で真人−な問題を引き起して
いる。
その原因は結晶金属中には普通多くの格子欠陥か存在し
、これら腐食、孔食、隙間腐食、応力腐食割れ、水素脆
性などの起点になるためで、金属表面の損傷を防ぎ、応
力腐食割れや水素脆性を防ぐことは鎧かしい。
、これら腐食、孔食、隙間腐食、応力腐食割れ、水素脆
性などの起点になるためで、金属表面の損傷を防ぎ、応
力腐食割れや水素脆性を防ぐことは鎧かしい。
従来鉄合金の耐食性の改善にはクロム、ニッケルなどの
合金元素を添加して耐食性皮膜を形成させてきた。しか
し合金元素の添加による耐食性の改善は、孔食、応力腐
食割れなどをかえって促進するという底吹を序いかつ耐
食性の改善にも限界がある。また耐食性を改善し得る元
素の多層の添加は材質の劣化や製造の困蝋性から自から
制限される。
合金元素を添加して耐食性皮膜を形成させてきた。しか
し合金元素の添加による耐食性の改善は、孔食、応力腐
食割れなどをかえって促進するという底吹を序いかつ耐
食性の改善にも限界がある。また耐食性を改善し得る元
素の多層の添加は材質の劣化や製造の困蝋性から自から
制限される。
ａｍ固体の＆属は結晶状態にあるが、ある特殊な条件（
合金の組成、急冷凝固）下では、固体でも液体に類似し
て結晶構造をもたない構造が得られ、このような金属、
又は合金をアモルファス金属（又は非結晶質金属）と言
っている。
合金の組成、急冷凝固）下では、固体でも液体に類似し
て結晶構造をもたない構造が得られ、このような金属、
又は合金をアモルファス金属（又は非結晶質金属）と言
っている。
このアモルファス合金は従来の実用金属材料に比し、着
しく高い強度を保有する。しかし従来知られているアモ
ルファス鉄合金、例工ばＦｅ −０−Ｐ系およびｙｅ
−Ｂ −ｐ系アモルファス合金は塩水噴霧による腐食減
量が普通の炭素鋼の約８倍であり、耐食性に劣る欠点が
ある。
しく高い強度を保有する。しかし従来知られているアモ
ルファス鉄合金、例工ばＦｅ −０−Ｐ系およびｙｅ
−Ｂ −ｐ系アモルファス合金は塩水噴霧による腐食減
量が普通の炭素鋼の約８倍であり、耐食性に劣る欠点が
ある。
これに対し、本発明者のうち、増率、奈賀は先に“Ｆｅ
−Ｑｒ系アモルファス合金”を発明（特許１１８４９−
６８８０号）シ、これが高い強度および耐熱性と共に、
全面腐食に対し、ステンレス鋼と同等に耐えることを見
出し、主として複合材料としての特許を申請した。しか
し、その後の試験の結果、全面腐食のほか、材料の劣化
のうち特に実用上問題である孔食、隙間腐食、応力腐食
割れ、水素脆性に対し、本発明合金は、現用ステンレス
鋼とはくらべよ４うもない高い抵抗性を有することが判
明した。
−Ｑｒ系アモルファス合金”を発明（特許１１８４９−
６８８０号）シ、これが高い強度および耐熱性と共に、
全面腐食に対し、ステンレス鋼と同等に耐えることを見
出し、主として複合材料としての特許を申請した。しか
し、その後の試験の結果、全面腐食のほか、材料の劣化
のうち特に実用上問題である孔食、隙間腐食、応力腐食
割れ、水素脆性に対し、本発明合金は、現用ステンレス
鋼とはくらべよ４うもない高い抵抗性を有することが判
明した。
本発明の目的は、前記性質にもとづき、新しい用途に適
する以下の合金組成を持つアモルファス鉄合金を提供す
るものである。
する以下の合金組成を持つアモルファス鉄合金を提供す
るものである。
原子％として、０１１〜４０％、Ｃ及びＢの何れか１種
を２〜８０％、２５〜８８％を含有し、但しＣ及びＢの
何れか１棟とＰとを合計で７〜８５％含み残部ｙｅから
なるアモルファス鉄合金。
を２〜８０％、２５〜８８％を含有し、但しＣ及びＢの
何れか１棟とＰとを合計で７〜８５％含み残部ｙｅから
なるアモルファス鉄合金。
本発明のアモルファス鉄合金は、孔食、隙間腐食などの
局部腐食および応力腐０食割れ、水素脆性など゛応力と
腐食が作用する際の材料の破壊を起こさない点において
通常の結晶質耐食性鉄合金よりもはるかに優れている。
局部腐食および応力腐０食割れ、水素脆性など゛応力と
腐食が作用する際の材料の破壊を起こさない点において
通常の結晶質耐食性鉄合金よりもはるかに優れている。
本発明のアモルファス鉄合金は強さと靭さを保たせなが
ら耐食性元素であるクロムを多量に均一・に添加でき、
しかも全く腐食の起点となる欠陥を含まない。これが本
発明の合金が孔食、隙間腐食、応力腐食割れ、水素脆性
を起さない理由である。
ら耐食性元素であるクロムを多量に均一・に添加でき、
しかも全く腐食の起点となる欠陥を含まない。これが本
発明の合金が孔食、隙間腐食、応力腐食割れ、水素脆性
を起さない理由である。
不発明のケモルファス合金の機械的性質は例えば□ｒｓ
０１１子％（ｆｌ、１６重緻％）、Ｐ１５ＪＩＸ子％（
９，４５ｍ１％）、Ｃ５原子％（１，２２重量％）、残
部Ｆθのものにあっては、降伏強さは８５０ｋｇ ／
Ｍ” 、破壊強さは８８５ｋｇ／ｆｉ”、ヤング率はｕ
ａ、ａ Ｘ １０” Ｊ９／−であり、既知のステンレ
ス鋼に比し、優れた機械的性質を１有している。
０１１子％（ｆｌ、１６重緻％）、Ｐ１５ＪＩＸ子％（
９，４５ｍ１％）、Ｃ５原子％（１，２２重量％）、残
部Ｆθのものにあっては、降伏強さは８５０ｋｇ ／
Ｍ” 、破壊強さは８８５ｋｇ／ｆｉ”、ヤング率はｕ
ａ、ａ Ｘ １０” Ｊ９／−であり、既知のステンレ
ス鋼に比し、優れた機械的性質を１有している。
不発明のアモルファス合金は、例えば次の如くして製造
することができる。
することができる。
図は本発明のアモルファス合金を製造する装置の一例を
示す概略図である。図において、１は下方先端に水平方
向に噴出するノズル２を、有する石英管で、その中には
原料金属８が装入され、溶解される。４は原料金属８を
加熱するための加熱炉であり、５はモーター６により高
速度、例えばｓ ｏ ｏ ｏ ｒｐｍで回転される回転
ドラムで、これはドラムの回転による遠心力負荷をでき
るだけ小さくするため、軽量で熱伝導性の良い金属、例
えばアルミニウム合金よりなり、内面には更に熱伝導性
の良い金属、例えば銅板７で内張すされている。
示す概略図である。図において、１は下方先端に水平方
向に噴出するノズル２を、有する石英管で、その中には
原料金属８が装入され、溶解される。４は原料金属８を
加熱するための加熱炉であり、５はモーター６により高
速度、例えばｓ ｏ ｏ ｏ ｒｐｍで回転される回転
ドラムで、これはドラムの回転による遠心力負荷をでき
るだけ小さくするため、軽量で熱伝導性の良い金属、例
えばアルミニウム合金よりなり、内面には更に熱伝導性
の良い金属、例えば銅板７で内張すされている。
８は石英管ｌを支持して上下に移動するためのエアピス
トンである。原料金属は、先ず石英管１の送入口１ａよ
り流体搬送等により装入され加熱炉会の位置で加熱溶解
され、次いでエアピストン８によりノズル２か回転ドラ
ム５の内面に対向する如く石英管ｌが図に示す位置に下
降され、次いで上昇を開始するとほば同時に溶融金Ｊ１
１ａにガス圧が加えられて、金属が回転ドラムの内面に
向って噴流される。石英管内部へは金ｌＩ４８の酸化を
防ぐため絶えず不活性ガス、例えばアルゴンガス９を送
入し不活性雰囲気としておくものとする。回転ドラム内
面に噴流された金属は高速回転による遠心力のため、回
転ドラム内面に強く接触させられることにｉつで、超高
速冷却されてアモルファス金属となる。
トンである。原料金属は、先ず石英管１の送入口１ａよ
り流体搬送等により装入され加熱炉会の位置で加熱溶解
され、次いでエアピストン８によりノズル２か回転ドラ
ム５の内面に対向する如く石英管ｌが図に示す位置に下
降され、次いで上昇を開始するとほば同時に溶融金Ｊ１
１ａにガス圧が加えられて、金属が回転ドラムの内面に
向って噴流される。石英管内部へは金ｌＩ４８の酸化を
防ぐため絶えず不活性ガス、例えばアルゴンガス９を送
入し不活性雰囲気としておくものとする。回転ドラム内
面に噴流された金属は高速回転による遠心力のため、回
転ドラム内面に強く接触させられることにｉつで、超高
速冷却されてアモルファス金属となる。
前記方法により本発明のアモルファス合金を例えば厚さ
ｇ、２ｍ、幅約１０１ＭＩの長いテープ状態として得る
仁とができる。
ｇ、２ｍ、幅約１０１ＭＩの長いテープ状態として得る
仁とができる。
本発明の新究において、前記装置ならびに方法により厚
さ０．９５ｍ５．幅１■の形状の第１表に示す組成を有
するアモルファス合金を製造し、各種の腐食試験を行な
った。
さ０．９５ｍ５．幅１■の形状の第１表に示す組成を有
するアモルファス合金を製造し、各種の腐食試験を行な
った。
また比幀のため市販のクロム鋼、ｌ５−ｓステ＞レスｇ
（ａｏ４ｍ）、１７１７−４−Ｌ５ステンレス鋼（８１
６Ｌ鋼）についても同様の試験を行なった。腐食試験と
して８０℃におけるＩＭＨ，Ｓｏ、 水溶液、Ｉ ＮＮ
ａ０ｊ水溶液、および各濃度の＃１ｔＩＩ水溶液中に１
６８時間プラスティック線でつるして浸漬し、単位面接
当りの＊ｉｉｉ減少を求めた。なお、耐−聞腐食性を調
べるため、試料の一部には表面に接近してテフロン板を
お！１隙間をもうけた。その結果を第２および８表に示
す。
（ａｏ４ｍ）、１７１７−４−Ｌ５ステンレス鋼（８１
６Ｌ鋼）についても同様の試験を行なった。腐食試験と
して８０℃におけるＩＭＨ，Ｓｏ、 水溶液、Ｉ ＮＮ
ａ０ｊ水溶液、および各濃度の＃１ｔＩＩ水溶液中に１
６８時間プラスティック線でつるして浸漬し、単位面接
当りの＊ｉｉｉ減少を求めた。なお、耐−聞腐食性を調
べるため、試料の一部には表面に接近してテフロン板を
お！１隙間をもうけた。その結果を第２および８表に示
す。
第 ２ 表 腐食試験結果
第２表においてＣｒ８原子％を含有する試料ム８は現用
１８−８ステンレス鋼（８０４鋼）と腐食量は同じ程度
になり、Ｏｒ５原子襲を含有する試料４４，４１２およ
びＣｒ８原子％以上を含有する試料Ａ５〜１１ならびに
１８〜１４にあっては腐食による電層変化は全く検出さ
れない。第８表において判るように本発明合金Ａ５〜１
４は１６８時間後でも全面腐食、孔食および隙間腐食は
全く起らないか、一方８０４＠には２４時間ですでに看
しい全面腐食、孔食と隙間腐食が起っている。
１８−８ステンレス鋼（８０４鋼）と腐食量は同じ程度
になり、Ｏｒ５原子襲を含有する試料４４，４１２およ
びＣｒ８原子％以上を含有する試料Ａ５〜１１ならびに
１８〜１４にあっては腐食による電層変化は全く検出さ
れない。第８表において判るように本発明合金Ａ５〜１
４は１６８時間後でも全面腐食、孔食および隙間腐食は
全く起らないか、一方８０４＠には２４時間ですでに看
しい全面腐食、孔食と隙間腐食が起っている。
孔食試験にＶＩａに用いられる４０℃および６０１℃の
ｔｏ％ｙｅＯｔ ａ ・６Ｈｓ Ｏ＃液中に１６８時間
浸漬し、試料の表面観察と重緻減少とを調べた結果を第
４表に示す。
ｔｏ％ｙｅＯｔ ａ ・６Ｈｓ Ｏ＃液中に１６８時間
浸漬し、試料の表面観察と重緻減少とを調べた結果を第
４表に示す。
比較例の８０４鋼および８１６Ｌ鋼に限らす現、用ステ
ンレス鋼の全綱檀に孔食および隙間腐食が発生する６０
°Ｃの溶液においても、不発明合金には孔食および隙間
腐食が全く発生せず１に量減少も検出されない。
ンレス鋼の全綱檀に孔食および隙間腐食が発生する６０
°Ｃの溶液においても、不発明合金には孔食および隙間
腐食が全く発生せず１に量減少も検出されない。
また一層この点を明確にするためにａｔ−″を含む溶液
すなわち本発明の研究においてはＩ ＮＮａ０ｊ水溶液
およびＩ Ｍ Ｈ，ＳＯ４＋ ０．Ｉ Ｎ Ｎａ０ｒ水
溶液中での８０℃におけるアノード分極による孔食電位
の発生の有無を調べその結果を第５表に示す〇８０４鋼
、８１６Ｌ＠だけでなく現用ステンレス鋼はいずれも四
食を生じて孔食電位を示すが、本発明合金には孔食は全
く認められず、また孔食電位を示さずに完全に不動態化
し、腐食減量も検出されない。
すなわち本発明の研究においてはＩ ＮＮａ０ｊ水溶液
およびＩ Ｍ Ｈ，ＳＯ４＋ ０．Ｉ Ｎ Ｎａ０ｒ水
溶液中での８０℃におけるアノード分極による孔食電位
の発生の有無を調べその結果を第５表に示す〇８０４鋼
、８１６Ｌ＠だけでなく現用ステンレス鋼はいずれも四
食を生じて孔食電位を示すが、本発明合金には孔食は全
く認められず、また孔食電位を示さずに完全に不動態化
し、腐食減量も検出されない。
次に応力腐食割れ感受性試験を典型的試験液である１４
８°ｃ 沸ＦＢＩ ４２ ％ Ｍｇ０ｔ、水溶液中で、
引張速度および電位を変化させて行なった。この結果を
第６表に示す。応力腐食割れに対する感受性８ｉ、定速
引張試験において腐食液中の試料の伸びをεとし、同温
度での空気中での伸びを８゜とすると、ε。−ｔ／ｇｏ
によって表され、この値の大きし）程応力腐食胡れが起
りやすい。
８°ｃ 沸ＦＢＩ ４２ ％ Ｍｇ０ｔ、水溶液中で、
引張速度および電位を変化させて行なった。この結果を
第６表に示す。応力腐食割れに対する感受性８ｉ、定速
引張試験において腐食液中の試料の伸びをεとし、同温
度での空気中での伸びを８゜とすると、ε。−ｔ／ｇｏ
によって表され、この値の大きし）程応力腐食胡れが起
りやすい。
第６表 応力腐食割れ試験結果 □一般に応力
腐食割れ感受性は引張速度が小さし１程大きく、また自
然電極電位よりアノードにするほど大きくなるものであ
り、同表の８０４鋼の結果はそのことを如実に示してい
るが、一方本発明合金にあっては、自然電極電位および
同電位よりアノードにしても応力腐食割れを全く起さな
しＡｏまた典型的に水素脆性試験液であるＨ、Ｓを加え
た０、１Ｎ ０Ｈ８００ＯＮ＆ ＋ ０．１Ｎ ０Ｈ８
０００Ｈ（ＰＨ４，６７）溶液を用いて水素脆性試験を
行なフた結果を第７表に示す。水素脆性感受性は応力腐
食割れ感受性と同様な方法で表わすことができる〇 一般に水素脆性感受性は引張速度が小さいほど大きくな
り、自然電極電位よりカソードにする程大きくなるもの
であり、また水素脆性を起し銀い軟鋼でも、同表に見る
如くこの溶液中で定速引張・試験を行なうと水素脆性を
起す。しかしながら本発明合金は低引張速度およびカソ
ード分極下においても空気中と同一の伸びを示し、水素
脆性は全く検出されない。
腐食割れ感受性は引張速度が小さし１程大きく、また自
然電極電位よりアノードにするほど大きくなるものであ
り、同表の８０４鋼の結果はそのことを如実に示してい
るが、一方本発明合金にあっては、自然電極電位および
同電位よりアノードにしても応力腐食割れを全く起さな
しＡｏまた典型的に水素脆性試験液であるＨ、Ｓを加え
た０、１Ｎ ０Ｈ８００ＯＮ＆ ＋ ０．１Ｎ ０Ｈ８
０００Ｈ（ＰＨ４，６７）溶液を用いて水素脆性試験を
行なフた結果を第７表に示す。水素脆性感受性は応力腐
食割れ感受性と同様な方法で表わすことができる〇 一般に水素脆性感受性は引張速度が小さいほど大きくな
り、自然電極電位よりカソードにする程大きくなるもの
であり、また水素脆性を起し銀い軟鋼でも、同表に見る
如くこの溶液中で定速引張・試験を行なうと水素脆性を
起す。しかしながら本発明合金は低引張速度およびカソ
ード分極下においても空気中と同一の伸びを示し、水素
脆性は全く検出されない。
以上第１〜７表より判る如く本発明のアモルファス合金
はＱｒの添加によって耐食性、耐孔食性。
はＱｒの添加によって耐食性、耐孔食性。
耐隙間腐食性、耐応力腐食割れ性、耐水素脆性など、局
部腐食および腐食に関連した脆性が極端に改善され、現
用ステンレス鋼と比較を絶する程優れた性能を有する。
部腐食および腐食に関連した脆性が極端に改善され、現
用ステンレス鋼と比較を絶する程優れた性能を有する。
この優れた性普はＱｒとＰの共存、および本合金特有の
原子構造に由来するものであり、一方Ｐ、Ｂおよび０の
適当な添加は原子構造をアモルファスにするために必要
な元素で、その置は合金系により定まり、本発明の組成
範囲で優れた耐食性アモルファス合金を得ることができ
る。
原子構造に由来するものであり、一方Ｐ、Ｂおよび０の
適当な添加は原子構造をアモルファスにするために必要
な元素で、その置は合金系により定まり、本発明の組成
範囲で優れた耐食性アモルファス合金を得ることができ
る。
次に本発明合金における各成分の含装置の限定理由を説
明する。
明する。
先ずＱｒについては、これを１原子第未滴にすると、耐
食性、耐孔食性、耐応力腐食性、耐水素脆性が劣化し、
また４０原子外より多くするとアモルファス合金の製造
が困離になるので、１〜４０原子％の範囲内にすること
が必要である。そして、好適範囲は５〜８０％である。
食性、耐孔食性、耐応力腐食性、耐水素脆性が劣化し、
また４０原子外より多くするとアモルファス合金の製造
が困離になるので、１〜４０原子％の範囲内にすること
が必要である。そして、好適範囲は５〜８０％である。
Ｐの含有量がＩｓ〜８８原子％の場合Ｃ及びＢの何れか
１種が２原子％未満、あるいは８０原子％を越え、ただ
し０及びＢの何れか１種とＰとを合計で７原子％未満、
あるいは８５原子弧を越える場合にはアモルファス合金
を製造することができない。Ｐの含有量が５原子％未満
、あるいは８８原子％を越える場合、Ｃ及びＢの何れか
１種が２原子％未満、あるいは８０原子％を越える時に
はアモルファス合金を製造することはできない。
１種が２原子％未満、あるいは８０原子％を越え、ただ
し０及びＢの何れか１種とＰとを合計で７原子％未満、
あるいは８５原子弧を越える場合にはアモルファス合金
を製造することができない。Ｐの含有量が５原子％未満
、あるいは８８原子％を越える場合、Ｃ及びＢの何れか
１種が２原子％未満、あるいは８０原子％を越える時に
はアモルファス合金を製造することはできない。
本発明の合金を実施例について説明する。
実施例１
クロム２５原子％、リン１８原子％、炭素７原千％残部
鉄よりなる原料金属を前記図の装置および方法によって
加熱溶解後超高速冷却してアモルファス合金を得た。こ
のアモルファス合金は組成的に非常に製造し易く、かつ
前記第２〜７表に示す諸試験、においても何等の欠点を
示さず、１８％Ｏｒ鋼、８０４鋼、８１６Ｌｍに比べ比
較を絶する耐孔食性、耐隙間腐食性、耐応力腐食割れ性
を示し、また軟鋼に比べ比較を絶する耐水素脆性を有す
ることが分った。
鉄よりなる原料金属を前記図の装置および方法によって
加熱溶解後超高速冷却してアモルファス合金を得た。こ
のアモルファス合金は組成的に非常に製造し易く、かつ
前記第２〜７表に示す諸試験、においても何等の欠点を
示さず、１８％Ｏｒ鋼、８０４鋼、８１６Ｌｍに比べ比
較を絶する耐孔食性、耐隙間腐食性、耐応力腐食割れ性
を示し、また軟鋼に比べ比較を絶する耐水素脆性を有す
ることが分った。
実施例２
クロム２５［子％、リン１８原子％％メロン７原子％、
残部鉄よりなる原料金属を実施例１と同様の装置および
方法によって加熱溶解後高速冷却してアモルファス合金
を得た。この合金も実施例１の合金と同様に製造し易く
、かつ前記第２〜７表に示す諸試験においても、実施例
１の合金と変らない緒特性を有している。
残部鉄よりなる原料金属を実施例１と同様の装置および
方法によって加熱溶解後高速冷却してアモルファス合金
を得た。この合金も実施例１の合金と同様に製造し易く
、かつ前記第２〜７表に示す諸試験においても、実施例
１の合金と変らない緒特性を有している。
本発明のアモルファス合金は細い条、薄−板として製造
可能であり従来の実用金属材料では得られない高い強度
と孔食、隙間腐食、応力腐食割れ、水素脆性に特に高い
抵抗性を有することが要求される、例えば大気中、海水
中および淡水中で使用される装置、水力、火力、原子力
その他各種エネルギー産業用プラント、化学工業用プラ
ントなどの部分に使用される好適の材料である。
可能であり従来の実用金属材料では得られない高い強度
と孔食、隙間腐食、応力腐食割れ、水素脆性に特に高い
抵抗性を有することが要求される、例えば大気中、海水
中および淡水中で使用される装置、水力、火力、原子力
その他各種エネルギー産業用プラント、化学工業用プラ
ントなどの部分に使用される好適の材料である。
図は本発明のアモルファス合金を製造する装置の管状容
器のノズル部が加熱炉内に位置する時の部分断面図であ
る。 ｌ・・・石英管、２・・・ノズル、８・・・原料金属、
４・・・加熱炉、５・・・回転ドラム、６・・・、モー
タ、１・・・銅板、８・・・エヤピストン、９・・・ア
ルゴンガス。
器のノズル部が加熱炉内に位置する時の部分断面図であ
る。 ｌ・・・石英管、２・・・ノズル、８・・・原料金属、
４・・・加熱炉、５・・・回転ドラム、６・・・、モー
タ、１・・・銅板、８・・・エヤピストン、９・・・ア
ルゴンガス。
Claims (1)
- ＬＬＩＫ子％トシて、Ｏｒ １−４０％、Ｏ及びＢの何
れか１種を２是８０％、２５〜８８％を含み、かつＧ及
びＢの何れか１ｍとＰとを合計で７〜８６％含有し残部
ｙｅからなる耐孔食、耐１卓間腐食、耐応力腐食′＃１
れ、耐水素脆・性用アモルファス鉄合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20001782A JPS5842263B2 (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 耐孔食、耐隙間腐食、耐応力腐食割れ、耐水素脆性用アモルフアス鉄合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20001782A JPS5842263B2 (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 耐孔食、耐隙間腐食、耐応力腐食割れ、耐水素脆性用アモルフアス鉄合金 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP49074248A Division JPS5841345B2 (ja) | 1974-07-01 | 1974-07-01 | タイコウシヨク タイスキマフシヨク タイオウリヨクフシヨクワレ タイスイソゼイセイヨウ アモルフアステツゴウキン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5891157A true JPS5891157A (ja) | 1983-05-31 |
| JPS5842263B2 JPS5842263B2 (ja) | 1983-09-19 |
Family
ID=16417412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20001782A Expired JPS5842263B2 (ja) | 1982-11-15 | 1982-11-15 | 耐孔食、耐隙間腐食、耐応力腐食割れ、耐水素脆性用アモルフアス鉄合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5842263B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4806721A (en) * | 1983-07-11 | 1989-02-21 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Wire electrode for wire-cut electrical discharge machining |
| US4839487A (en) * | 1983-07-06 | 1989-06-13 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Wire electrode for wire-cut electrical discharge machining |
| US4937043A (en) * | 1984-02-02 | 1990-06-26 | Armco Inc. | Boron alloy |
-
1982
- 1982-11-15 JP JP20001782A patent/JPS5842263B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4839487A (en) * | 1983-07-06 | 1989-06-13 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Wire electrode for wire-cut electrical discharge machining |
| US4806721A (en) * | 1983-07-11 | 1989-02-21 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Wire electrode for wire-cut electrical discharge machining |
| US4937043A (en) * | 1984-02-02 | 1990-06-26 | Armco Inc. | Boron alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5842263B2 (ja) | 1983-09-19 |
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