JPS588320B2 - 有機性スラツジの処理方法 - Google Patents
有機性スラツジの処理方法Info
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- JPS588320B2 JPS588320B2 JP53078303A JP7830378A JPS588320B2 JP S588320 B2 JPS588320 B2 JP S588320B2 JP 53078303 A JP53078303 A JP 53078303A JP 7830378 A JP7830378 A JP 7830378A JP S588320 B2 JPS588320 B2 JP S588320B2
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A40/00—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production
- Y02A40/10—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production in agriculture
- Y02A40/20—Fertilizers of biological origin, e.g. guano or fertilizers made from animal corpses
Landscapes
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Fertilizers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は有機性スラツジの新たな生物化学的消化減量処
理法に関するものである。
理法に関するものである。
従来、下水処理汚泥、産業廃水活性汚泥処理余剰汚泥そ
の他の有機質を主成分とする有機性スラツジの処理法と
しては脱水、乾燥、焼却、湿式酸化等の物理化学的方法
と、嫌気性消化、好気性消化、堆肥化等の生物化学的処
理方法が知られており、また実施されてきたが、海洋投
棄や埋立等の直接投棄処分が困難になってきた現在、最
終処分の前にこれらの処理が益々必要になってきている
。
の他の有機質を主成分とする有機性スラツジの処理法と
しては脱水、乾燥、焼却、湿式酸化等の物理化学的方法
と、嫌気性消化、好気性消化、堆肥化等の生物化学的処
理方法が知られており、また実施されてきたが、海洋投
棄や埋立等の直接投棄処分が困難になってきた現在、最
終処分の前にこれらの処理が益々必要になってきている
。
前述の各種処理法は、それぞれ消費エネルギーコスト、
建設費、建設用地、二次公害等何等かの問題点を持って
おり、採用すべき方法は一概に決められないが、その中
でも生物化学的方法は一般にエネルギー消費が少いとい
う利点を持っている。
建設費、建設用地、二次公害等何等かの問題点を持って
おり、採用すべき方法は一概に決められないが、その中
でも生物化学的方法は一般にエネルギー消費が少いとい
う利点を持っている。
ところで、その生物化学的処理法が従来全面的には採用
されて来なかった大きな理由のひとつは、生物化学反応
の速度が小さいため、処理設備が大きなものになり、従
ってまた広い建設用地が必要であることで、他の大きな
理由にスラツジの減少率が小さいということがあった。
されて来なかった大きな理由のひとつは、生物化学反応
の速度が小さいため、処理設備が大きなものになり、従
ってまた広い建設用地が必要であることで、他の大きな
理由にスラツジの減少率が小さいということがあった。
生物化学的方法のうち堆肥化する方法は、スラツジの減
量処理よりも肥料としての利用を目的とするもので、廃
棄物の有効利用という面では好ましい方法があるが、そ
の目的からすれば都市下水処理汚泥等の重金属を含有す
るスラツジを堆肥化原料にすることには問題があろう。
量処理よりも肥料としての利用を目的とするもので、廃
棄物の有効利用という面では好ましい方法があるが、そ
の目的からすれば都市下水処理汚泥等の重金属を含有す
るスラツジを堆肥化原料にすることには問題があろう。
また嫌気性消化法と好気性消化法にもそれぞれ次のよう
な問題点が知られている。
な問題点が知られている。
即ち、嫌気性消化法では、メタンが生産されるので、そ
れを燃料として使うととによって外部から供給すべきエ
ネルギーは非常に少なくて済むが、反面、メタンの貯留
と使用に伴う引火爆発の危険があり、反応速度が小さい
ため大容量の槽を必要とし、通性嫌気性菌による高分子
有機物の低分子化と低分子有機物のメタン化反応を均衡
させて良好な処理条件を維持することが比較的難かしい
こと等の短所がある。
れを燃料として使うととによって外部から供給すべきエ
ネルギーは非常に少なくて済むが、反面、メタンの貯留
と使用に伴う引火爆発の危険があり、反応速度が小さい
ため大容量の槽を必要とし、通性嫌気性菌による高分子
有機物の低分子化と低分子有機物のメタン化反応を均衡
させて良好な処理条件を維持することが比較的難かしい
こと等の短所がある。
一方、好気性消化法は運転が容易であり、メタン発生に
伴う危険性や悪臭の問題は殆んど無いが、有機物の減少
速度が小さく、曝気のためのエネルギーを多く消費する
こと等からあまり多く採用されていない。
伴う危険性や悪臭の問題は殆んど無いが、有機物の減少
速度が小さく、曝気のためのエネルギーを多く消費する
こと等からあまり多く採用されていない。
そこで、本発明者らは有機性スラツジの生物化学的減量
処理法において、スラツジの消化分解速度が大きく、運
転管理も容易で、かつエネルギー消費も比較的少ない方
法の確立を目的に、鋭意、研究した結果、この目的は、
有機性スラッジを嫌気性反応槽に供給して嫌気的に生物
化学処理を行ない、該処理で得られた処理生成物を分解
残スラツジ相と液相とに分離することなくそのまま、好
気性反応槽に供給して、前記処理生成物を好気的に生物
化学処理を行ない、次いで該処理で得られた処理生成物
を、消化スラツジと脱離水とに分離してその分離された
前記消化スラツジを、再び前記の嫌気性反応槽に返送し
て、前記の有機性スラツジとともに再度生物化学処理を
することを繰り返すことによって達成されることを見出
した。
処理法において、スラツジの消化分解速度が大きく、運
転管理も容易で、かつエネルギー消費も比較的少ない方
法の確立を目的に、鋭意、研究した結果、この目的は、
有機性スラッジを嫌気性反応槽に供給して嫌気的に生物
化学処理を行ない、該処理で得られた処理生成物を分解
残スラツジ相と液相とに分離することなくそのまま、好
気性反応槽に供給して、前記処理生成物を好気的に生物
化学処理を行ない、次いで該処理で得られた処理生成物
を、消化スラツジと脱離水とに分離してその分離された
前記消化スラツジを、再び前記の嫌気性反応槽に返送し
て、前記の有機性スラツジとともに再度生物化学処理を
することを繰り返すことによって達成されることを見出
した。
特に、前記の好気性反応槽内の液相のpHと前記の嫌気
性反応槽内の液相のpHとを比較する操作、及び好気性
反応槽内の液相の各態窒素の濃度を検知する操作の少な
くとも1種の操作を採用して、好気性処理段階における
硝化反応の生起の有無、程度を検出し、その上、好気性
反応槽内の液相の溶存酸素濃度を制御する操作及びスラ
ツジ返送量の調節により好気性反応槽内1回通過毎のス
ラツジ滞留時間を制御する操作の少なくとも1種の操作
を採用すれば、硝化反応の進行と硝化細菌の増殖を抑制
できるので、本発明の目的を、一層効果的に達成し得る
ものである。
性反応槽内の液相のpHとを比較する操作、及び好気性
反応槽内の液相の各態窒素の濃度を検知する操作の少な
くとも1種の操作を採用して、好気性処理段階における
硝化反応の生起の有無、程度を検出し、その上、好気性
反応槽内の液相の溶存酸素濃度を制御する操作及びスラ
ツジ返送量の調節により好気性反応槽内1回通過毎のス
ラツジ滞留時間を制御する操作の少なくとも1種の操作
を採用すれば、硝化反応の進行と硝化細菌の増殖を抑制
できるので、本発明の目的を、一層効果的に達成し得る
ものである。
次に、本発明の有機性スラツジの処理方法を第3図に従
って説明する。
って説明する。
有機性スラツジS1は、嫌気性反応槽1に供給され、嫌
気的生物化学(反応)処理によって、その一部が分解低
分子化される。
気的生物化学(反応)処理によって、その一部が分解低
分子化される。
ここで生じた低分子化合物を含む液相と分解残スラツジ
相を相互に分離することなくそのまま、前記処理によっ
て得られた処理生成物は好気性反応槽2に送られる。
相を相互に分離することなくそのまま、前記処理によっ
て得られた処理生成物は好気性反応槽2に送られる。
好気性反応槽2では、空気Aを吹込むことによって好気
的生物化学反応が起り、低分子有機化合物の炭酸ガス、
水等への酸化分解と、高分子有機化物である有機質スラ
ツジの部分的酸化分解が同時に行われる。
的生物化学反応が起り、低分子有機化合物の炭酸ガス、
水等への酸化分解と、高分子有機化物である有機質スラ
ツジの部分的酸化分解が同時に行われる。
好気性処理後の処理生成物は沈澱槽3に入りそこで脱離
液Wと消化スラッジS2とに分離される。
液Wと消化スラッジS2とに分離される。
消化スラッジS2と脱離液Wとを分離する手段は、公知
の沈澱槽を用いての自然重力沈澱に限られるものではな
く、浮上分離、遠心分離、濾過等の手段を用いることが
できる。
の沈澱槽を用いての自然重力沈澱に限られるものではな
く、浮上分離、遠心分離、濾過等の手段を用いることが
できる。
分離された脱離水Wは、沈澱槽3から排出され、そのま
ま放流、または更に再処理された後、放流される。
ま放流、または更に再処理された後、放流される。
他方、沈澱槽3から分離された消化スラツジS2の大部
分は、循環返送スラツジS3として嫌気性反応槽1に返
送され、そして他の一部は処分スラツジS4として別途
処分される。
分は、循環返送スラツジS3として嫌気性反応槽1に返
送され、そして他の一部は処分スラツジS4として別途
処分される。
沈澱槽3より嫌気性反応槽1に返送された循環返送スラ
ツジS3は新たにそこに供給される有機性スラツジS1
とともに再び嫌気的生物化学処理を受ける。
ツジS3は新たにそこに供給される有機性スラツジS1
とともに再び嫌気的生物化学処理を受ける。
このとき循環返送スラツジS3の返送量を有機性スラツ
ジS1の供給量の2倍以上とすることにより、供給され
た有機性スラツジS1は、嫌気性および好気性の生物化
学的処理を交互に平均2回以上繰り返し受け、スラツジ
の有機質固形分が大巾に分解除去される。
ジS1の供給量の2倍以上とすることにより、供給され
た有機性スラツジS1は、嫌気性および好気性の生物化
学的処理を交互に平均2回以上繰り返し受け、スラツジ
の有機質固形分が大巾に分解除去される。
次に、本発明の処理方法を実施するにあたって、好気性
処理の段階で硝化反応が生じると、嫌気性反応槽におい
て硝酸イオンあるいは亜硝酸イオンが電子受容体として
働き、還元性を低下させるので、嫌気的反応を阻害し、
嫌気性処理の効率を低下させる。
処理の段階で硝化反応が生じると、嫌気性反応槽におい
て硝酸イオンあるいは亜硝酸イオンが電子受容体として
働き、還元性を低下させるので、嫌気的反応を阻害し、
嫌気性処理の効率を低下させる。
沈澱槽においても、同様に硝酸イオン、亜硝酸イオンが
窒素に還元される脱窒反応が起るため、窒素気泡による
スラツジの沈降分離の阻害や浮上が起り、正常運転に困
難をもたらすので、硝化反応の発生は防ぐべきである。
窒素に還元される脱窒反応が起るため、窒素気泡による
スラツジの沈降分離の阻害や浮上が起り、正常運転に困
難をもたらすので、硝化反応の発生は防ぐべきである。
硝化反応は好気性反応槽における有機物負荷が低く溶存
酸素濃度が高い条件下で起りやすいが、廃棄物処理の場
合には、スラツジの供給負荷変動によって、常にこのよ
うな条件がもたらされる可能性がある。
酸素濃度が高い条件下で起りやすいが、廃棄物処理の場
合には、スラツジの供給負荷変動によって、常にこのよ
うな条件がもたらされる可能性がある。
そこで、本発明の処理方法において処理の阻害要因とな
る硝化反応を抑制するためには、好気性反応槽内の溶存
酸素濃度を硝化反応が起りにくい水準に維持することと
、好気性状態に曝される期間を短くして、絶対好気性菌
である硝化細菌の増殖を抑えることが有効である。
る硝化反応を抑制するためには、好気性反応槽内の溶存
酸素濃度を硝化反応が起りにくい水準に維持することと
、好気性状態に曝される期間を短くして、絶対好気性菌
である硝化細菌の増殖を抑えることが有効である。
前者は低負荷時には曝気空気量を減らすという方法で簡
単に実現でき、後者はスラツジの返送循環景を増大させ
各1回通過毎の好気性反応槽内スラツジ滞留時間を減少
させることによって実現できる。
単に実現でき、後者はスラツジの返送循環景を増大させ
各1回通過毎の好気性反応槽内スラツジ滞留時間を減少
させることによって実現できる。
一方、硝化反応の生起を検出する方法として、通常行わ
れるように硝酸態亜硝酸態等の各態窒素を分析あるいは
検知する方法をとることはもちろんできるが、本発明の
処理方法においては、硝化反応が生じていないときは、
好気性反応槽内液のpHが嫌気性反応槽内液のpHより
も高い値を示すという現象を利用して、さらに簡便に硝
化反応の生起を知ることができる。
れるように硝酸態亜硝酸態等の各態窒素を分析あるいは
検知する方法をとることはもちろんできるが、本発明の
処理方法においては、硝化反応が生じていないときは、
好気性反応槽内液のpHが嫌気性反応槽内液のpHより
も高い値を示すという現象を利用して、さらに簡便に硝
化反応の生起を知ることができる。
以上に述べたように、本発明の要点はスラツジを交互に
繰り返し嫌気状態と好気状態において生物化学的に処理
することにあり、有機質スラツジS1の最初の供給点が
嫌気性反応槽1の入口にある場合の他、好気性反応槽2
の入口あるいは沈澱槽3の入口等の嫌気処理−好気処理
−沈澱分離の循環経路内の任意の点において有機性スラ
ツジを供給することは本発明技術の範疇に属する。
繰り返し嫌気状態と好気状態において生物化学的に処理
することにあり、有機質スラツジS1の最初の供給点が
嫌気性反応槽1の入口にある場合の他、好気性反応槽2
の入口あるいは沈澱槽3の入口等の嫌気処理−好気処理
−沈澱分離の循環経路内の任意の点において有機性スラ
ツジを供給することは本発明技術の範疇に属する。
次に、本発明の効果について説明する。
まず、本発明法においては、スラツジが嫌気性と好気性
の生物化学処理を受けることにより、嫌気的生物化学反
応の持つ高い高分子有機物低分子化能力と好気的生物化
学反応の持つ高い低分子有機物酸化分解能力によって、
スラツジの有機質成分は能率的に消化減量される。
の生物化学処理を受けることにより、嫌気的生物化学反
応の持つ高い高分子有機物低分子化能力と好気的生物化
学反応の持つ高い低分子有機物酸化分解能力によって、
スラツジの有機質成分は能率的に消化減量される。
さらに、本発明の方法では、スラツジ自体が交互に嫌気
性と好気性の処理を受けることによって嫌気性および好
気性の処理をそれぞれ単独に行った結果から予測される
以上に高い分解能力が得られる。
性と好気性の処理を受けることによって嫌気性および好
気性の処理をそれぞれ単独に行った結果から予測される
以上に高い分解能力が得られる。
その詳しい反応機構は不明であるが、還元分解と酸化分
解という異なる分解反応機構が、共に働くことによって
、また、それらが交互に繰り返されることによって予期
以上の効果が得られるものと推定される。
解という異なる分解反応機構が、共に働くことによって
、また、それらが交互に繰り返されることによって予期
以上の効果が得られるものと推定される。
また、有機物分解菌を含むスラツジ自体が嫌気性と好気
性の処理を交互に受けることによって系内で生育する細
菌の殆んどが自動的に通性嫌気性菌によって占められる
ようになり、絶対嫌気性菌であるメタン細菌は殆んど生
育せず、従って貯留および使用に当って、引火爆発の恐
れがあるメタンを発生することもない。
性の処理を交互に受けることによって系内で生育する細
菌の殆んどが自動的に通性嫌気性菌によって占められる
ようになり、絶対嫌気性菌であるメタン細菌は殆んど生
育せず、従って貯留および使用に当って、引火爆発の恐
れがあるメタンを発生することもない。
上述のスラツジを交互に嫌気的および好気的に処理する
ことによって得られる特殊な効果は、し尿の可溶化処理
法等で公知の、嫌気的に低分子化し生成された低分子化
合物を含む脱離液のみを好気的に処理する方法(これを
第2図のフローシートに示す)では得られない。
ことによって得られる特殊な効果は、し尿の可溶化処理
法等で公知の、嫌気的に低分子化し生成された低分子化
合物を含む脱離液のみを好気的に処理する方法(これを
第2図のフローシートに示す)では得られない。
さらに、メタン細菌の生育環境を好適に保つことは比較
的に難しいため、メタン醗酵型嫌気性消化槽を運転管理
するには比較的高度の技術を必要とするが、本発明の方
法ではメタン細菌生育のための条件を整える必要が無い
ので、運転管理が容易であり、また広い負荷条件範囲お
よび負荷変動に対して安定した処理が可能である。
的に難しいため、メタン醗酵型嫌気性消化槽を運転管理
するには比較的高度の技術を必要とするが、本発明の方
法ではメタン細菌生育のための条件を整える必要が無い
ので、運転管理が容易であり、また広い負荷条件範囲お
よび負荷変動に対して安定した処理が可能である。
本発明の方法はエネルギー消費の面ではメタンの生産を
伴う通常の嫌気性消化法よりも多少不利である。
伴う通常の嫌気性消化法よりも多少不利である。
しかしながら、本発明の方法は、好気性処理段階での滞
留時間が短く、必要な曝気用空気の量が少ないことと、
嫌気性処理槽も通常の嫌気性消化槽よりも小さくできる
ので、攪拌動力消費が少ないことから、全体としては省
エネルギー的処理法であると言える。
留時間が短く、必要な曝気用空気の量が少ないことと、
嫌気性処理槽も通常の嫌気性消化槽よりも小さくできる
ので、攪拌動力消費が少ないことから、全体としては省
エネルギー的処理法であると言える。
さらに、本発明の方法では好気性処理後に脱離液とスラ
ツジの分離が行われるため、排出される脱離液のBOD
,COD等が低く、また通常の嫌気性消化槽脱離液より
も着色が少ないことの他、被処理スラツジ液のpHは嫌
気性処理段階で低下するが、好気性処理段階で再上昇し
、スラツジの循環返送による中和効果とあいまって、反
応系全体が好適pH範囲に維持されるため、供給スラツ
ジのpHが著しく低い等の特別の場合を除いてはpH調
節の必要が無いこと、pHが自律的に好適範囲に維持さ
れることと、メタン細菌の増殖が必要でないことから運
転開始から正常運転に至るまでのスタート・アップ期間
が短く、かつスタート・アップ時の運転操作も簡単であ
ること等が挙げられる。
ツジの分離が行われるため、排出される脱離液のBOD
,COD等が低く、また通常の嫌気性消化槽脱離液より
も着色が少ないことの他、被処理スラツジ液のpHは嫌
気性処理段階で低下するが、好気性処理段階で再上昇し
、スラツジの循環返送による中和効果とあいまって、反
応系全体が好適pH範囲に維持されるため、供給スラツ
ジのpHが著しく低い等の特別の場合を除いてはpH調
節の必要が無いこと、pHが自律的に好適範囲に維持さ
れることと、メタン細菌の増殖が必要でないことから運
転開始から正常運転に至るまでのスタート・アップ期間
が短く、かつスタート・アップ時の運転操作も簡単であ
ること等が挙げられる。
次に、実施例によって本発明の方法の有機性スラツジ処
理能力を示す。
理能力を示す。
実施例1
反応温度35°において、1日を嫌気状態18時間、好
気状態6時間に分けて交互に嫌気、好気を繰り返す回分
式方式によるスラツジの生物化学処理を行い、同時に行
った回分式の好気性消化と嫌気性消化の処理方式と比較
した。
気状態6時間に分けて交互に嫌気、好気を繰り返す回分
式方式によるスラツジの生物化学処理を行い、同時に行
った回分式の好気性消化と嫌気性消化の処理方式と比較
した。
その結果を第1表に示す。
処理の対象とした有機性スラッジは生物化学的消化分解
の最も困難な部類に属する菌体細胞質を主体とする余剰
活性汚泥で、その有機物含量は93.9%であった。
の最も困難な部類に属する菌体細胞質を主体とする余剰
活性汚泥で、その有機物含量は93.9%であった。
実施例2
処理の対象として実施例1とほぼ同一性状の余剰活性汚
泥を用いて本発明の方法で連続処理した結果、反応温度
34℃、スラツジ平均供給濃度4,800ppm、スラ
ツジ供給量基準滞留時間6.3日(嫌気性処理5.5日
、好気性処理0.8日)の条件において平均45%のス
ラツジ消化減少率が得られた。
泥を用いて本発明の方法で連続処理した結果、反応温度
34℃、スラツジ平均供給濃度4,800ppm、スラ
ツジ供給量基準滞留時間6.3日(嫌気性処理5.5日
、好気性処理0.8日)の条件において平均45%のス
ラツジ消化減少率が得られた。
但し、返送循環スラツジ量は供給スラツジ量に対して4
倍とし、反応部スラツジ濃度を6,000ppmで均衡
させるようにスラツジ引抜きを行った。
倍とし、反応部スラツジ濃度を6,000ppmで均衡
させるようにスラツジ引抜きを行った。
これに対して、比較のため同時に行った連続式好気性消
化では、同一温度同一負荷条件において14%の消化減
少率しか得られなかった。
化では、同一温度同一負荷条件において14%の消化減
少率しか得られなかった。
実施例3
処理の対象として実施例1および2とほぼ同一性状の余
剰活性汚泥を用い、本発明の方法による連続処理を実施
した。
剰活性汚泥を用い、本発明の方法による連続処理を実施
した。
そのときの処理条件は、反応温度34℃、スラッジ平均
供給濃度5,400ppm、反応部平衡スラツジ濃度(
消化スラツジ引抜きにより調節)6,000ppm、ス
ラツジ供給量基準滞留時間7.2日(嫌気性処理6.3
日、好気性処理0.9日)、循環返送スラツジ量は供給
スラツジ量に対して2倍、好気性反応槽内液溶存酸素濃
度2.0ppmとした。
供給濃度5,400ppm、反応部平衡スラツジ濃度(
消化スラツジ引抜きにより調節)6,000ppm、ス
ラツジ供給量基準滞留時間7.2日(嫌気性処理6.3
日、好気性処理0.9日)、循環返送スラツジ量は供給
スラツジ量に対して2倍、好気性反応槽内液溶存酸素濃
度2.0ppmとした。
上記条件のもとに14日間連続運転を行ったところ、連
続運転10日目頃から好気性反応槽内液pHが低下し始
め、硝化反応が生じていることがわかった。
続運転10日目頃から好気性反応槽内液pHが低下し始
め、硝化反応が生じていることがわかった。
以上の運転期間を第1期とし、連続運転第10日から第
14日までの5日間の平均処理データを第2表に示す。
14日までの5日間の平均処理データを第2表に示す。
次に循環返送スラツジ量を供給スラツジ量の4倍に変更
するとともに、好気性反応槽内液溶存酸濃度を0.5p
pmに調節し、その他の条件は第1期と同一にして、さ
らに7日間の連続運転を行った。
するとともに、好気性反応槽内液溶存酸濃度を0.5p
pmに調節し、その他の条件は第1期と同一にして、さ
らに7日間の連続運転を行った。
上記条件変更後の運転期間を第2期とし、第2期の最後
の5日間の平均処理データを同じく第2表に示す。
の5日間の平均処理データを同じく第2表に示す。
以上の連続処理結果から、硝化反応が起るとスラツジ消
化能率が低下すること、および循環返送スラツジ量と好
気性反応槽内液溶存酸素量の調節により、効果的に硝化
反応を抑制できることがわかる。
化能率が低下すること、および循環返送スラツジ量と好
気性反応槽内液溶存酸素量の調節により、効果的に硝化
反応を抑制できることがわかる。
第1図は従来の嫌気性消化処理法において脱離液の好気
性処理を付設した例を示すフローシート、第2図は嫌気
性低分子化と好気性処理を組み合せた従来の処理法のフ
ローシート、第3図は本発明の処理法のフローシートで
ある。 1・・・嫌気性反応槽、2・・・好気性反応槽、3・・
・沈澱槽、S1・・・有機性スラツジ、S2・・・消化
スラツジ、S3・・・循環返送スラッジ、S4・・・処
分スラッジ、A・・・空気、W・・・脱離液。
性処理を付設した例を示すフローシート、第2図は嫌気
性低分子化と好気性処理を組み合せた従来の処理法のフ
ローシート、第3図は本発明の処理法のフローシートで
ある。 1・・・嫌気性反応槽、2・・・好気性反応槽、3・・
・沈澱槽、S1・・・有機性スラツジ、S2・・・消化
スラツジ、S3・・・循環返送スラッジ、S4・・・処
分スラッジ、A・・・空気、W・・・脱離液。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 有機性スラツジを嫌気性反応槽に供給して、嫌気的
に生物化学処理を行ない、該処理で得られた処理生成物
を分解残スラツジ相と液相とに分離することなく、その
まま、好気性反応槽に供給して、前記処理生成物を好気
的に生物化学処理を行ない、次いで該処理で得られた処
理生成物を消化スラツジと脱離水とに分離してその分離
された前記消化スラツジを、再び前記の嫌気性反応槽に
返送して、前記の有機性スラツジとともに再度生物化学
処理する工程を2回以上操り返すことによって、メタン
を生産することなくスラツジの消化減量を行なうように
したことを特徴とする有機性スラツジの処理方法。 2 好気性反応槽内液pHを嫌気性反応槽内液pHと比
較して好気性処理段階における硝化反応の生起を検出す
る前記特許請求の範囲第1項記載の有機性スラツジの処
理方法。 3 好気性反応槽内液の各態窒素濃度を検知して好気性
処理段階における硝化反応の生起を検出する前記特許請
求の範囲第1項記載の有機性スラツジの処理方法。 4 好気性反応槽内液の溶存酸素濃度を制御して硝化反
応の進行と硝化細菌の増殖を抑制する前記特許請求の範
囲第1項記載の有機性スラツジの処理方法。 5 消化スラツジの嫌気性反応槽への返送量を調節し好
気性反応槽内1回通過毎のスラツジ滞留時間を制御して
硝化反応の進行と硝化細菌の増殖を抑制する前記特許請
求の範囲第1項記載の有機性スラツジの処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP53078303A JPS588320B2 (ja) | 1978-06-28 | 1978-06-28 | 有機性スラツジの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP53078303A JPS588320B2 (ja) | 1978-06-28 | 1978-06-28 | 有機性スラツジの処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS555722A JPS555722A (en) | 1980-01-16 |
JPS588320B2 true JPS588320B2 (ja) | 1983-02-15 |
Family
ID=13658150
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP53078303A Expired JPS588320B2 (ja) | 1978-06-28 | 1978-06-28 | 有機性スラツジの処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS588320B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5919405U (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-06 | マツダ株式会社 | 自動車の後輪懸架装置 |
JPS5952590A (ja) * | 1982-09-18 | 1984-03-27 | Ukai Nobuyoshi | 有機性物質を含む廃水の生物学的処理方法 |
JPS5952592A (ja) * | 1982-09-18 | 1984-03-27 | Ukai Nobuyoshi | 有機性物質を含む廃水の生物学的処理方法 |
JP4929641B2 (ja) * | 2005-08-04 | 2012-05-09 | 日本下水道事業団 | 有機性廃液処理装置 |
JP4642635B2 (ja) * | 2005-10-31 | 2011-03-02 | 荏原エンジニアリングサービス株式会社 | 高濃度有機性廃液の処理方法及び装置 |
JPWO2019188730A1 (ja) * | 2018-03-27 | 2021-03-11 | 積水化学工業株式会社 | 有機物質の製造方法 |
-
1978
- 1978-06-28 JP JP53078303A patent/JPS588320B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS555722A (en) | 1980-01-16 |
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