JPS587762B2 - ウメタテチトウノ トラフイカビリテイカイリヨウコウホウ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、いわゆるヘドロ層よりなる埋立地等の各水
比の高い軟弱地盤のトラフイカビリテイを改良する工法
に関するものである。

埋立地のようにヘドロ層よりなり含水比が高くて極めて
軟弱である土地には、ダンプトラック或はブルドーザー
等の車幅が入り得ず、このためこのような埋立地等では
何らかの手段によりそのトラフイカビリテイを改良しな
い限り、その後の建設作業を行なえないものである。

このため、この種埋立地等のトラフイカビリテイを改良
する工法が既にいくつか提案されているが、従来の工法
は、次のような欠点を備えていた。

すなわち、従来工法の一つとして、埋立地等の軟弱地盤
に出土等をブルドーザーのような土建機械で撤出し、展
圧して埋立てる工法があるが、この工法によれば、ヘド
ロ等の軟弱土が埋立地外に押出されて逃げてしまい、い
わば埋立土砂を再び除去してしまうといった結果となっ
て経済的ではないと共に、押圧されたヘドロ等による海
洋汚染等の公害問題その他がひき起される結果となって
いた。

また他の従来工法として、埋立地等の軟弱地盤の表層を
セメント等の固化剤と混合して固化する工法があるが、
この工法による場合、軟弱土と固化剤をむらなく混合す
ることが極めて困難であり、ヘドロ層に浮かせて用いら
れる浮上性の混合機械のだめの経費及び固化剤の費用等
を考慮すると、非常に高価につくこととなる。

またその他の従来工法についてみても、この種工法は、
一般に手数のかかるもので工費が高くつくとか、土質が
強化されて所要のトラフイカビリテイが与えられるまで
に長期間を要する等の欠点を備えている。

さらに軟弱地盤の強化工法として近年普及しつつある工
法に、生石灰を主成分とする土質改良剤を強化しようと
する軟弱地盤に施す工法があるが、自由水に近い水分を
多量に含むヘドロ層からなる埋立地等にこの生石灰工法
を適用することは、生石灰が水に会うと直ちにこれと反
応して強化機能を失なうため、ほとんど不可能である。

この発明は、上記したような事実に鑑み、いわゆるヘド
ロ層よりなる埋立地等の含水比の高い軟弱地盤の表層部
を効果的且つ簡単に強化して、その他盤のトラフイカビ
リテイを改良する工法を提供しようとするものである。

この課題を解決したこの発明の埋立地等のトラフイカビ
リテイ改良工法は、冒頭に述べたような工法であって、
軟弱地盤を構成するヘドロ層上に、該ヘドロ層の支持力
の範囲内で、埋立土砂よりも軟い水さい層を形成し、且
つこの水さい層を構成する水さいには石灰まだはセメン
ト等のアルカリ性物質を適当比率予め混合しておき、該
アルカリ性物質にて水さい層の強度、地耐力を向上させ
るように図り、もって前記ヘドロ層の支持力の範囲内で
該ヘドロ層の上層に軽量強固な水さい固結層を形成させ
て、土建車輛等の荷重をこの水さい固結層を介して支持
力の弱いヘドロ層に広く分散させてトラフイカビリテイ
を向上させるようにしたことを特徴とするものである。

水さい、つまり銑鉄製造の副産物として得られる高炉ス
ラグを、これに多量の水をかけて急冷、発泡させて得ら
れる水冷スラグは、約２０パーセント程度の含水の他に
酸化カルシウム、二酸化ケイ素、酸化アルミニウム、酸
化マグネシウム等ヲ主成分とするものであり、且つ上記
のように高炉スラグの急冷によって得られるものである
ため、この急冷に基いて非晶質ガラス状のものであるが
、この水さいは、次のような特質を備えている。

すなわち先ず物理的な特質についてみると、この永さい
は、軽いものである点において、砂利等と異なった特質
を備えている。

つまり水さいの嵩比重ないし単位容積重量は、湿潤状態
で約１トン／ｒｎ３、乾燥状態で０．６−０．９トン／
ｍ３であり、見掛け比重は、１．０から２．２の範囲、
平均値で約１．８である。

また水さいの化学的特質についてみると、この水さいは
、上記したように非晶質ガラ哀状のものであることから
、水に会うと徐々に反応して硬化する潜在水硬性を備え
ており、この水さいの水硬性に基ぐ硬化は、水さいにア
ルカリを添加すると著しく促進されるといった特質を備
えている。

そしてこの発明は、上記したような水さいの物理的特質
と化学的特質とを巧みに利用して、埋立地等のトラフイ
カピリテイを改良するものである。

すなわち、この発明．のトラフイカビリテイ改良工法に
おいては、前記のように、埋立地等の軟弱地盤を構成す
るヘドロ層上に軽量強固な水さい固結層を形成させて、
土建車輛等の荷重をこの水さい固結層を介して支持力の
弱いヘドロ層に広く分散させて、トラフイカビリテイを
向上させるのであるが、このように軟弱なヘドロ層上に
、所要のトラフイカビリテイを得さしめる程度に強固な
水さい層を形成し得るのは、水さいの前記物理的特質及
び化学的特質に基くものである。

すなわち、先ず水さいを軟弱ヘドロ層上にのせた形で層
状に施用する場合、仮に水さいが砂利のように重いもの
であれば、所要のトラフイカビリテイが得られる程度に
大きな層厚の水さい層とすると、水さい層がヘドロ中に
直ちにめり込んでしまうか、例えそうでなくとも極く短
期間のうちにこのようなめり込みが生じて、水さい層を
介して土建車輛等の荷重をヘドロ層に広く分散させると
いった作用が達成されないのであるが、水巧いは前記の
ように軽いといった物理的特質を備えているため、所要
のトラフイカビリテイを得さしめる程度に厚い水さい層
を、軟弱なヘドロ層上に、該ヘドロ層に実質的にめり込
みを生じることなく、形成し得るのである。

次にこの発明のトラフイカビリテイ改良工法において、
前記した水さいの化学的特質を利用した面について説明
すると、水さいが水とアルカリの存在下で迅速な硬化を
起こし、短期間で土砂よりすって大きな強度を示すに至
るといった特質が、次のように利用されている。

つまり水さいのみ．を軟弱ヘドロ層上に層状に施したと
すると、所要程度の硬化がなかなか得られないことから
、所要のトラフイカビリテイを得るためにはいきおい水
さい層厚を犬としなければならないが、このようにする
ときは、水さいが軽いといっても所要トラフイカビリテ
イを得さしめる層厚では水さい層全体の重量が大となっ
て、この水さい層のヘドロ層内へのめり込みが生じるこ
ととなるが、この発明の工法では、水さい層を構成する
水さいに石灰またはセメント等のアルカリ性物質を適当
比率予め混合しておくことで、短期間のうちに強固な水
さい固結層が得られるように図りこもって所要トラフイ
カビリテイを得さしめる水さい層を層厚小のものとなし
得られる如くして、この水さい層を軽量とし、上記しだ
めり込みを生ぜず荷重広分散作用を有する水さい固結層
を短期間で得るようにしているのである。

また自由水に近い形の含水を有する埋立地等の地盤強化
に水さいを適用することは、石灰類系の地盤強化剤のよ
うな水と易反応性のものを施す場合のように特別の施工
法を要せず、施工が簡単であると共に、水の存在下で硬
化するといった水さいの化学的特質よりみて、極めて合
理的な水さい使用法である。

予め石灰またはセメント等のアルカリ性物質を適当比率
混合した永さいは、埋立地等の表面に、この発明に従っ
て層状に施されるのであるが、車輌等を入れ得ない埋立
地等に水さいを施用するのは、例えば圧縮空気を運転媒
体とするエゼクターを用いた散布法によって、行々い得
る。

第１−３図は、このような水さい散布のだめのエゼクタ
ー装置の一例を示すもので、次のように構成されている
。

すなわち図において１はエゼクタ一本体であり、このエ
ゼクタ一本体１は、車輛２を備えた支持枠３に支持させ
てあって、エゼクタ一本体１上には、同様に支持枠３に
支持させて、ホッパ−４を配設してある。

このエゼクター装置は、圧縮空気を運転媒体とするもの
であり、この圧縮空気は、エゼクタ一本体１内に第３図
に示す噴射ノズル５から供給され、この噴耐ノズル５に
は、図示されてい々いコンプレッサーかラ導カれたエア
ホース６を接続してある。

第１歯に示す７は、その調整ハンドル８によって開口度
を調節される空気噴射圧調整弁、９は圧力計である。

またエゼクタ一本体１内に水さいを供給することは、該
本体１上方のホッパ−４から行なわれ、このホッパ−４
に水さいを搬入するだめの可搬型ベルトコンベヤ１０が
、その搬出端をホッパ−４上方に臨ませて、設けられて
いる。

第１，２図に示す１１は、エゼクタ一本体１内に通じる
ホッパー４下端開口の開口度を調整するだめの抜差し自
在なダンパー、３３はエゼクタ一本体１の底に設けた着
脱自在の水抜きプラグであり、まだ１２は、ベルトコン
ベヤ１０の搬送始端部に配設した水さい飛散防止用の受
枠ヤある。

また第３図に示す１３は、前記噴射ノズル５に対向位置
させて配したエゼクタ一本体１のマウスであり、このマ
ウス１３には、延長管１４及び接続管１５を介してゴム
管等の可撓管１６を接続してあり、この可撓管１６の先
端には散布ノズル１７が接続されている。

そしてこの散布ノズル１７ば、第１図に示すように水平
姿勢と４５度だけ上方向きに傾斜した姿勢間でその上主
方向の姿勢を変更自在とされると共に、第２図に示すよ
うは水平方向においてもその姿勢を適宜角度、例えば４
５度、変更自在とされており、この散布ノズル１７の姿
勢の変更は、次のようにして行なわれるようになされで
いる。

すなわち、前記支持枠３から前方に延出させた支持台１
８を設けると共に、この支持台１８上に鉛直支軸１９ま
わわで水平旋回可能の旋回台２０を設け、との旋回台２
０にハンドル２１操作により回転せしめられる鉛直方向
に沿うウオーム２２を支持させ、このウオーム２２に噛
合う扇形のウオームギア２３を旋回台２０に軸支２４さ
せて設けると共に、ウオームギア２３の側面にブラケッ
ト２５を突設し、このブラケット２５に一体的に取付け
て設けた受板２６を散布ノズル１７基端部の下面に沿わ
せ、散布ノズル１７基端部をこの受板２６にバンド２７
にて緊締することで、ハンドル２１を手動で回動させウ
オーム２２を回転させると、ウオームギア２３が軸２４
まわりで回動することから、ブラケット２５及び受板２
６を介して散布ノズル１７が、第１図に示すようにその
上下方向の傾斜角度を変更せしめられ為ように、構成し
てある。

また前記支持台１８上には箪一ター２８と減速機２９と
が支持させてあうで、減速機２９の出力軸は、リンク３
０，３１及び３２より成るクランク機構を介して旋回台
２０の支軸１９に、旋回台２０示それに支持されだ散布
ノズル１７ごと、第２図に示すように所要角度だけゆっ
くりと水平旋回せしめられるように、関連させてある。

以上のようであるから、第１−３図に図示のエゼクター
装置を用い、エアホース６を介して噴射ノズル５からエ
ゼクタ一本体１０内にマウス１３に向けて圧縮空気を例
えば２ ｋｇ ／ｃｒｌｉの圧力で供給しながら、ベル
トコンベヤ１０の受枠１２内に粉粒状の水さいを適宜の
手段にて供給して、この水さいをベルトコンベヤ１０に
運ばせてホッハ−４からエゼクタ一本体１内に供給する
と声は、空気流に吸引されて粉粒状の水さいがマウス１
３内へと入り、空気流と共に散布ノズル１７から前方へ
噴射され、強化を図ろうとする地盤上に層状に散布され
るものであり、この場合に、モーター２８を動力源とす
る散布ノズル１７の１回或は複数回の水平旋回によって
水さい散布領域にほぼ所要厚の水さい層が散布形成され
ると、ハンドル２１を若干量回動して散布ノズル１７の
上下方向の傾斜角度を若干変更し、既散布領域に一部重
復する次の散布領域に粉粒状水さいを層状に散布して行
くものである。

このようにエゼクターを用いて水さいを散布することは
、興立坤等の表層への水さい施用が自動的に行なわれて
すの作業が極めて楽刃あるといった長所に加えて、１位
置から極めて療範囲の領域に水さいを施用し得るといっ
た大きな長所を発揮するものであり、エゼクター前方の
ほぼ５０ｍの範囲にまで、いちどに水さいを施用し得る
ものである。

そして後述するように水さいの散布後、一般には適当な
養生期間をおくことで、所要のトラフイカビリテイを得
るものであるが、１回の散布を行ないこの養生期間の経
過後に、エゼクター装置を強化された地盤の最前端位置
にまで移動させて、次の地盤領域に水さいを散布する作
業を繰返すか、或は図示のエゼクター装置を若干変形し
て町撓管１６部分を長くし、１位置からの散布直孝に、
散布ノズル１７を前回散布済みの最前端位置へと移動さ
せて次回の散布を行なうものであり、上記のように１位
置からの散布で広範囲の水さい散布が行なえることは、
埋立地等の全領堺を所要のトラフイカビリテイが得られ
るように強化する期間を、いちじるしく短縮するもので
ある。

また広大な埋立坤等であれば、場合によっては複数個の
エゼクターを用いて、種々の方向から水さい散布による
トラフイカビリテイ改良工法産蝉すことにより、このよ
うな広大な埋立地等も、短期間で強化し得るものである
。

さらにこのトラフイカビリテイ改良後、例えばサンドパ
イル工法とか生石灰杭工法とかによって、さらに地盤の
強化を図る場合も、トラフイカビリテイが改良された領
域については車輛等を入れてこのような工法を施工し得
るから、一埋立地等について、この発明に従ったトラフ
イカビリテイ改良工法と上記のような工法とを、並行的
に施工し得るもので、この場合には、全工期が短楠され
る関係となる。

なお埋立地等に水さいを施用する方法は、以上に説明し
たエゼクター装置のような空気利用輸送散布手段による
方法が最も簡単で能率的であるが、この他に、例えばジ
ェットコンベアのような移動慣性利用輸送散布手段によ
る方法等にもよることができ、この発明は、このような
水さい施用法まで畔限定するものでない。

以下具体的な数値を挙げながら、この発明の工法をより
県体的に説明する。

先ず使用する水さいの粒度分布は、通常入手可能な水さ
いの粒度分布程度であれば目的を達成し、このような粒
度分布の実四結果を示せば、第４図のようである。

次にこの発明のトラフイカピリテイ改良工法では、ヘド
ロ層上に施用される永さいに、前記のように予めアルカ
リ性物質を適当比率だけ混合しておくのであるが、この
アルカリ性物質としては、例えば石灰Ｃａ（ＯＨ）２の
ような単独のアルカリ剤の他に、例えばキルンダストと
かセメントとのようなアルカリ性混合物があり、このよ
うなアルカリ性物質は、水さいに次のような比率だけ混
合される。

すなわち第５図及び第６図は、アルカリ性物質の混合比
率について試験結果であって、養生期間１週間後の貫入
抵抗ど一軸圧縮強度について、石灰混合比率との関係を
グラフ化したものであり、第５図（俳Ｃａ （ＯＨ）２
混合比率（重量比）とＣＢＲで表わした貫入抵抗との関
係を、また第６図はＣａ（ＯＨ）２ 混合比率（重量比
）と一軸圧縮強度との関係をそれぞれ示すものであるが
、この第５，６図のグラフからも判るように、水さいに
アルカリ性物質を混合する場合、得られる強度の増加は
、アルカリ性物質の混合比率が４〜５％でほぼ飽和し、
それ以上にアルカリ性物質を混合しても、僅かしか強度
の増加がみられず、したがって、この発明の工法を実施
する場合、水さいへのアルカリ性物質の混合比率の下限
り、約５重量％とされる。

またこのアルカリ性物質の混合比率の上限は、上記した
ように強度増加がほぼ飽和する事実からして、経済的な
観点のみから選択すればよく、例えば約２５重量％とさ
れる。

すなわちヘドロ層上への施用前に水さいに混合されるア
ルカリ性物質の適当比率は、約５〜２５％である。

なお形成された水さい層内において、水さいの硬化作用
のだめに該水さい層の空隙率が大巾に減少する現象が起
ると、下層のヘドロ層から上部へ水分が逃げにくくなる
ために、圧密促進に悪影響が生ずるといった懸念がある
が、この懸念は、第７図に示す試験結果により解消した
。

すなわち第７図は、０．１％のアルカリ液にひたした水
さいについて、その透水％数Ｋ１５（１５℃換算値）を
測定して、間接的に空隙率の減少をみた結果を示すもの
であるが、図示のように経時的な透水性低下はみられる
けれども、空隙率の大巾な減少に相当する透水性低下は
生じておらず、空隙率の減少が、問題とするほどのオー
ダーではないことが判明した。

次にこの発明の工法は、軟弱地盤を構成するヘドロ層上
に、該ベドロ層の支持力の範囲内で、埋立土砂よりも軽
い水さい層を形成するように構成されているのであるが
、この発明の工法施工に際し、この水さい層形成に先立
ち水さいに混合されるアルカリ性物質の混合比率を前記
のようなものとするといつだ点の他に、水さい層の層厚
をどの程度に選択すべきかといった問題と、アルカリ性
物質により水さい層の強度、地耐力を向上させ、ヘドロ
層の支持力の範囲内で該ヘドロ層の上層に軽量強固な水
さい固結層を形成するのに、ヘドロ層上への水さい施用
後にどの程度の養生期間をおくべきかといった問題とが
ある。

すなわち、必要以上に水さい層厚を大とすれば、単に不
経済であるというだけでなく、水さい層の重量が増加し
て該水さい層が施用後直ちに或は極く短期間でヘドロ層
中にめり込み、土建車輛等の荷重をこの水さい固結層を
介して支持力の弱いヘドロ層に広く分散させるといった
作用が失なわれるものであり、また養生期間は、比較的
薄くて軽量でありながら必要な地耐力を発揮する水さい
固結層を得るためには或る程度おくのが望ましく、そう
かといってこの養生期間が長過ぎたのでは、工法の経済
性が低下するからである。

そしてこの水さい層厚と養生期間の条件は、互に密接し
た関係にあるので、以下この両者の条件を試験的及び理
論的に解明したデータを挙げて、説明する。

先ず水さい層厚と養生期間とについてそれぞれ単独に試
験した結果を、第８図及び第９図に示す。

第８図は、アルカリ性物質無添加の水さい散布直後に、
水さい層厚ｄと貫入抵抗ｑｃとの関係を測定して、測定
値をグラフ化したものであり、この第８図のグラフから
もみてとれるように、水さい層厚を大として行けば、最
初の間は急激な土質強度の土昇がみられるが、或る厚さ
よク層厚の増加に伴なう土質強度の上昇率が低くなって
、次第に飽和に近付く傾向がうかがわれる。

また第９図は、アルカリ性物質として消生灰Ｃａ（ＯＨ
）２を８％混合した含水率１８％の水さいを層厚５０ｃ
ｍで散布した後、貫入抵抗ｑｃの経時変化をみた試験結
果を示すグラフで、水さい層形成後に養生期間をおく場
合、養生期間の経過につれて増加率は若干低下する傾向
はあるけれども、養生期間を長くすればするほど、水さ
い層の強度が増加することが示されている。

次に水さい層厚と養生期間との両ファクターを組合わせ
て行なった試験結果を示すと、第１０図のようである。

すなわち第１０図のグラフは、水さい中のアルカリ混合
比率を消石灰Ｃａ（ＯＨ）２で８％とし、水さい層厚ｄ
を種々に変えてヘドロ層上に水さい層を形成し、ヘドロ
層上の水さい層の極限地耐力度Ｑａの経時凌化を測定し
、水さい層厚ｄをバラメーターとして養生期間と極限地
耐力度Ｑａとの関係をグラフ化したものである。

この試験結果よりすれば、アルカリ混合水さい層厚を３
５ｃｍとした場合には約３週間程度の養生期間をおけば
湿地プル入れれる程度の地耐力を有する水さい固結層が
ベドロ層上に形成され、またアルカリ混合水さい層厚を
４５ｃｍとした場合には約１０日程度の養生期間をおけ
ば同様の地耐力を有する水さい固結層がヘドロ層上に形
成されることが判る。

したがって、第９，１０図に示す試験結果を総合して考
えると、アルカリ混合水さい層厚を約３５〜６５ｃｍの
範囲に選択すれば、約１、０日から３週間程度の養生期
間をおくことで、地耐力の点では、湿地プル等を入れる
ことができるトラフイカビリテイが得られるものである
。

以上は実際の試験結果から所要のトラフイカビリテイが
得られる条件をみたものであるが、次にヘドロ層上に上
記のような層厚の水さい層を形成した場合、この水さい
層を介しての土建車輛等の荷重のヘドロ層への必要な程
度の広分散が得られるかどうかについて、測定数値から
理論的に解明する。

先ずヘドロと水さいの諸性質についての測定数値及び計
算値は、次のようである。

ａ） ヘドロ（伊予三島の例） コーン支持力 ｑｅ＝１． ０ ｋ９ ／ｃｒｉｔ粘
着力 Ｃ＝ｑｃ／１ ０＝Ｏ＝１ｋｇ／ｆｆｌ弾性係数
Ｅ２＝４０・Ｃ二４ゆ／ｉ 短期許容支持力 ｑａ−＝２／３Ｘ５．３Ｃ＝０．３５
ｋｇ／ｃｒｉ’ｉ ｂ） 水さい（広畑鉱滓加工株式会社の製品例）−アル
カリによる強度発現以前の数値 内部摩擦角 φ＝３１° 粘着力 Ｃ＝Ｏ 弾性係数 Ｅ１＝７・Ｎ＝７・ ． （Ｎは、いわゆるＮ値） 次に対象とする土建機械等の一例であるブルドーザーの
諸元は、次表のようである。

以上の数値から、第１１図のような水さい散布状態での
、ブルドーザーを入れた場合におけるヘドロ上向への伝
播応力Ｐ２を、二層地盤の下層上面への伝播応力を求め
る道路公団式、 に従って求め（但し上式でｈは水さい散布層厚、ｒ１
はブルドーザー接地円の半径）、水さいの必要層厚を算
出すると、次表のようである。

上表から明らかなように、Ｄ５０ｐ−１５のブルドーザ
ーの場合には、水さい層厚を２０ｃｍとすれば、ヘドロ
上面への伝播応力Ｐ２がヘドロのｉ期許容支持力ｑａ以
下となって、計算上は、この水さい層厚２０ｃｍでＤ５
０ｐ−１５のブルドーザーを十分に入れ得るまでに広く
このブルドーザーの荷重が支持力の弱いヘドロ層に、水
さい施用後の養生期間をおくことなく、分散されるもの
であり、またＤ．８０Ａ−１２のブルドーザーの場合に
は、水さい層厚を４５ｃｍとすれば、ヘドロ上面への伝
播応力Ｐ２がヘドロの短期許容支持力ｑａと等しくなり
、したがって計算上は、水さい層厚を４５ｃｍ以上とす
れば即座に、Ｄ８０Ａ−１２のブルドーザーを入れ得る
までに広く、このブルドーザーの荷重が支持力の弱いヘ
ドロ層に分散されるものである。

すなわち、水さい層厚を前記のように選択した場合、軽
量強固な水さい固結層を介して土建車輛等の荷重を支持
力の弱いヘドロ層に広く分散させ、もって上記水さい固
着層を介して下層ヘドロ層により土建車輛等を支持する
のに十分であることが、理論的にも解明されるのである
。

次にそれでは、水さい層厚を約３５〜６５ｃｍとした場
合、水さい層が形成直後にはもとよりかなりの長期間に
わたってヘドロ層中にめり込まないこととなるかどうか
が問題となるが、試験の結果によれば、数ケ月間にわた
ってこのようなめり込みが生じないことが判明した。

なお軽量水さい層がどのようにしてヘドロ層上に安定に
のっているかについてみると、水さい層とヘドロ層間の
粘性摩擦抵抗により水さい層の荷重が支えられるといっ
た機構によるものであり、水さい層厚を前記のように選
択した場合、この機構により数ケ月間にわたってヘドロ
層上に水さい層が安定に支持されるものなのである。

以上の説明からも明らかなように、この発明の埋立地等
のトラフィカビリティ改良工法は、水さいの有する物理
的特質と化学的特質とを巧みに利用して、含水比の高い
軟弱ヘドロ層よりなる埋立地等のトラフイカビリテイを
改良するものであり、特に水さいが軽量であり且つアル
カリにより迅速に硬化するといった特質を利用して、そ
れ自体で土建車輌等を支え得る如く強度、地耐力を向上
させた軽量強固な水さい固結層を、ヘドロ層の支持力の
範囲内で該ヘドロ層の上層に形成し、ヘドロ層による土
建車輛等の荷重支持はこの水さい固結層を介して行なわ
せるようにして、支持力の弱いヘドロ層に土建車輌等の
荷重を広く分散させて、該ヘドロ層が支持力の弱いもの
であるにも拘らず土建車輛等の荷重を支え得るようにし
たものであり、所要のトラフイカビリテイの達成が、ヘ
ドロ層上に施用容易な水さいを、これを該ヘドロ層に混
合するといつた面倒な作業を行なうことなく、単に層状
に施用するといった簡単な手段により、得られるもので
あり、しかもこの水さい層を構成する水さいに予めアル
カリ性物質を混合して極く短期間で強固な水さい固結層
が得られるようにしているものであって、以上によりこ
の発明は、施工が簡単で経済性が高く工期も短い画期的
なトラフイカビリテイ改良工法を提供し得たものである
。

そしてこの発明の工法は、超軟弱地盤としてのヘドロの
上に水さい層を形成させるだけで、つまり水さいが軽量
である特性を利用して、ヘドロのような高含水性の地盤
の上にさえ適度のトラフイカビリテイを生ぜしめながら
、しかも、水さい層なるが故の適度の硬度、つまりケー
シングの打ち込ミトかペーパードレンのマンドレルの打
ち込み等が容易に可能な範囲の硬度と、水さい層なるが
故の良好な透水性、つまり水さい層が固結したあとでも
地盤の圧密沈下を町能ならしめうる上向きの透水性等を
附与しうる、といった長所も併せ得られるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の工法施工時に用いるエゼクターの一
例を示す側面虹第２図はその平面図、第３図はその要部
の拡大縦断面図、第４図は水さいの粒度分布例を示すグ
ラフ、第５図は水さいに対するアルカリ性物質混合比率
と貫入抵抗との関係についての試験結果を示すグラフ、
第６図は水さいに前するアルカリ性物質混合比率と一軸
圧縮強度との関係についての試験結果を示すグラフ、第
７図はアルカリ液にひたした水さいの透水係数の経時変
化を例示するグラフ、第８図は水さい層厚と貫入抵抗と
の関係についての試験結果を示すグラフ、第９図は水さ
い層形成後の養生期間と貫入抵抗との関係についての試
験結果を示すグラフ、第１０図は水さい層形成後の養生
期間浜極限地耐力度との関係について水さい層厚を種々
に変えて試験した結果を示すグラフ、第１１図はヘドロ
層上に水さい層を形成した状態を例示する模式的断面図
である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ いわゆるヘドロ層よりなる埋立地等の含水比の高い
   軟弱地盤のトラフイカビリテイを改良する工法であって
   、上記軟弱地盤を構成するヘドロ層上に水さいを散布し
   て、そこに、該ヘドロ層の支持力の範囲内で、埋立土砂
   よりも軽い水さい層を形成し、且つこの水さい層を構成
   する水さいには石灰またはセメント等のアルカリ性物質
   を適当比率予め混合しておき、該アルカリ性物質にて水
   さい層の強度・地耐力を向上させるように図り、もって
   前記ヘドロ層の支持力の範囲内で該ヘドロ層の上に軽量
   強固な水さい固結層を形成させて、土建車輛等の荷重を
   この水さい固結層を介して支持力の弱いヘドロ層に広く
   分散させてトラフイカビリテイを向上させるようにした
   ことを特徴とする工法。