JPS5874562A - 繊維補強無機硬化体及びその製造方法 - Google Patents
繊維補強無機硬化体及びその製造方法Info
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- JPS5874562A JPS5874562A JP56170753A JP17075381A JPS5874562A JP S5874562 A JPS5874562 A JP S5874562A JP 56170753 A JP56170753 A JP 56170753A JP 17075381 A JP17075381 A JP 17075381A JP S5874562 A JPS5874562 A JP S5874562A
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- Y10T442/623—Microfiber is glass
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は栖維補強無機硬化体及びその製造方法、特に複
数本のストランド繊維を不規則にループ状にまとめたル
ープ秋マットや、各種マット、ネット等連続した形にま
とめられた形態の繊維補強材、特に硝子繊維補強材を用
いた無機硬化体、特にセメントモルタル硬化体及びその
製造方法に係るものである。
数本のストランド繊維を不規則にループ状にまとめたル
ープ秋マットや、各種マット、ネット等連続した形にま
とめられた形態の繊維補強材、特に硝子繊維補強材を用
いた無機硬化体、特にセメントモルタル硬化体及びその
製造方法に係るものである。
締維補強無椋硬化体の代表例としては、硝子繊維で補強
されたセメント（以下ＧＲＯと称す）が知られている。
されたセメント（以下ＧＲＯと称す）が知られている。
かかるＧＲＣで代表される繊維補強無機硬化体の製造法
としては、従来、セメントモルタルと硝子繊維とをガン
によって同時に型表面に吹き付け、ＧＲＣ層を形成後離
型して成型体を得る所謂ダイレクトスプレー法や、予め
硝子繊維を混入したセメントモルタルを所定型内に入れ
て成形する所謂プレミックス法が代表的であった。
としては、従来、セメントモルタルと硝子繊維とをガン
によって同時に型表面に吹き付け、ＧＲＣ層を形成後離
型して成型体を得る所謂ダイレクトスプレー法や、予め
硝子繊維を混入したセメントモルタルを所定型内に入れ
て成形する所謂プレミックス法が代表的であった。
しかしながら、前者の方法は、一般に平板状薄肉製品に
適しており、又セメントモルタルの水セメント比を比較
的低ぐ出来るので強度的に成る程度満足出来る製品が得
られる。しかし、材料の損失が多く、厚みにバラツキが
あり、欠点の少ない平滑面が得にくい。又、繊維が偏在
してスが出来たり、モルタルの多い部分が生じ、強度の
弱い部分が出来易く、強度にバラツキが生じる。更に、
繊維とセメントが比較的分離し易く、層状となって剪断
力に対し２層状に剥離する欠点がある。又、後者の方法
は、製品の厚さを比較的、自由に選べるものの、セメン
トモルタにとの混線中に繊維が損傷を受は易い。しかも
繊維がボール状になる傾向があり、又、流動性を向上せ
しめる必要から、水セメント比を比較的高くせねばなら
ず、成形体の強度が比較的低くなる欠点がある。
適しており、又セメントモルタルの水セメント比を比較
的低ぐ出来るので強度的に成る程度満足出来る製品が得
られる。しかし、材料の損失が多く、厚みにバラツキが
あり、欠点の少ない平滑面が得にくい。又、繊維が偏在
してスが出来たり、モルタルの多い部分が生じ、強度の
弱い部分が出来易く、強度にバラツキが生じる。更に、
繊維とセメントが比較的分離し易く、層状となって剪断
力に対し２層状に剥離する欠点がある。又、後者の方法
は、製品の厚さを比較的、自由に選べるものの、セメン
トモルタにとの混線中に繊維が損傷を受は易い。しかも
繊維がボール状になる傾向があり、又、流動性を向上せ
しめる必要から、水セメント比を比較的高くせねばなら
ず、成形体の強度が比較的低くなる欠点がある。
更に、これら両方法においては、仲１ ＃ ｍ強材が何
れも短く切断された所謂チョツプドストランドが用いら
れているので、得られたＧＲＣの強度は、それ程高くな
い処に限界を有している。
れも短く切断された所謂チョツプドストランドが用いら
れているので、得られたＧＲＣの強度は、それ程高くな
い処に限界を有している。
他方、繊維補強材として、マット等の連続した形態の補
強材を用いてＧＲ・Ｃを得る旨の提茅はいくつか見られ
る。しかしながら、ＧＲＯは所謂１１’ＲＰとは異なシ
、セメントモルタルはＦＲＰの構成材料である樹脂の様
に、繊維の形態に殆んど影響を受けずに繊維内に十盆浸
透出来ない。この為上記マット等の蓮続した形態の十分
存在しないか又は全く存在しない箇所４部分的に有する
製品となる。又、この様な欠点を排除する手段として、
振動を与えつつ成形する手段も提案されている。しかし
ながら、この手段もそれ程有効でなく、結局、十分満足
し得、る成形手段は未だ提案されていない。
強材を用いてＧＲ・Ｃを得る旨の提茅はいくつか見られ
る。しかしながら、ＧＲＯは所謂１１’ＲＰとは異なシ
、セメントモルタルはＦＲＰの構成材料である樹脂の様
に、繊維の形態に殆んど影響を受けずに繊維内に十盆浸
透出来ない。この為上記マット等の蓮続した形態の十分
存在しないか又は全く存在しない箇所４部分的に有する
製品となる。又、この様な欠点を排除する手段として、
振動を与えつつ成形する手段も提案されている。しかし
ながら、この手段もそれ程有効でなく、結局、十分満足
し得、る成形手段は未だ提案されていない。
本発明者はかかる点に鑑み、連続した形態の綿゛維補強
材を用い、肉厚に関係なく、しかも繊維とセメント等の
無縁硬化性材料が均一に含まれ、しかも成形品の表面が
平滑な製品を得ることを目的として揮々研究、検討した
結果、繊維補強材に特定物性を持たせるならば、特に補
強材の形態を問わず、前記目的を達成し得ることが見出
された。、・ かくして本発明は、後述する定義に従って、水の透過流
量が５〜２７ｔ／分であり、且体積減量が１０％以下の
繊維補強材を含有した繊維補強無縁硬化体及びその製造
方法を提供するにある。
材を用い、肉厚に関係なく、しかも繊維とセメント等の
無縁硬化性材料が均一に含まれ、しかも成形品の表面が
平滑な製品を得ることを目的として揮々研究、検討した
結果、繊維補強材に特定物性を持たせるならば、特に補
強材の形態を問わず、前記目的を達成し得ることが見出
された。、・ かくして本発明は、後述する定義に従って、水の透過流
量が５〜２７ｔ／分であり、且体積減量が１０％以下の
繊維補強材を含有した繊維補強無縁硬化体及びその製造
方法を提供するにある。
繊維製品に対する通水性を測定する手段としては、「繊
維製品の防水性試験方法」と題するＪ工５−Ｌ１０９２
号が存在する。
維製品の防水性試験方法」と題するＪ工５−Ｌ１０９２
号が存在する。
そして、この中に低水圧法による繊維の耐水度試験の項
目があり、供試繊維を入れる容器と連結管を介して水準
装置と連通させた装！ｅ用い、次の３つの測定方法によ
って通水性が測定される。
目があり、供試繊維を入れる容器と連結管を介して水準
装置と連通させた装！ｅ用い、次の３つの測定方法によ
って通水性が測定される。
（１）かかる水準装置の水位を上昇させたとき、供試繊
維の裏側から水が出たときの水位を測定する方法、（２
）前記水準装置の水位を一定に保持し、供試繊維の裏側
から水が出てぐる迄の時間を測定する方法、（８）前記
Ｑ）と同様にして一定時間内に供試繊維を通過した水の
量を測定する方法である。
維の裏側から水が出たときの水位を測定する方法、（２
）前記水準装置の水位を一定に保持し、供試繊維の裏側
から水が出てぐる迄の時間を測定する方法、（８）前記
Ｑ）と同様にして一定時間内に供試繊維を通過した水の
量を測定する方法である。
しかしながら、本発明の検討によると、これらの方法は
何れも目の詰まった布状ｋ＜ Ｈに対しては有効な測定
法であるが、本発明に用いられる様な固形分を含んだス
ラリーが通過出来る目の粗い繊維の通水性の測定は何れ
も不可能であることか見出された。即ち、成る目の大き
さを超えると、それ以上大きな目を有する繊維に対して
は何れも繊維が全く存在しないブランクの状態を測定し
ているのと同様な値しか得られず、本発明に用いられる
繊維補強材は、この様な細繊に存在する。
何れも目の詰まった布状ｋ＜ Ｈに対しては有効な測定
法であるが、本発明に用いられる様な固形分を含んだス
ラリーが通過出来る目の粗い繊維の通水性の測定は何れ
も不可能であることか見出された。即ち、成る目の大き
さを超えると、それ以上大きな目を有する繊維に対して
は何れも繊維が全く存在しないブランクの状態を測定し
ているのと同様な値しか得られず、本発明に用いられる
繊維補強材は、この様な細繊に存在する。
本発明者はこの様な状況に噛み、本発明に用いられる繊
維補強材を特定化すべく種々研究、検討した結果、水の
透過流量なる新らしい概念を以って表示し得ることが見
出された。
維補強材を特定化すべく種々研究、検討した結果、水の
透過流量なる新らしい概念を以って表示し得ることが見
出された。
本発明において、水の透過流量とは次の様に定義される
。
。
内径４９．５＃、幅４８Ｉ＋ｌ＋ｌ＋を有し、その両端
に、１つのマス目の大きさが５．５ Ｘ ５．５ ｓｍ
の金網を設けた補強材測定部を有し、そして、夫々の金
地部分から外方に向けて、その先端部の内径が１３利で
あって、長さが９０ｍ１の先細り状の円錐台状の中空体
を崩し、更に夫々の前記中空体の先端に内径１３ｍｍ、
長さ８０Ｉ＋１＋＋１のパイプを有し、かかる一対のパ
イプの一方の側でりって、その先端から４４ｍの箇所に
前記ツクイブと連；ｆ＋した、内径９町のパイプを垂直
に設けた測定装置を用い、前記補強材測定部に７５±０
．５９の繊維補強材を均一に入れ、前記垂直に設けた内
径９■のパイプの水柱が６０ｍのとき、測定部を連通す
る水量が５〜２７ｔ／分を示すように前記補強材が選ば
れる。
に、１つのマス目の大きさが５．５ Ｘ ５．５ ｓｍ
の金網を設けた補強材測定部を有し、そして、夫々の金
地部分から外方に向けて、その先端部の内径が１３利で
あって、長さが９０ｍ１の先細り状の円錐台状の中空体
を崩し、更に夫々の前記中空体の先端に内径１３ｍｍ、
長さ８０Ｉ＋１＋＋１のパイプを有し、かかる一対のパ
イプの一方の側でりって、その先端から４４ｍの箇所に
前記ツクイブと連；ｆ＋した、内径９町のパイプを垂直
に設けた測定装置を用い、前記補強材測定部に７５±０
．５９の繊維補強材を均一に入れ、前記垂直に設けた内
径９■のパイプの水柱が６０ｍのとき、測定部を連通す
る水量が５〜２７ｔ／分を示すように前記補強材が選ば
れる。
糀される。
前記測定装置を用いた測定方法において、測定部におい
て前記水柱６０ｗｎのときの水圧を受けた繊維補強材の
見掛は体積：Ｖ２とし、？１ｔ１ｊ定部ノ１ｔ４Ｊｔヲ
ｖ”としたとき、（Ｖｌ −Ｖ２ ）／Ｖｌ＜０．１と
する。
て前記水柱６０ｗｎのときの水圧を受けた繊維補強材の
見掛は体積：Ｖ２とし、？１ｔ１ｊ定部ノ１ｔ４Ｊｔヲ
ｖ”としたとき、（Ｖｌ −Ｖ２ ）／Ｖｌ＜０．１と
する。
本発明において水の透過流量が前記範囲に満たない場合
には、注入されたセメントモルタルが丁度そこで締、補
強強材に・・−より濾過される如く、セメント等の固形
分をせき止めてし寸い、水だけを通すため、更にそれよ
り先に存在する豹、補強強材部分にセメントモルタルが
行きわたらず。
には、注入されたセメントモルタルが丁度そこで締、補
強強材に・・−より濾過される如く、セメント等の固形
分をせき止めてし寸い、水だけを通すため、更にそれよ
り先に存在する豹、補強強材部分にセメントモルタルが
行きわたらず。
肌荒れや空所が出来、迎に前記範囲を超えるｍ合には、
得られる製品の枯械的強度が著しく低下するので何れも
不適当である。
得られる製品の枯械的強度が著しく低下するので何れも
不適当である。
そして、これら範囲のうち前記定義に従って、水の透過
流量が１６〜２５ｔ／分を採用する場合には、籾維補強
材中に容易に且十分セメントモルタルが行きわたると共
に、得られる製品の轡楊的強度も最も冨〈なし得るので
特に好ましい。
流量が１６〜２５ｔ／分を採用する場合には、籾維補強
材中に容易に且十分セメントモルタルが行きわたると共
に、得られる製品の轡楊的強度も最も冨〈なし得るので
特に好ましい。
又、体格減量が１０％を超える場合には、綽維補強材が
圧縮され易くなり、該補強材中に十分セメントモルタル
が行きわたらないので不適当である。
圧縮され易くなり、該補強材中に十分セメントモルタル
が行きわたらないので不適当である。
ここで本発明における水の透過流量の定義に用いられる
測定装置を添付図面により説明する。
測定装置を添付図面により説明する。
１は補強材測定部であり、該測定部は内径４９、５ ｖ
ａｎ （ａへ幅４ｑｍ＋（ｂ）を有し、その両端には枠
体２及び３、バッキング４及び５を介し、線径が１ｆｆ
ｉＩ＋Ｉφ、一つのマス目の大きさが５．５Ｘ５．５製
の金網６及び７によって構成されている。尚、被測定材
料である繊維補強材は、枠体２及び３を締めつけている
ボルト８及び９を外すことにより測定部１内に挿入され
る。１０．１１は円錐台状の中空体であり、該中空体は
夫々の金網側に接続される内径が４９．５ ｗｎであり
、先端部ｃ、ａの内径が１３■であり、中空体１０．１
１の長さｅ、ｆは９０Ｉ１１＋！１である。そしてこれ
ら中空体１０，１１の先端には、夫々内径１．３ ａｙ
・、長さ８０ｍｎのパイプ１２．１３が接続されている
。又、これら一対のパイプのうち、一方の１１１・１１
２にはその先端から４４１１１１１１（ｊ）の箇所に前
記ノ（、イブ１２と連通した内径９閣のパイプ１４が垂
直に設けられている。かくして構成された側尾装置の補
強材測定部１内には、７．５±０．５ｆの繊維補強材が
均一に入れられる。かかる緯、絢袖弥材は、パイプ１２
の、先端から矢印の方１向に水を流し、パイプ１４の水
柱（荀が６０鴫を示したとき、パイプ１３から装置外へ
流れ出る水量が５〜２７ｔ／分とカリ、且その体搬減賞
が１０チを超えないように選ばれる。
ａｎ （ａへ幅４ｑｍ＋（ｂ）を有し、その両端には枠
体２及び３、バッキング４及び５を介し、線径が１ｆｆ
ｉＩ＋Ｉφ、一つのマス目の大きさが５．５Ｘ５．５製
の金網６及び７によって構成されている。尚、被測定材
料である繊維補強材は、枠体２及び３を締めつけている
ボルト８及び９を外すことにより測定部１内に挿入され
る。１０．１１は円錐台状の中空体であり、該中空体は
夫々の金網側に接続される内径が４９．５ ｗｎであり
、先端部ｃ、ａの内径が１３■であり、中空体１０．１
１の長さｅ、ｆは９０Ｉ１１＋！１である。そしてこれ
ら中空体１０，１１の先端には、夫々内径１．３ ａｙ
・、長さ８０ｍｎのパイプ１２．１３が接続されている
。又、これら一対のパイプのうち、一方の１１１・１１
２にはその先端から４４１１１１１１（ｊ）の箇所に前
記ノ（、イブ１２と連通した内径９閣のパイプ１４が垂
直に設けられている。かくして構成された側尾装置の補
強材測定部１内には、７．５±０．５ｆの繊維補強材が
均一に入れられる。かかる緯、絢袖弥材は、パイプ１２
の、先端から矢印の方１向に水を流し、パイプ１４の水
柱（荀が６０鴫を示したとき、パイプ１３から装置外へ
流れ出る水量が５〜２７ｔ／分とカリ、且その体搬減賞
が１０チを超えないように選ばれる。
本発明に用いられる繊＃Ｉ’補強材は、その形態に制限
はないが、特に連続した形態の＃８維補強体が好ましく
用いられる。例えば、観数本のフィラメントが収束され
たストランドを、更に複数本適宜にループ状に１とめた
ループマット、チョツプドストランドマット、その他適
宜なマットやネット等が挙げられる。
はないが、特に連続した形態の＃８維補強体が好ましく
用いられる。例えば、観数本のフィラメントが収束され
たストランドを、更に複数本適宜にループ状に１とめた
ループマット、チョツプドストランドマット、その他適
宜なマットやネット等が挙げられる。
そして、これらのうち次の様な形態の繊！ｍ強材を用い
るのが本発明の目的に蛤“も適合する。
るのが本発明の目的に蛤“も適合する。
１０００ｍ当シの重量が２０〜５００ｒの長尺の硝子繊
維束が、彎曲した形状をなして堆積しているマット状物
であって、且つ硝子粋維束同志は結合剤によって被覆結
合され、そして前記した水の透過流量と体積減量・を有
している。
維束が、彎曲した形状をなして堆積しているマット状物
であって、且つ硝子粋維束同志は結合剤によって被覆結
合され、そして前記した水の透過流量と体積減量・を有
している。
用いられる硝子繊維束は、ブッシングから引出し、集束
剤を附与して集束される。硝子綾緋束の１０００ｍ当り
の重量゛は繊維の太さ及び集束本数により実質的に定ま
る。
剤を附与して集束される。硝子綾緋束の１０００ｍ当り
の重量゛は繊維の太さ及び集束本数により実質的に定ま
る。
一硝子繊維束の１０００ｍ当りの重量を前記範囲とし、
好適な結呆を得るための繊維束の太さ及び集束本数は、
夫々ｌＯ〜３０μ及び３０〜７０００本程変である。
好適な結呆を得るための繊維束の太さ及び集束本数は、
夫々ｌＯ〜３０μ及び３０〜７０００本程変である。
伺、集束剤としては酢酸ビニル重合体、ポリエステル等
の被膜形成剤、アミン糸界面活性剤等の潤滑剤を固形分
として合計３重量％程贋を含む液状物が適当である。又
、集束沖１の附与量は固形分として硝子ｈａ束重飯の０
．５〜２重菫チ程度が適当である。
の被膜形成剤、アミン糸界面活性剤等の潤滑剤を固形分
として合計３重量％程贋を含む液状物が適当である。又
、集束沖１の附与量は固形分として硝子ｈａ束重飯の０
．５〜２重菫チ程度が適当である。
硝子繊維束の太さは目的とする成形物の大きさに応じ定
められるが、一般に成形物の大きさが大きい程太い繊維
束が用いられる。しρ・しながら、繊維束があまり太過
ぎると成形物中における慄維の分布が不均一になる虞れ
があるのであまシ好ましくない。
められるが、一般に成形物の大きさが大きい程太い繊維
束が用いられる。しρ・しながら、繊維束があまり太過
ぎると成形物中における慄維の分布が不均一になる虞れ
があるのであまシ好ましくない。
逆に、繊維束があまり細す・ぎると、型内に注入される
無機硬化体原料成分の分離が起り易く、又、注入抵抗が
大となシー）作業性の低下と共に注入口から遠い部分和
、硬化体原料が到達し難くなるので好ましくない。
無機硬化体原料成分の分離が起り易く、又、注入抵抗が
大となシー）作業性の低下と共に注入口から遠い部分和
、硬化体原料が到達し難くなるので好ましくない。
この様な補強材の製造方法としては、例えば長尺の硝子
繊維束を、移動するコンベア上に落下堆栢せしめる。
繊維束を、移動するコンベア上に落下堆栢せしめる。
本発明に云う長尺とは、未切断の連続した糾維束、若し
くは６ｏｔＭ以上、好ましくは１００備以上の切断物を
指す。
くは６ｏｔＭ以上、好ましくは１００備以上の切断物を
指す。
硝子繊維束は、無方向に彎曲した形状をなしてコンベア
上に堆積し、互に絡み合いマット状物になる。この場合
の堆積量は、３ｏｏ〜１２００ｆ ／ ’ｍ” 程度を
採用するのが適当である。
上に堆積し、互に絡み合いマット状物になる。この場合
の堆積量は、３ｏｏ〜１２００ｆ ／ ’ｍ” 程度を
採用するのが適当である。
又、硝子繊維束同志は結合剤によって被稀結合される。
用いられる結合剤としては、ポリ酢酸ビニル、アクリル
酸又はメタクリル酸のエステル重合体、ポリエステル樹
脂、エポキシ樹脂、酢酸ビニル・エチレン共重合体等を
適宜用いることができる。
酸又はメタクリル酸のエステル重合体、ポリエステル樹
脂、エポキシ樹脂、酢酸ビニル・エチレン共重合体等を
適宜用いることができる。
これら結合剤゛の使用量は、硝子繊維束の１．５〜４８
重量９６程度が適当である。
重量９６程度が適当である。
しかしながら、本発明者の検討によると、用いられる結
合剤の種類によっては無機硬化体原料、特にセメントモ
ルタルの硬化を阻害し、これに伴う強度か一下が生じる
ことを見出した。
合剤の種類によっては無機硬化体原料、特にセメントモ
ルタルの硬化を阻害し、これに伴う強度か一下が生じる
ことを見出した。
本発明はかかる知見に基づき、好適な結合剤を見出すべ
く検討を重ねた結果、援述する条件下においてアルカリ
溶出量が１５重憤チ以下の硬化性を有する液状の不飽和
ホリエステル、エポキシ、フェノール、メラミン等の樹
脂を用いるのが最適であることを見出した。
く検討を重ねた結果、援述する条件下においてアルカリ
溶出量が１５重憤チ以下の硬化性を有する液状の不飽和
ホリエステル、エポキシ、フェノール、メラミン等の樹
脂を用いるのが最適であることを見出した。
これら樹脂は、硝子繊維束に噴霧し、薄い被膜を形成せ
しめた後、８０〜１６０℃において１〜３分程度加熱し
て樹脂を゛硬化せしめ、硝子繊維束同志を樹脂硬化物で
結合し、且つ硝子繊維束の表面には、樹脂硬化物の薄膜
を構成するこ七によシ、本発明の目的に極めて好適なマ
ットが得られる。
しめた後、８０〜１６０℃において１〜３分程度加熱し
て樹脂を゛硬化せしめ、硝子繊維束同志を樹脂硬化物で
結合し、且つ硝子繊維束の表面には、樹脂硬化物の薄膜
を構成するこ七によシ、本発明の目的に極めて好適なマ
ットが得られる。
好ましい樹脂硬化物は液状の不飽和ポリエステル樹脂と
スチレ／の混合物（両者の混合比はｉｏｏ〜３００：１
００程度とするのが遼当である）が用いられる。るるい
は硬化剤を含むエポキシ樹脂を用いることも出来る。
スチレ／の混合物（両者の混合比はｉｏｏ〜３００：１
００程度とするのが遼当である）が用いられる。るるい
は硬化剤を含むエポキシ樹脂を用いることも出来る。
これら樹脂は、これを結合剤として用いたイ１−子繊維
束マットを１ ％ ＮａＯＨ溶液に２０ ”Ｃにおいて
５分間浸漬した場合における結合剤の溶出量が全結合剤
の量（灼熱減量）の１５−以下である。
束マットを１ ％ ＮａＯＨ溶液に２０ ”Ｃにおいて
５分間浸漬した場合における結合剤の溶出量が全結合剤
の量（灼熱減量）の１５−以下である。
かくして得られたマット状物を構成する長尺の硝子繊維
束は、彎曲した形状を成して絡み合い、’４ＦＪ子締維
束同志は多数の点で他のｌｒ？子繊維束と交差し、かか
る交差点で結合され格子状物を形成する。
束は、彎曲した形状を成して絡み合い、’４ＦＪ子締維
束同志は多数の点で他のｌｒ？子繊維束と交差し、かか
る交差点で結合され格子状物を形成する。
この結果、硝子繊維束は、マクロ的にはその動きを拘束
されるが、ミクロ的には変位可能であり、モルタル等の
無機硬化体原料を注入すると、硝子繊維束は全体として
移動せず、その分布に片をりが生ずることがない。又、
硝子ｔｓ ｉｒｈ束はミツクロ的に変位可能なので、無
機硬化体原料Ｃ，Ｊの粗粒成分も微粒成分と同様に自由
に格子状の＃維束間ｒ通シ抜けることが出来るため、前
記原料成分の分離が生することはない。
されるが、ミクロ的には変位可能であり、モルタル等の
無機硬化体原料を注入すると、硝子繊維束は全体として
移動せず、その分布に片をりが生ずることがない。又、
硝子ｔｓ ｉｒｈ束はミツクロ的に変位可能なので、無
機硬化体原料Ｃ，Ｊの粗粒成分も微粒成分と同様に自由
に格子状の＃維束間ｒ通シ抜けることが出来るため、前
記原料成分の分離が生することはない。
本発明に用いられる繊維補強材の材質とじては、硝子に
紺の他、各租無も・２或は事枦Ｉ（ガのψ；りＶ祁、引
Ｆ材が用いられるが、喪に耐アルカＩＪ 性ｉ；：子繊
細の採用が好ましい。
紺の他、各租無も・２或は事枦Ｉ（ガのψ；りＶ祁、引
Ｆ材が用いられるが、喪に耐アルカＩＪ 性ｉ；：子繊
細の採用が好ましい。
又、用いられる無機硬化材料としては、例えば普通ポル
トランドセメント、アルミナセメント、高炉セメント、
白色ポルトランドセメント、年分セメント等のセメント
、その他石肯、珪ト・・カルシウム等の硬化材料が適宜
用途に応じて用いられる。
トランドセメント、アルミナセメント、高炉セメント、
白色ポルトランドセメント、年分セメント等のセメント
、その他石肯、珪ト・・カルシウム等の硬化材料が適宜
用途に応じて用いられる。
そして、これらには更に砂、フライアッシュ、スラグ、
パーライト、／ゝ−ミキュライト、珪様土、シラス等の
骨材や混和剤、添加剤を併ＩＨすることができる。
パーライト、／ゝ−ミキュライト、珪様土、シラス等の
骨材や混和剤、添加剤を併ＩＨすることができる。
これらセメントを含む固形物は、遊郭その平均粒径が１
０〜５００μが望葦しい。
０〜５００μが望葦しい。
粒径がこれら軛囲を逸脱する場合には、これら固形物が
製品中において慣在現＆ｌ’起したり、＊；は彬維ｍｈ
材が存在する領域に十分行きわたらない虞れがあるので
好ましくない。
製品中において慣在現＆ｌ’起したり、＊；は彬維ｍｈ
材が存在する領域に十分行きわたらない虞れがあるので
好ましくない。
かくしてこれら無機硬化材料と水の比率（Ｗ／５ｏ１ｔ
ａ、）は、一般に１５〜５０ ｐｉｌｌ ％を採用する
のが適当である。
ａ、）は、一般に１５〜５０ ｐｉｌｌ ％を採用する
のが適当である。
比率が、ロリ記軛囲ケ逸脱する場合には、得られる製品
のｉｂｗ的強度が不十分となったり、無機硬化材料が繊
維補強材に対し、一部偏在する虞れかりるので好ましく
ない。
のｉｂｗ的強度が不十分となったり、無機硬化材料が繊
維補強材に対し、一部偏在する虞れかりるので好ましく
ない。
本に４明において、前＝ｃ 泉ｙ＃ｊ＋情強材の使用ト
は、全使用材料に対し、１〜１０重景チが採用される。
は、全使用材料に対し、１〜１０重景チが採用される。
実靜の成彩に幽っては、所裟する製品形状を得る為の型
内に前記繊維補強材を導入し、はぼ中央部に未硬化の無
機硬化材と水の混線物を導入する為の導入口と脱気孔を
設けた上型をかぶせてユリを閉じる。
内に前記繊維補強材を導入し、はぼ中央部に未硬化の無
機硬化材と水の混線物を導入する為の導入口と脱気孔を
設けた上型をかぶせてユリを閉じる。
しかる後、かかる等入口から前記混線物が導入され、脱
気孔から脱気しつつ型内全体にゎたり混練物が充填され
る。同、混線物が導入されを際、振動を与えつつ充填す
る方がよシ好ましい。又、混線物が充填される際、水を
出来るたけ製の外へ逃がさないようにする方が最終製品
の表面を平滑に出来るので好ましい。
気孔から脱気しつつ型内全体にゎたり混練物が充填され
る。同、混線物が導入されを際、振動を与えつつ充填す
る方がよシ好ましい。又、混線物が充填される際、水を
出来るたけ製の外へ逃がさないようにする方が最終製品
の表面を平滑に出来るので好ましい。
次いで、混線物はこれを脱型することなく、そのまま型
と共に髪束硬化せしめる。養生’％・化は、室温でも実
施出来るが、４０〜７０℃の湿空中において実施する方
が高い生産性が得られるので好ましい。
と共に髪束硬化せしめる。養生’％・化は、室温でも実
施出来るが、４０〜７０℃の湿空中において実施する方
が高い生産性が得られるので好ましい。
次に本発明を実施例により説明する。
実施例１
太さ１０μのモノフィラメントが２００本収東金れたス
トランドを、不規則なループ状に重ねて嵩高さが７岬の
マット状にした処の、水の透過流ｆ゛が２２１／分、体
積減量が３チを有する耐アルカリ性硝子耕維が用意され
た。
トランドを、不規則なループ状に重ねて嵩高さが７岬の
マット状にした処の、水の透過流ｆ゛が２２１／分、体
積減量が３チを有する耐アルカリ性硝子耕維が用意され
た。
一方、幅１ｍ、長さ２ｍ、高さ１５０簡の凹型状の鉄製
型が用意され、前記紗維を６．３９型内に均一に導入し
た。しかる後、四隅に脱気孔を有し中央部に２４「φの
し練物導入口を有する鉄製の蓋によって型が閉じられた
。
型が用意され、前記紗維を６．３９型内に均一に導入し
た。しかる後、四隅に脱気孔を有し中央部に２４「φの
し練物導入口を有する鉄製の蓋によって型が閉じられた
。
そしてポルトランドセメント３重量部、砂（２５００ブ
レーン）４．５ｍ量部、水２．５ 、）Ｊｔ−。
レーン）４．５ｍ量部、水２．５ 、）Ｊｔ−。
警部から成る混練物が用襲゛され、かかる混練物は前記
導入口からス不一り式スラリーポンプによって振動下に
型Ｐ１に１５Ｋｇ／分の割合により８分間導入された。
導入口からス不一り式スラリーポンプによって振動下に
型Ｐ１に１５Ｋｇ／分の割合により８分間導入された。
その後、６０℃において５時間蒸気養生が行なわれた後
脱型された。得られた製品は、均一な向岸と、平滑な表
面を有しており、又、スは認められなかった。裟品重弼
゛は１２６ Ｋ９でめり、伸子繊維の含崩率は５重九チ
であった。
脱型された。得られた製品は、均一な向岸と、平滑な表
面を有しており、又、スは認められなかった。裟品重弼
゛は１２６ Ｋ９でめり、伸子繊維の含崩率は５重九チ
であった。
この製品＞２０℃の湿空中に２８日間放置し、その徒ダ
イア阜／ドカッターを用い、２５ｃｒｎ×５（１）Ｘｌ
、５１Ｍの大きさに切り出し、試験材料とした。常法に
従い、曲は試験、引張シ試験、アイゾツト衝撃試験が行
なわれ、更に２０℃の水中に２４時間浸叡後、相対湿度
４４チの雰囲勿中に２５週間放置後における収縮率、無
比重及び吸水率が測定された。
イア阜／ドカッターを用い、２５ｃｒｎ×５（１）Ｘｌ
、５１Ｍの大きさに切り出し、試験材料とした。常法に
従い、曲は試験、引張シ試験、アイゾツト衝撃試験が行
なわれ、更に２０℃の水中に２４時間浸叡後、相対湿度
４４チの雰囲勿中に２５週間放置後における収縮率、無
比重及び吸水率が測定された。
これらの結果は以下の通りであった。
曲は破壊強度 ３６２ Ｋｇ／ｄｉ引張り破壊強
度 １２ｓｈ／ａｄ アイゾツト衝撃強ｇ２１４ Ｋ９− ｃｍ／ｃｍ一番 乾燥収縮率 １４．８×１０ 嵩比重 ２．０ 吸水率 １０５チ 実施例２ 水の透過流量が１８ｔ／分、体積減量が６係を有する外
は実施例１と同様なマット状の硝子繊維を用い、ポルト
ランドセメント、（ｉｉ ？ ｍ、砂（２５００ブレー
ン）３重量部、水２ ｍ’ｉ： ４角部から成る混練物
を用い、同様にして成形体を得た。製品中の硝子繊維の
含有率は５重量％であった。
度 １２ｓｈ／ａｄ アイゾツト衝撃強ｇ２１４ Ｋ９− ｃｍ／ｃｍ一番 乾燥収縮率 １４．８×１０ 嵩比重 ２．０ 吸水率 １０５チ 実施例２ 水の透過流量が１８ｔ／分、体積減量が６係を有する外
は実施例１と同様なマット状の硝子繊維を用い、ポルト
ランドセメント、（ｉｉ ？ ｍ、砂（２５００ブレー
ン）３重量部、水２ ｍ’ｉ： ４角部から成る混練物
を用い、同様にして成形体を得た。製品中の硝子繊維の
含有率は５重量％であった。
実施例１と同様に測定した物性は以下の；１口りであっ
た。
た。
曲げ破壊強度 ’３９０ Ｋｙ／ｃａ引張り破壊
強度″１４２ Ｋｇ／ｄｉ アイゾツト衝撃強’ＷＪ−１３，５Ｋｇ １ｃｍ／ｃｍ
乾繰収縮率 １５．５Ｘ１０ 嵩 比 重 ２．１吸水率 ９．
９チ 実施例３ 水の透過流量が２４ｔ／分、体積波−ｒが２係を有する
外は実施例１と同様なマット状の硝子繊維を用い、ポル
トランドセメント３重量部、砂（２５００プレーン）６
１費部、水３重し部η・ら成る混練物を用い、同様にし
て成形体を得た。製品中の硝子繊維の含有率は５重ｔ＋
ｉ’、 ％であった。
強度″１４２ Ｋｇ／ｄｉ アイゾツト衝撃強’ＷＪ−１３，５Ｋｇ １ｃｍ／ｃｍ
乾繰収縮率 １５．５Ｘ１０ 嵩 比 重 ２．１吸水率 ９．
９チ 実施例３ 水の透過流量が２４ｔ／分、体積波−ｒが２係を有する
外は実施例１と同様なマット状の硝子繊維を用い、ポル
トランドセメント３重量部、砂（２５００プレーン）６
１費部、水３重し部η・ら成る混練物を用い、同様にし
て成形体を得た。製品中の硝子繊維の含有率は５重ｔ＋
ｉ’、 ％であった。
実施例１と同様に測定した物性は以下の曲りであった。
曲げ破壊強度 ３２２Ｋｇ／ｃｒｌ引張り破壊強
度 １０９ Ｋｇ／ｃｔｒｌアイゾツト衝撃強度
１３．８Ｋｇ 、ｃｎｒ／ｃｍ４ 乾燥収縮率 １３．２Ｘ１０ 嵩比重 ・２．１ １１１□ 吸 水 率 １０．９チ
度 １０９ Ｋｇ／ｃｔｒｌアイゾツト衝撃強度
１３．８Ｋｇ 、ｃｎｒ／ｃｍ４ 乾燥収縮率 １３．２Ｘ１０ 嵩比重 ・２．１ １１１□ 吸 水 率 １０．９チ
添付図面は、本発明に用いられる繊維＋１・・強材の物
性を決定する装置の説明図である。 １・・・繊維補強材測定部
性を決定する装置の説明図である。 １・・・繊維補強材測定部
Claims (2)
- （１） 本文中に定義した水の透過流量が５〜２７ｔ
／分であり、且体積減量が１０チ以下の繊維補強材を用
いることを特徴とする繊維補強無機硬化体。 - （２）本文中に定義した水の透過流量が５〜２７ｔ／分
であり、且体積減量が１０％以下の繊維補強材が挿入さ
れた型内に、未硬化の無機硬化体を注入し、養生硬化せ
しめることを特徴とする繊維補強無機硬化体の製造方法
。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56170753A JPS5874562A (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 繊維補強無機硬化体及びその製造方法 |
| EP19820109204 EP0077940B1 (en) | 1981-10-27 | 1982-10-05 | Process for the production of a fiber reinforced inorganic hardened body |
| AU89115/82A AU564361B2 (en) | 1981-10-27 | 1982-10-05 | Fibre reinforced inorganic bodies |
| DE8282109204T DE3274889D1 (en) | 1981-10-27 | 1982-10-05 | Process for the production of a fiber reinforced inorganic hardened body |
| US06/433,144 US4468429A (en) | 1981-10-27 | 1982-10-06 | Fiber reinforced inorganic hardened body and process for its production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56170753A JPS5874562A (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 繊維補強無機硬化体及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5874562A true JPS5874562A (ja) | 1983-05-06 |
| JPH0143704B2 JPH0143704B2 (ja) | 1989-09-22 |
Family
ID=15910744
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56170753A Granted JPS5874562A (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 繊維補強無機硬化体及びその製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4468429A (ja) |
| EP (1) | EP0077940B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5874562A (ja) |
| AU (1) | AU564361B2 (ja) |
| DE (1) | DE3274889D1 (ja) |
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| DE3684042D1 (de) * | 1985-06-15 | 1992-04-09 | Mitsui Constr | Verstaerkungsbaumaterial und damit verstaerktes bauteil. |
| US4902347A (en) * | 1988-03-28 | 1990-02-20 | Board Of Trustees Operating Michigan State University | Polyamide fibers, microsilica and Portland cement composites and method for production |
| US5039345A (en) * | 1988-04-05 | 1991-08-13 | Advanced Metals Technology Corp. | Fiber composite article and method of manufacture |
| US4921222A (en) * | 1988-04-05 | 1990-05-01 | Advanced Metals Technology Corp. | Fiber composite article and method of manufacture |
| GB8812923D0 (en) * | 1988-06-01 | 1988-07-06 | Tenmat Ltd | Fibre-reinforced composite material |
| US5280507A (en) * | 1989-05-17 | 1994-01-18 | Westinghouse Electric Corp. | Method and apparatus for sensing obstructions in a nuclear fuel rod |
| US5961900A (en) * | 1992-10-10 | 1999-10-05 | Wedi; Helmut | Method of manufacturing composite board |
| US5308572A (en) * | 1992-11-17 | 1994-05-03 | Ribbon Technology Corporation | Method for manufacturing a reinforced cementitious structural member |
| US5880404A (en) * | 1996-06-28 | 1999-03-09 | Advanced Metals Technology Corporation | Power transmission support structures |
| US20040043682A1 (en) * | 2002-09-04 | 2004-03-04 | Taylor Steven L. | Composite board |
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| JPS5617969A (en) * | 1979-07-24 | 1981-02-20 | Asahi Chemical Ind | Grc composition for extrusion forming |
Family Cites Families (6)
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| US4293343A (en) * | 1978-02-03 | 1981-10-06 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Mortars and cements having improved freeze-thaw properties and method of achieving same |
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| AU528009B2 (en) * | 1978-11-21 | 1983-03-31 | Stamicarbon B.V. | Sheet of fibre-reinforced hydraulically bindable material |
| US4250134A (en) * | 1979-06-20 | 1981-02-10 | L. John Minnick | Method for the production of cementitious compositions and aggregate derivatives from said compositions |
| WO1981000252A1 (en) * | 1979-07-13 | 1981-02-05 | Aalborg Portland Cement | Fiber-reinforced composite materials and shaped articles |
-
1981
- 1981-10-27 JP JP56170753A patent/JPS5874562A/ja active Granted
-
1982
- 1982-10-05 DE DE8282109204T patent/DE3274889D1/de not_active Expired
- 1982-10-05 EP EP19820109204 patent/EP0077940B1/en not_active Expired
- 1982-10-05 AU AU89115/82A patent/AU564361B2/en not_active Ceased
- 1982-10-06 US US06/433,144 patent/US4468429A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569262A (en) * | 1979-06-30 | 1981-01-30 | Matsushita Electric Works Ltd | Manufacture of fiber reinforced cement product |
| JPS5617969A (en) * | 1979-07-24 | 1981-02-20 | Asahi Chemical Ind | Grc composition for extrusion forming |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0077940B1 (en) | 1986-12-30 |
| EP0077940A1 (en) | 1983-05-04 |
| DE3274889D1 (en) | 1987-02-05 |
| US4468429A (en) | 1984-08-28 |
| AU8911582A (en) | 1983-05-05 |
| AU564361B2 (en) | 1987-08-13 |
| JPH0143704B2 (ja) | 1989-09-22 |
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