JPS5873715A - 真空脱ガス処理装置による溶鋼の脱炭方法 - Google Patents
真空脱ガス処理装置による溶鋼の脱炭方法Info
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- JPS5873715A JPS5873715A JP17074181A JP17074181A JPS5873715A JP S5873715 A JPS5873715 A JP S5873715A JP 17074181 A JP17074181 A JP 17074181A JP 17074181 A JP17074181 A JP 17074181A JP S5873715 A JPS5873715 A JP S5873715A
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- JP
- Japan
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- molten steel
- decarburizing
- oxygen
- vacuum degassing
- molten bath
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、真空脱ガス処理装置による溶鋼の脱炭方法
に関するものである。
に関するものである。
合金鋼において、一般に合金成分の含有割合が多くなる
程、瘉加する合金鉄内に合′肴されるａｔニ起因して、
合金鋼中のＣ量が多くなる。この場合。
程、瘉加する合金鉄内に合′肴されるａｔニ起因して、
合金鋼中のＣ量が多くなる。この場合。
合金鋼中のＣ量が所定量以内であれば問題はないが、所
定量以上含有している場合には、添加する合金鉄中のＣ
量を予め低減させるか、あるいは、合金鉄添加後Ｏを酸
化させる処理を施さねばならない。
定量以上含有している場合には、添加する合金鉄中のＣ
量を予め低減させるか、あるいは、合金鉄添加後Ｏを酸
化させる処理を施さねばならない。
しかし５合金鉄中のＣ量を低減させる処理は、多くの処
理費がかかり、一方１合金鉄添加後Ｃを酸化させ、ると
当然Ｆｅ等も酸化されてしまい合金鉄の歩留が低下する
といった問題が生じる。
理費がかかり、一方１合金鉄添加後Ｃを酸化させ、ると
当然Ｆｅ等も酸化されてしまい合金鉄の歩留が低下する
といった問題が生じる。
上記問題を解決する方法として、ＲＨ−ＯＢ法による真
空脱ガス処理法があるが、この方法は設備費が高くつく
とともに、酸素吹込みによる耐火物の寿命の低下等の問
題があった。
空脱ガス処理法があるが、この方法は設備費が高くつく
とともに、酸素吹込みによる耐火物の寿命の低下等の問
題があった。
そこで、上記問題の発生原因は、気体酸素にあるところ
から、気体酸素の替シにミルスケール等の固体酸素を真
空槽内に投入することが考えられる。
から、気体酸素の替シにミルスケール等の固体酸素を真
空槽内に投入することが考えられる。
しかし、固体酸素を投入テる場合、その投入速度が適当
でないと脱炭と同時にＭｎやｊ：！ｒ等の有価元素が酸
化されてしまい、合金鉄歩留が大巾に低下するといった
問題が生じる。
でないと脱炭と同時にＭｎやｊ：！ｒ等の有価元素が酸
化されてしまい、合金鉄歩留が大巾に低下するといった
問題が生じる。
この発明は、上述した問題点を解決するためになされた
ものであって、真空脱ガス処理装置によシ溶鋼の脱炭を
行う方法において、真空脱ガス処・理装置の真空槽内に
固体酸素を酸素純分で、 ０．００６〜Ｏ，ｌ １．Ｋ
ｇ／ Ｔ−ｍｉｎの供給速度で投入し、これによって、
ＭｎやＣｒ等の合金成分の酸化を抑制して優先的に脱炭
反応を行わせることに特徴を有する。
ものであって、真空脱ガス処理装置によシ溶鋼の脱炭を
行う方法において、真空脱ガス処・理装置の真空槽内に
固体酸素を酸素純分で、 ０．００６〜Ｏ，ｌ １．Ｋ
ｇ／ Ｔ−ｍｉｎの供給速度で投入し、これによって、
ＭｎやＣｒ等の合金成分の酸化を抑制して優先的に脱炭
反応を行わせることに特徴を有する。
この発明において、固体酸素の真空槽内への投入速度の
限定理由について説明する。
限定理由について説明する。
本願発明者等は、２５０Ｔ：ＯＲＨ脱ガス処理装置によ
って、温度１６２０℃、Ｍｎ 含有量１．８％の溶鋼
の脱炭処理を行い、このときの真空槽内への固体酸素の
投入速度とＭｎの酸化量との関係について調べた。
°５ この結果、第１図に示される′１：ように、固体酸素□
−，５ 投入速度が０．１１６７Ｔ−ｍ１ｎ”ｉｌでは地の酸化
量が少なく、０．１１ Ｋｇ／ Ｔ −ｍｉｎを越える
とＭｎの酸化量が急激に増加することが明らかとなった
。従って。
って、温度１６２０℃、Ｍｎ 含有量１．８％の溶鋼
の脱炭処理を行い、このときの真空槽内への固体酸素の
投入速度とＭｎの酸化量との関係について調べた。
°５ この結果、第１図に示される′１：ように、固体酸素□
−，５ 投入速度が０．１１６７Ｔ−ｍ１ｎ”ｉｌでは地の酸化
量が少なく、０．１１ Ｋｇ／ Ｔ −ｍｉｎを越える
とＭｎの酸化量が急激に増加することが明らかとなった
。従って。
この発明では、真空槽への固体酸素の投入速度の上限を
酸素純分で０．１１ Ｋｇ／ Ｔ −ｍｉｎとした。一
方、固体酸素の投入速度が０．００６ Ｋｙ／ Ｔ−ｍ
ｉｎ未満では、処理に長時間を要し、生産性が低下する
。従って、この発明では、真空槽への固体酸素の投入速
度の下限を酸素純分でＯ，ＯＯ６Ｋｇ／Ｔ−ｍｉｎとし
た。
酸素純分で０．１１ Ｋｇ／ Ｔ −ｍｉｎとした。一
方、固体酸素の投入速度が０．００６ Ｋｙ／ Ｔ−ｍ
ｉｎ未満では、処理に長時間を要し、生産性が低下する
。従って、この発明では、真空槽への固体酸素の投入速
度の下限を酸素純分でＯ，ＯＯ６Ｋｇ／Ｔ−ｍｉｎとし
た。
Ｏｒ を含有した溶鋼について上述のＭｎの場合と同
様に同一を行った結果、やはシ、真空槽への固体酸素の
投入速度が０．１１ Ｋ９／Ｔ −ｍｉｎを越えるとＯ
ｒ の酸化が急激に増加することが確認された。
様に同一を行った結果、やはシ、真空槽への固体酸素の
投入速度が０．１１ Ｋ９／Ｔ −ｍｉｎを越えるとＯ
ｒ の酸化が急激に増加することが確認された。
このように、真空脱ガス処理法によって溶鋼の脱炭を行
う場合に、真空脱ガス処理装置の真空槽内に固体酸素を
酸素純分で０．００６〜０．１１Ｑ／Ｔ−ｍｉｎの゛供
給速度で投、入することによって、ＭｎやＯｒ等の合金
成分の酸化を抑制して優先的に、い 。
う場合に、真空脱ガス処理装置の真空槽内に固体酸素を
酸素純分で０．００６〜０．１１Ｑ／Ｔ−ｍｉｎの゛供
給速度で投、入することによって、ＭｎやＯｒ等の合金
成分の酸化を抑制して優先的に、い 。
脱炭反応を行わせ：不：ことができる。
次に、この発明の□方法の実施例について説明する。
（１）、２５０ＴＯＲＨ脱ガス処理装置によって。
温度１６２０℃、、Ｍｎ 含有ｉｔ１．８％の溶鋼を、
真空槽内に固体酸素としてミルスケールを投入速度０．
００８ Ｋｇ （０２）／Ｔ−ｍｉｎで投入し脱炭処理
を行った。
真空槽内に固体酸素としてミルスケールを投入速度０．
００８ Ｋｇ （０２）／Ｔ−ｍｉｎで投入し脱炭処理
を行った。
このときの処理後のＣおよびＭｎの官有割合を処理前の
含有割合と比較して第１表に示す。
含有割合と比較して第１表に示す。
第１表
（２）、真空槽内への固体酸素の投入速度をｏ、 ０７
Ｋｙ（０２）／Ｔ−ｍｉｎとした以外は、実施例（１
）と同一条件で脱炭処理を行った。
Ｋｙ（０２）／Ｔ−ｍｉｎとした以外は、実施例（１
）と同一条件で脱炭処理を行った。
このときの処理後のＣおよびＭｎの官有割合を処理前の
官有割合と比較して第２表に示す。
官有割合と比較して第２表に示す。
第２表
（３）、真空槽内への固体酸素の投入速度を０、１０
Ｋｇ（０２）／Ｔ−ｍｉｎとした以外は、実施例（１）
と同一条件で脱炭処理を行った。
Ｋｇ（０２）／Ｔ−ｍｉｎとした以外は、実施例（１）
と同一条件で脱炭処理を行った。
このときの処理後のＣおよびＭｎの含有割合を処理前の
含有割合と比較して第３表に示す。
含有割合と比較して第３表に示す。
第３表
（４）、比較のために、真空槽内への固体酸素の投入速
度を０．２０ Ｋｆ（Ｏ□）／Ｔ−ｍｉｎとした以１外
は、実癩例（１）と同一条件で脱炭処理を行った。
度を０．２０ Ｋｆ（Ｏ□）／Ｔ−ｍｉｎとした以１外
は、実癩例（１）と同一条件で脱炭処理を行った。
このときの処理後のＣおよびＭｎの含有割合を処理前の
含有割合と比較して第４表に示す。
含有割合と比較して第４表に示す。
第４表
第１〜３表から明らかなように、この発明の方法によれ
ば、 Ｍｎの酸化を抑制して脱炭を優先的に行い得るこ
とが“わかる。これに対して、真空槽内への固体酸素の
投入速度が、この発明の範囲外のとぎには、第４表から
明らかなように、 Ｍｎの酸化が進み、しかも脱炭反応
も進んでいないことが明１゜ らかである。
ば、 Ｍｎの酸化を抑制して脱炭を優先的に行い得るこ
とが“わかる。これに対して、真空槽内への固体酸素の
投入速度が、この発明の範囲外のとぎには、第４表から
明らかなように、 Ｍｎの酸化が進み、しかも脱炭反応
も進んでいないことが明１゜ らかである。
以上はＭｎ官有溶鋼の場合であるが、ａｒ等盆宮有する
溶鋼の脱炭についても実験を行った結果、上述したＭｎ
の場合とほぼ同様な結果が傅・られた。
溶鋼の脱炭についても実験を行った結果、上述したＭｎ
の場合とほぼ同様な結果が傅・られた。
以上説明したように、この発明によれば、真空脱ガス処
理法によって溶鋼の脱炭を行う場合、真空脱ガス処理装
置の真空槽内への固体酸素の投入速度を特定の範囲にす
ることによって、合金成分の酸化を抑制して脱炭反応を
促進させることができるといつたきわめて有用な効果が
もたらされる。
理法によって溶鋼の脱炭を行う場合、真空脱ガス処理装
置の真空槽内への固体酸素の投入速度を特定の範囲にす
ることによって、合金成分の酸化を抑制して脱炭反応を
促進させることができるといつたきわめて有用な効果が
もたらされる。
第１図は、真空槽内への固体酸素の投入速度と鋼中のＭ
ｎ酸化量との関係を示す図である。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 堤 敬太部（池１名） □、、： １゜
ｎ酸化量との関係を示す図である。 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 堤 敬太部（池１名） □、、： １゜
Claims (1)
- 真空脱ガス処理装置によシ溶鋼の脱炭を行、う方法にお
いて、前記真空脱ガス処理装置の真空槽内に固体酸素を
酸素純分で、０．００６〜Ｏ，ｌ’ＩＫｇ／Ｔ−ｍｉｎ
の供給速度で投入し、これによって、ＭｎやＯｒ等の合
金成分の酸化を抑制して優先的Ｃ二脱炭反応を行わせる
ようにしてなることを特徴とする真空脱ガス処理装置に
よる溶鋼の脱炭方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17074181A JPS5873715A (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 真空脱ガス処理装置による溶鋼の脱炭方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17074181A JPS5873715A (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 真空脱ガス処理装置による溶鋼の脱炭方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5873715A true JPS5873715A (ja) | 1983-05-04 |
Family
ID=15910519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17074181A Pending JPS5873715A (ja) | 1981-10-27 | 1981-10-27 | 真空脱ガス処理装置による溶鋼の脱炭方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5873715A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4592404A (en) * | 1983-09-14 | 1986-06-03 | Tadeusz Sendzimir | Process and apparatus for combined steel making and spray casting |
| JPS6465225A (en) * | 1987-09-07 | 1989-03-10 | Sumitomo Metal Ind | Economical manufacture of flow phosphorus-high manganese steel |
| WO2017145877A1 (ja) | 2016-02-24 | 2017-08-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50158514A (ja) * | 1974-06-12 | 1975-12-22 | ||
| JPS5217808A (en) * | 1975-07-31 | 1977-02-10 | Olympus Optical Co Ltd | Manufacturing method of magnetic head |
| JPS5469514A (en) * | 1977-11-16 | 1979-06-04 | Fuji Electric Co Ltd | Decarburization method in vacuum furnace |
-
1981
- 1981-10-27 JP JP17074181A patent/JPS5873715A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50158514A (ja) * | 1974-06-12 | 1975-12-22 | ||
| JPS5217808A (en) * | 1975-07-31 | 1977-02-10 | Olympus Optical Co Ltd | Manufacturing method of magnetic head |
| JPS5469514A (en) * | 1977-11-16 | 1979-06-04 | Fuji Electric Co Ltd | Decarburization method in vacuum furnace |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4592404A (en) * | 1983-09-14 | 1986-06-03 | Tadeusz Sendzimir | Process and apparatus for combined steel making and spray casting |
| JPS6465225A (en) * | 1987-09-07 | 1989-03-10 | Sumitomo Metal Ind | Economical manufacture of flow phosphorus-high manganese steel |
| JPH0510403B2 (ja) * | 1987-09-07 | 1993-02-09 | Sumitomo Metal Ind | |
| WO2017145877A1 (ja) | 2016-02-24 | 2017-08-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 真空脱ガス設備における溶鋼の精錬方法 |
| KR20180102179A (ko) | 2016-02-24 | 2018-09-14 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 진공 탈가스 설비에 있어서의 용강의 정련 방법 |
| US10745771B2 (en) | 2016-02-24 | 2020-08-18 | Jfe Steel Corporation | Method for refining molten steel in vacuum degassing equipment |
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