JPS5864329A - 金属結合立方晶窒化硼素および基体の複合体および製造方法 - Google Patents
金属結合立方晶窒化硼素および基体の複合体および製造方法Info
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- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/61—Joining two substrates of which at least one is porous by infiltrating the porous substrate with a liquid, such as a molten metal, causing bonding of the two substrates, e.g. joining two porous carbon substrates by infiltrating with molten silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/70—Forming laminates or joined articles comprising layers of a specific, unusual thickness
- C04B2237/704—Forming laminates or joined articles comprising layers of a specific, unusual thickness of one or more of the ceramic layers or articles
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は支持層または基体に結合され、相互に焼結され
た立方晶窒化硼素（ＣＢ）ｌ ）からなる物品の製造に
関する。かかる複合物品は線引きダイ、工具植刃、研摩
体および摩耗面としての用途が見出されている。摩耗面
として使用するため基体単独の製造も意図する。
た立方晶窒化硼素（ＣＢ）ｌ ）からなる物品の製造に
関する。かかる複合物品は線引きダイ、工具植刃、研摩
体および摩耗面としての用途が見出されている。摩耗面
として使用するため基体単独の製造も意図する。
焼結カーバイド塊体上に結合され、支持され相互に結合
したＣＢＭ結晶から作られた工具植刃の高温、超高圧製
造法はウエントー７等の米国特許第３７４３４８９号明
細書に記載されている。ウエントーフ等の特許では、特
定アルミニウム合金がＣＢＮ結晶用結含媒体として使用
しており、基体としては使用していない。ＣＢＮが準安
定である圧力で作られ、ＣＢ）ｌを７０容量％以上含有
する金属結合ＣＢＮ複合体の製造はり一の米国特許第３
９８２９１１号明細書に記載されている。リ−の特許に
記載された方法は、基体層と対向するＣＢＮ粒子の側に
結合材料（即ち一定のアルミニウム合金）を置くことを
要件とし、この配置が最終複合構造の配置に限定を与え
ている。例えば、リーの特許の方法で線引きダイを作る
ことは非常番こ困難である。
したＣＢＭ結晶から作られた工具植刃の高温、超高圧製
造法はウエントー７等の米国特許第３７４３４８９号明
細書に記載されている。ウエントーフ等の特許では、特
定アルミニウム合金がＣＢＮ結晶用結含媒体として使用
しており、基体としては使用していない。ＣＢＮが準安
定である圧力で作られ、ＣＢ）ｌを７０容量％以上含有
する金属結合ＣＢＮ複合体の製造はり一の米国特許第３
９８２９１１号明細書に記載されている。リ−の特許に
記載された方法は、基体層と対向するＣＢＮ粒子の側に
結合材料（即ち一定のアルミニウム合金）を置くことを
要件とし、この配置が最終複合構造の配置に限定を与え
ている。例えば、リーの特許の方法で線引きダイを作る
ことは非常番こ困難である。
上述した結合材料の位置決定についての限定は、り一等
による１９８０年９月１７日付出願の米国特許願第２１
７２７１号に記載されている方法の開発によって除かれ
た。り一等の発明によって作られた製品はケイ素−炭化
ケイ素複合材料体に結合した焼結ダイヤモンド環体から
なる。ケイ素−炭化ケイ累複合体は始めダイヤモンドの
結合または焼結のためのケイ素源として作用し、続いて
その基体として物品自体の構造安定性を提供する。上述
した特許および特許出願明細書は引用してここに組入れ
る。
による１９８０年９月１７日付出願の米国特許願第２１
７２７１号に記載されている方法の開発によって除かれ
た。り一等の発明によって作られた製品はケイ素−炭化
ケイ素複合材料体に結合した焼結ダイヤモンド環体から
なる。ケイ素−炭化ケイ累複合体は始めダイヤモンドの
結合または焼結のためのケイ素源として作用し、続いて
その基体として物品自体の構造安定性を提供する。上述
した特許および特許出願明細書は引用してここに組入れ
る。
ここに示す進歩性ある概念によれば、ＣＢＮおよびセラ
ミックの両者のためのアルミニウム基結合材料として、
セラミックおよびアルミニウム原子生成媒体を含む多量
の多成分材料か機能を果す方法によって硬質強力基体に
結合した焼結ＣＢＮ粒子の環体からなる一体的物品を作
る。
ミックの両者のためのアルミニウム基結合材料として、
セラミックおよびアルミニウム原子生成媒体を含む多量
の多成分材料か機能を果す方法によって硬質強力基体に
結合した焼結ＣＢＮ粒子の環体からなる一体的物品を作
る。
例えばアルミニウム基材料は系（即ちＣＢＮおよび多成
分材料）をアルミニウムの融点より充分上にまで加熱し
ながら充分な圧力の作用を受けさせることによって多成
分材料から絞り出されたアルミニウム基材料がＣＢＮ粒
子のための焼結媒体を提供し、残りのアルミニウム基材
料がセラミックのための結合媒体として作用し、焼結さ
れたＣＢＮ塊体環体時にセラミック／アルミニウム基基
体に結合させる。
分材料）をアルミニウムの融点より充分上にまで加熱し
ながら充分な圧力の作用を受けさせることによって多成
分材料から絞り出されたアルミニウム基材料がＣＢＮ粒
子のための焼結媒体を提供し、残りのアルミニウム基材
料がセラミックのための結合媒体として作用し、焼結さ
れたＣＢＮ塊体環体時にセラミック／アルミニウム基基
体に結合させる。
本発明方法は、好適な容器中に安定した配置、形状で多
成分材料（即ち基プリカーサ−）に隣接しである量のＣ
ＢＮ粉末を置き、この安定化した配置を不活性雰囲気中
で少なくとも約２０００ｐｓｉの°圧力および約１２０
０℃以上の温度への加熱とを同時に付与することによっ
て行なう。
成分材料（即ち基プリカーサ−）に隣接しである量のＣ
ＢＮ粉末を置き、この安定化した配置を不活性雰囲気中
で少なくとも約２０００ｐｓｉの°圧力および約１２０
０℃以上の温度への加熱とを同時に付与することによっ
て行なう。
アルミニウムの融点は１２００℃よりかなり低いが、実
験では、溶融アルミニウム（または溶融アルミニウム合
金）とＣＢＮ面の間の適切濡れ角を確実にできるように
するためにはこの非常に高い操作温度が必要であること
を示した。ＣＢＮ面を適切に濡らすためこの方法でのア
ルミニウム基結合材料の条件調整は、結晶間および結晶
と基体の間に適当な結合を得るために予めなくてはなら
ぬ要件である。
験では、溶融アルミニウム（または溶融アルミニウム合
金）とＣＢＮ面の間の適切濡れ角を確実にできるように
するためにはこの非常に高い操作温度が必要であること
を示した。ＣＢＮ面を適切に濡らすためこの方法でのア
ルミニウム基結合材料の条件調整は、結晶間および結晶
と基体の間に適当な結合を得るために予めなくてはなら
ぬ要件である。
アルミニウムによって行なわれる一連の機能は、一定の
最少アルミニウム原子含有量がこの方法の開始時に多成
分材料中に存在することを指示している。例えば製造す
べき複合構造物の大きさ、即ち基体容量と研摩層の容量
の合針について一度決定かなされたら、アルミニウム原
子生成媒体の全体としての初期含有率は製造すべき複合
構造体の容量の少なくとも約３０％に等しくすべきであ
る。アルミニウム原子生成媒体は純粋アルミニウムとし
てでなく、即ち合金として存在させてもよい、ただし、
合金中にアルミニウム原子が少なくとも８５１ｉ量％存
在し、アルミニウム合金が溶融したときＣＢＮを濡らし
、多相成分材料のセラミック含有物と相溶性であるもの
とする。完成した複合構造体の約６０容量％という大量
のアルミニウム原子生成媒体の量を使用するとよい、こ
の量のそれを現実化するには、完成した研摩層の容量の
約３０〜約３５％のみがアルミニウム基結合媒体によっ
て占有されるであろう。基体中のアルミニウムが多過ぎ
ると、一定周速に望まれる性質の低下をもたらすことが
ある。例えば工具植刃の場合、基体中のアルミニウム基
結合媒体の含有率は約４０容量％を越えるべきでない；
ベアリング構造の場合には、５０容量％という大量が許
容できることが期待される。実際問題として、媒体の著
しい損失が工程実施中に生ずることが見込まれるときに
は、アルミニウム原子生成媒体の高容量％含有率（例え
ば６Ｑ ｖ ／ ｏ ）を使用する。
最少アルミニウム原子含有量がこの方法の開始時に多成
分材料中に存在することを指示している。例えば製造す
べき複合構造物の大きさ、即ち基体容量と研摩層の容量
の合針について一度決定かなされたら、アルミニウム原
子生成媒体の全体としての初期含有率は製造すべき複合
構造体の容量の少なくとも約３０％に等しくすべきであ
る。アルミニウム原子生成媒体は純粋アルミニウムとし
てでなく、即ち合金として存在させてもよい、ただし、
合金中にアルミニウム原子が少なくとも８５１ｉ量％存
在し、アルミニウム合金が溶融したときＣＢＮを濡らし
、多相成分材料のセラミック含有物と相溶性であるもの
とする。完成した複合構造体の約６０容量％という大量
のアルミニウム原子生成媒体の量を使用するとよい、こ
の量のそれを現実化するには、完成した研摩層の容量の
約３０〜約３５％のみがアルミニウム基結合媒体によっ
て占有されるであろう。基体中のアルミニウムが多過ぎ
ると、一定周速に望まれる性質の低下をもたらすことが
ある。例えば工具植刃の場合、基体中のアルミニウム基
結合媒体の含有率は約４０容量％を越えるべきでない；
ベアリング構造の場合には、５０容量％という大量が許
容できることが期待される。実際問題として、媒体の著
しい損失が工程実施中に生ずることが見込まれるときに
は、アルミニウム原子生成媒体の高容量％含有率（例え
ば６Ｑ ｖ ／ ｏ ）を使用する。
好ましい例においては、多成分材料はセラミック粉末お
よびアルミニウム原子源とからなる。
よびアルミニウム原子源とからなる。
セラミック粉末は、本発明方法の操作条件下でセラミッ
ク粉末とアルミニウム源との間で生ずる化学反応が、セ
ラミ−ツク−粒子が非常に少しの容置減少を受けるか完
全に残るよう大きくても充分にゆっくりとなるよう、純
粋または合金化したアルミニウム源と相溶性であるべき
である。
ク粉末とアルミニウム源との間で生ずる化学反応が、セ
ラミ−ツク−粒子が非常に少しの容置減少を受けるか完
全に残るよう大きくても充分にゆっくりとなるよう、純
粋または合金化したアルミニウム源と相溶性であるべき
である。
複合体製造方法が完了したとき、それは焼結ＣＢＮ粒子
の環体が結合した硬い比較的強力な基体からなる。基体
自体は初期アルミニウム源によって、アルミニウムと、
才たはアルミニウムおよびアルミニウム金属間化合物と
共に焼結されたセラミック粒子からなる。基体のアルミ
ニウム含有物は、セラミックから、あるいはアルミニウ
ム合金を使用する場合、合金構成成分から誘導された溶
解した材料を含むことかある。
の環体が結合した硬い比較的強力な基体からなる。基体
自体は初期アルミニウム源によって、アルミニウムと、
才たはアルミニウムおよびアルミニウム金属間化合物と
共に焼結されたセラミック粒子からなる。基体のアルミ
ニウム含有物は、セラミックから、あるいはアルミニウ
ム合金を使用する場合、合金構成成分から誘導された溶
解した材料を含むことかある。
本発明の目的および性質および利点は以下の説明および
図面から当業者には明らがであろう。
図面から当業者には明らがであろう。
図面詔よび以下の説明を特に参照し、本発明によれば適
当な金属容器１４内に、ある量の微細な清浄なＣＢＮ結
晶１０詔よび粉末アルミニウム原子源と一緒のセラミッ
ク粒子の混合物１２を置くことによって複合構造体を作
る方法を実施することが第１図から判る。ＣＢＮ粉末塊
体環体示の如く、容器１４は二つの相互取り付はカップ
１５．１６からなる。外側カップ１５は収納のための耐
火金属例えばモリブデンからなり、カップ１５の内張り
をなす内側カップ１６はゲッター能力を有する金属（例
えばジルコニウム）からなる。
当な金属容器１４内に、ある量の微細な清浄なＣＢＮ結
晶１０詔よび粉末アルミニウム原子源と一緒のセラミッ
ク粒子の混合物１２を置くことによって複合構造体を作
る方法を実施することが第１図から判る。ＣＢＮ粉末塊
体環体示の如く、容器１４は二つの相互取り付はカップ
１５．１６からなる。外側カップ１５は収納のための耐
火金属例えばモリブデンからなり、カップ１５の内張り
をなす内側カップ１６はゲッター能力を有する金属（例
えばジルコニウム）からなる。
多成分基体プリカーサ−材料１２を微細ＣＢＮ結晶１０
の環体の上に置いた後、初期収納は、例えばモリブデン
であることのできる耐火金属の逆カップ１８で容器１４
詔よびその内容物を閉じることによって完了させること
ができる。
の環体の上に置いた後、初期収納は、例えばモリブデン
であることのできる耐火金属の逆カップ１８で容器１４
詔よびその内容物を閉じることによって完了させること
ができる。
基体プリカーサ−１２が団結した締り嵌めプラグの形で
ある場合、カップ１８は使用する必要がない。この集成
体は、りング２２およびピストン２３．２４からなる加
圧成形器２１中の圧力伝達媒体（好ましくは六方晶窒化
硼素）の非常に微細な粒子（好ましくは約０．５〜約２
０μの大きさの範囲）２０の塩体中に充填する。成形器
成分は工具−から作るのが好ましい。加圧成形器２１の
内容物は室温（約６８〜７２下）テ約２００ Ｑ ｐｓ
ｉより大、好ましくは約１０００’００ｐｓｉの圧力を
受けさせる。
ある場合、カップ１８は使用する必要がない。この集成
体は、りング２２およびピストン２３．２４からなる加
圧成形器２１中の圧力伝達媒体（好ましくは六方晶窒化
硼素）の非常に微細な粒子（好ましくは約０．５〜約２
０μの大きさの範囲）２０の塩体中に充填する。成形器
成分は工具−から作るのが好ましい。加圧成形器２１の
内容物は室温（約６８〜７２下）テ約２００ Ｑ ｐｓ
ｉより大、好ましくは約１０００’００ｐｓｉの圧力を
受けさせる。
アルミニウム原子源の粉末源はアルミニウム自体、アル
ミニウムの好ましい合金、またはアルミニウムに別の量
のアルミニウム合金を加えたものであることができる。
ミニウムの好ましい合金、またはアルミニウムに別の量
のアルミニウム合金を加えたものであることができる。
明らかにＣＢＮ塊体環体入し、粒子を焼結せんとする溶
融アルミニウム基金鵬は、 ”ＣＢＮを濡らしそれに結
合するがそれらと温度に反応しないことでＣＢＮと化学
的に相溶性であるべきである。ＣＢＮ＆！ｌｌ５ｌ！Ｉ
は丈夫なＣＢＮｇ茜のため粒度範囲を大きくすることさ
えできるか、最大寸法で２０μより小さいことが好まし
い。
融アルミニウム基金鵬は、 ”ＣＢＮを濡らしそれに結
合するがそれらと温度に反応しないことでＣＢＮと化学
的に相溶性であるべきである。ＣＢＮ＆！ｌｌ５ｌ！Ｉ
は丈夫なＣＢＮｇ茜のため粒度範囲を大きくすることさ
えできるか、最大寸法で２０μより小さいことが好まし
い。
六方晶窒化硼素の性質は、微細粒子が相互に滑り、集成
体の全面に圧力を作用させるため一軸方向に付与した圧
力に応答する静水作用に近似して再調整する性質を有す
る。付与した圧力は集成体に実質的に低下することなく
伝達され−゛る。
体の全面に圧力を作用させるため一軸方向に付与した圧
力に応答する静水作用に近似して再調整する性質を有す
る。付与した圧力は集成体に実質的に低下することなく
伝達され−゛る。
基体のための多成分プリカーサ−の組成は、１〜１００
μの範囲のセラミック粒子およびこれも１〜１００μノ
範囲の粒子の形のアルミニウム原子生成媒体を使用する
。これらの材料は適切に混合し、団結塊体としてまたは
混合粉末としてこの方法を実施する。
μの範囲のセラミック粒子およびこれも１〜１００μノ
範囲の粒子の形のアルミニウム原子生成媒体を使用する
。これらの材料は適切に混合し、団結塊体としてまたは
混合粉末としてこの方法を実施する。
加圧成形器２１の内容物の形状配置が上述した圧力付与
によって安定化した時、それを鋼グイからの充填椀体ま
たは成形器２１として第２図に示す同じ直径のグラファ
イト成形器３ｏに移す。グラファイト成形器３ｏはリン
グ３１．ピストン３２．３３およびピストン３２．３３
の間に配置した寸法的に安定化された集成体に広がった
温度の検知を可能にする熱電対３４を含む。容器１４に
含まれる団結集成体、ＣＢＮ結晶１０、多成分基体プリ
カーサ−材ｆｉ１２．逆カップ１８、および圧力伝達媒
体２ｏは次いで同時にピストン３２．３３間に高圧好ま
しくは約１００００〜１２０００ｐｓｉ（７）圧カオヨ
び約り２００℃〜約１４００’Ｃの範囲の温度に約５〜
８分間さらす（好適な図示してない炉中で）。
によって安定化した時、それを鋼グイからの充填椀体ま
たは成形器２１として第２図に示す同じ直径のグラファ
イト成形器３ｏに移す。グラファイト成形器３ｏはリン
グ３１．ピストン３２．３３およびピストン３２．３３
の間に配置した寸法的に安定化された集成体に広がった
温度の検知を可能にする熱電対３４を含む。容器１４に
含まれる団結集成体、ＣＢＮ結晶１０、多成分基体プリ
カーサ−材ｆｉ１２．逆カップ１８、および圧力伝達媒
体２ｏは次いで同時にピストン３２．３３間に高圧好ま
しくは約１００００〜１２０００ｐｓｉ（７）圧カオヨ
び約り２００℃〜約１４００’Ｃの範囲の温度に約５〜
８分間さらす（好適な図示してない炉中で）。
ヒーターを切断した後、ダイはそれがアルミニウム原子
源の溶融温度より著しく下に冷却されるまで加圧下に保
つ。その後集成体を取り出す。
源の溶融温度より著しく下に冷却されるまで加圧下に保
つ。その後集成体を取り出す。
加熱−加圧工程は窒素、水素または不活性ガス雰囲気中
で行なう。この工程を実施する時間中にアルミニウム原
子の粉末金鵬源は溶融し、それかＣＢＮ塊体環体の内部
空隙を滲透できるようＣＢＮを満足できる程濡らし、混
合物から絞り出される温度に上昇する。集成体に漏洩が
ないと考えると、アルミニウム原子の粉末源の残りは、
層１２中に残り、セラミック粒子を被覆しそのための焼
結媒体としての機能を果す。本発明で使用するのに好適
であり、強力で硬い組成物を形成するための焼結媒体と
してのアルミニウムまたはアルミニウム合金を使用する
ことかできるこれらのセラミック材料の中には、炭化ケ
イ素；窒化ケイ素；チタン、ハフニウム、ジルコニウム
、バナジウム、ニオビウム、タンタル、モリブデンおよ
びタングステンの炭化物、窒化物および硼化物、および
これらの混合物がある。
で行なう。この工程を実施する時間中にアルミニウム原
子の粉末金鵬源は溶融し、それかＣＢＮ塊体環体の内部
空隙を滲透できるようＣＢＮを満足できる程濡らし、混
合物から絞り出される温度に上昇する。集成体に漏洩が
ないと考えると、アルミニウム原子の粉末源の残りは、
層１２中に残り、セラミック粒子を被覆しそのための焼
結媒体としての機能を果す。本発明で使用するのに好適
であり、強力で硬い組成物を形成するための焼結媒体と
してのアルミニウムまたはアルミニウム合金を使用する
ことかできるこれらのセラミック材料の中には、炭化ケ
イ素；窒化ケイ素；チタン、ハフニウム、ジルコニウム
、バナジウム、ニオビウム、タンタル、モリブデンおよ
びタングステンの炭化物、窒化物および硼化物、および
これらの混合物がある。
好ましいセラミック材料は二硫化チタン、炭化タングス
テン（二硫化チタンより高価であり、それと同じ安定性
ではない）窒化ケイ素および炭化ケイ素である。
テン（二硫化チタンより高価であり、それと同じ安定性
ではない）窒化ケイ素および炭化ケイ素である。
最終的には熱および圧力を同時に容器１４およびその内
容物に付与しなければならないのであるが、使用するア
ルミニウム源によっては、圧力付与前に熱を付与するこ
と、または加熱操作前に圧力を付与することが有利なこ
とがある。
容物に付与しなければならないのであるが、使用するア
ルミニウム源によっては、圧力付与前に熱を付与するこ
と、または加熱操作前に圧力を付与することが有利なこ
とがある。
同加熱／加圧操作完了後、集成体（即ち容器１４および
その内容物）を装置から取り出し、清浄にして複合体を
取り出す。ここに説明した材料の配置のため、例示する
とかかる複合体は第３図に示される。同様に線引きダイ
の操作のためのブランクとして有用な物品は前記米国特
許出願第２１７２７１号に記載された材料の適第３図に
示した複合構造体は、基体４１を構成する剛性の支持体
材料に結合した焼結ＣＢＮの環体４０からなる。基体４
１はセラミック粒子とそのための焼結媒体とから本質的
になり、焼結媒体はアルミニウム原子の出発源によって
アルミニウム金属間化合物および／またはセラミック構
成成分から誘導された溶解した材料を含むアルミニウム
からなる。
その内容物）を装置から取り出し、清浄にして複合体を
取り出す。ここに説明した材料の配置のため、例示する
とかかる複合体は第３図に示される。同様に線引きダイ
の操作のためのブランクとして有用な物品は前記米国特
許出願第２１７２７１号に記載された材料の適第３図に
示した複合構造体は、基体４１を構成する剛性の支持体
材料に結合した焼結ＣＢＮの環体４０からなる。基体４
１はセラミック粒子とそのための焼結媒体とから本質的
になり、焼結媒体はアルミニウム原子の出発源によって
アルミニウム金属間化合物および／またはセラミック構
成成分から誘導された溶解した材料を含むアルミニウム
からなる。
ＣＢＮ ／基体複合体のこの、進歩性ある製造を実施す
るには、新規な基体組成物の開発か必要であった、即ち
組成物中のセラミック粒子がアルミニウム原子含有率に
おいて非常に高い媒体で焼結され２．即ち結合される組
成物の開発が必要であった。
るには、新規な基体組成物の開発か必要であった、即ち
組成物中のセラミック粒子がアルミニウム原子含有率に
おいて非常に高い媒体で焼結され２．即ち結合される組
成物の開発が必要であった。
下記実施例は本発明の実施し；アルミニウム源以外を用
いた同様な方法；およびＣＢＨの代りにダイヤモンド結
晶を用いた同様な方法で得られた結果を示す実験を示す
。実施例中の符号は次のとおりである。重量％（Ｗｌｏ
） ；容量％（ｖｌｏ ） ； ｌ平方インチについ
てのポンド（ｐ”）＋１平方インチについての１０００
ポンド（ｋｐｓｉ）；１分についての表面フィート（Ｓ
ＦＰＭ） ；マイクロメータ（／１１ ｉ六方晶窒化硼
素（ＨＢＮ ） ； ｓ ！Ｊグラムー；クックウェル
（Ｒｅ） ； １／ １０００ｔｔＬ（ｍｉｌ ）。元
素に対して用いた記号を示したとき、それは標準命名法
を使用する。
いた同様な方法；およびＣＢＨの代りにダイヤモンド結
晶を用いた同様な方法で得られた結果を示す実験を示す
。実施例中の符号は次のとおりである。重量％（Ｗｌｏ
） ；容量％（ｖｌｏ ） ； ｌ平方インチについ
てのポンド（ｐ”）＋１平方インチについての１０００
ポンド（ｋｐｓｉ）；１分についての表面フィート（Ｓ
ＦＰＭ） ；マイクロメータ（／１１ ｉ六方晶窒化硼
素（ＨＢＮ ） ； ｓ ！Ｊグラムー；クックウェル
（Ｒｅ） ； １／ １０００ｔｔＬ（ｍｉｌ ）。元
素に対して用いた記号を示したとき、それは標準命名法
を使用する。
実施例 １
ジェットミルで粉砕したＣＢ）ｉ粉末（４°〜８μの大
きさ）約ｔｓｏｓｙをジルコニウムカップに充填し、カ
ップの縁の丸に更にジルコニウムストリップを挿入した
。ＣＢＮ粉末の上に直接１００メツシユのアルミニウム
粉末（４０ｗ７ｏ ；〜４４ｖ１０ ）と２００メツシ
ユの炭化ケイ素粉末（６０−１０）の混合物３８５岬を
充填した。充填粉末を被うようカップ中に密に嵌合した
熱プレスした１８Ｍ盤を挿入した。集成体全体を焼結カ
ーバイド内張り鋼製ダイ中で１１８１粉末で充填し、全
体をｔ ｏ ｏ ｏ ｏ ｏ ｐｓｔまで圧縮した。次
に圧縮した（即ち安定化した）環体を加熱圧縮するため
グラファイトダイ中に移した。加熱圧縮条件は窒素雰囲
気中で１３００℃、８０００ Ｐｇｉで６分とした。ダ
イ温度を処理温度にもたらすため誘導加熱に４分かけた
、そしてダイを圧縮サイクルの終りに、ダイか結合剤の
溶融温度より充分に低く冷却されるまで加圧下保った。
きさ）約ｔｓｏｓｙをジルコニウムカップに充填し、カ
ップの縁の丸に更にジルコニウムストリップを挿入した
。ＣＢＮ粉末の上に直接１００メツシユのアルミニウム
粉末（４０ｗ７ｏ ；〜４４ｖ１０ ）と２００メツシ
ユの炭化ケイ素粉末（６０−１０）の混合物３８５岬を
充填した。充填粉末を被うようカップ中に密に嵌合した
熱プレスした１８Ｍ盤を挿入した。集成体全体を焼結カ
ーバイド内張り鋼製ダイ中で１１８１粉末で充填し、全
体をｔ ｏ ｏ ｏ ｏ ｏ ｐｓｔまで圧縮した。次
に圧縮した（即ち安定化した）環体を加熱圧縮するため
グラファイトダイ中に移した。加熱圧縮条件は窒素雰囲
気中で１３００℃、８０００ Ｐｇｉで６分とした。ダ
イ温度を処理温度にもたらすため誘導加熱に４分かけた
、そしてダイを圧縮サイクルの終りに、ダイか結合剤の
溶融温度より充分に低く冷却されるまで加圧下保った。
回収した試料のＣＢＮ層はアルミニウム基結合剤金颯で
完全に滲透されており、残りはアルミニウムー炭化ケイ
素複合基体に強力に結合していた。
完全に滲透されており、残りはアルミニウムー炭化ケイ
素複合基体に強力に結合していた。
実施例 ２
ＣＢＮ粉末１５０Ｗ１ｇを充填した、一方第二ジルコニ
ウム缶には３２５／４００メツシユＣＢＮ粉末３００■
を充填した。両方の缶を次いで５０ｗ／。
ウム缶には３２５／４００メツシユＣＢＮ粉末３００■
を充填した。両方の缶を次いで５０ｗ／。
の窒化ケイ素（〜３２５メツシュ）および５０Ｗ１０の
アルミニウム（１００メツシユ）の混合物で充填した。
アルミニウム（１００メツシユ）の混合物で充填した。
両缶を実施例１に記載した工程で加熱圧縮処理した。
微細ＣＢＮ粉末およびより粗いＣＢ）ｌの両試料共アル
ミニウム基結合剤で完全に滲透されており、それぞれア
ルミニウム結合窒化ケイ素基体上に実施例 ３ 一本実施例においては、基体組成物として８５Ｗ１０の
炭化ケイ素および１５ Ｗｌｏ （〜１７ Ｖｌｏ）の
アルミニウムの混合物を評価した。この場合実施例１に
おけるのと同じＣＢＮ粉末も使用し、実施例１と同じ工
程を行なった。結果は金属浸透の徴候は示さず、ＣＢＮ
層は粉末のまま残った、これはアルミニウム原子生成媒
体が少なすぎる量で存在したことを示じた。
ミニウム基結合剤で完全に滲透されており、それぞれア
ルミニウム結合窒化ケイ素基体上に実施例 ３ 一本実施例においては、基体組成物として８５Ｗ１０の
炭化ケイ素および１５ Ｗｌｏ （〜１７ Ｖｌｏ）の
アルミニウムの混合物を評価した。この場合実施例１に
おけるのと同じＣＢＮ粉末も使用し、実施例１と同じ工
程を行なった。結果は金属浸透の徴候は示さず、ＣＢＮ
層は粉末のまま残った、これはアルミニウム原子生成媒
体が少なすぎる量で存在したことを示じた。
実施例 ４
７０ ＷｌｏのＴｉＢ、、２５ ｗｌｏのＡＩおよび５
ｗ／。
ｗ／。
のＮｉＡ１．の混合物からなる基体材料と接触させて、
ジルコ−ニウム内張りを有するモリブデン缶中に４〜８
μの大きさのジェットミルで粉砕したＣＢＮ粉末を八”
れた。基体材料は予め１２０００ ｐａｉの圧力で筒状
ダイ中で圧縮してビル成形体を形成した。
ジルコ−ニウム内張りを有するモリブデン缶中に４〜８
μの大きさのジェットミルで粉砕したＣＢＮ粉末を八”
れた。基体材料は予め１２０００ ｐａｉの圧力で筒状
ダイ中で圧縮してビル成形体を形成した。
モリブデン缶の開放端を別のモリブデン缶で被った。二
つのモリブデン缶は相互に繁くとりつけず、相互に自由
に滑るようにできた。
つのモリブデン缶は相互に繁くとりつけず、相互に自由
に滑るようにできた。
このように集成したセルを鋼製ダイ中の微粒子ＨＢＮ中
に充填した、そして室温（６８〜７２下）で約９５ ｋ
ｐａｉに圧縮して形状配置を安定化した。次にＨＢＮ充
填セルをグラファイトダイ中に挿入し、約６分開局時に
圧縮と加熱（１２ｋｐＩＩｉ、１３６０℃で）した。基
体からの結合剤材料によるＣＢＮ塊体環体透はすぐれて
おり、そのアルミニウム基焼結媒体でテｉＢ、基体に焼
結したＣＢＮ−を有する非常に良好な複合体が形成され
た。
に充填した、そして室温（６８〜７２下）で約９５ ｋ
ｐａｉに圧縮して形状配置を安定化した。次にＨＢＮ充
填セルをグラファイトダイ中に挿入し、約６分開局時に
圧縮と加熱（１２ｋｐＩＩｉ、１３６０℃で）した。基
体からの結合剤材料によるＣＢＮ塊体環体透はすぐれて
おり、そのアルミニウム基焼結媒体でテｉＢ、基体に焼
結したＣＢＮ−を有する非常に良好な複合体が形成され
た。
実施例 ５
ある量の混合粒度（８０１Ｆ１０の４〜８μおよび２０
ｗ１０の一２μ）のＣＢＮ粉末を、７０−１０のＴｉＢ
、、２５ ｗｌｏのＡｌ、および５ｗ１０のＮ ＩＡ
１３の混合物からなる基体材料の圧縮したビルと接触さ
せてジルコニウム内張りモリブデン缶中に入れた、ビル
は実施例４と同様にして作った。
ｗ１０の一２μ）のＣＢＮ粉末を、７０−１０のＴｉＢ
、、２５ ｗｌｏのＡｌ、および５ｗ１０のＮ ＩＡ
１３の混合物からなる基体材料の圧縮したビルと接触さ
せてジルコニウム内張りモリブデン缶中に入れた、ビル
は実施例４と同様にして作った。
第一モリブデン缶の開放端を次いで第二（逆さにした）
モリブデン缶で被った。二つのモリブデン缶は相互にと
りつけられず、相互に自由に滑ることができた。
モリブデン缶で被った。二つのモリブデン缶は相互にと
りつけられず、相互に自由に滑ることができた。
この方法で集成したセルをダイ中の微粒子ＨＢＮ粉末中
に充填し、室温で約９５ ｋｐｓｉに圧縮して形状配置
を安定化した。ＨＢＮ中に充填した安定化集成体をグラ
ファイトダイ中に挿入し、約６分開局時に圧縮し、加熱
（１２ｋｐ、＠ｉおよび１３６０℃で）した。基体から
のアルミニウム基結合剤材料によるＣＨＩ塊体環体透は
これも実施例４と同様にすぐれて自り、ＴｉＢ、基体１
暴ζ焼結したＣＢＮ層をもった非常に良好な密填体が形
成された。
に充填し、室温で約９５ ｋｐｓｉに圧縮して形状配置
を安定化した。ＨＢＮ中に充填した安定化集成体をグラ
ファイトダイ中に挿入し、約６分開局時に圧縮し、加熱
（１２ｋｐ、＠ｉおよび１３６０℃で）した。基体から
のアルミニウム基結合剤材料によるＣＨＩ塊体環体透は
これも実施例４と同様にすぐれて自り、ＴｉＢ、基体１
暴ζ焼結したＣＢＮ層をもった非常に良好な密填体が形
成された。
実施例 ６
平均粒度約７μを有するＣＢＮ粉末約１５０■をジルコ
ニウム内張りを有するＭｏカップ中に充填した。ＣＢ１
４粉末の上に厚さ１２５ ｍｉｌの焼結炭化タングステ
ン盤（８７ｗｌｏＷｃｊ（よび１３Ｗ１０Ｃｏ）を置い
た。次にカップ集成体をＨＢＮ粉末中に充填し、全体を
約１００ ｋｐｓｉに圧縮した。圧縮した集成体をグラ
ファイト成形器に入れ、１３５０℃に加熱した。この温
度で集成体を８分間保った。加熱および成形器が充分に
冷却されるまで冷却サイクル全体にわたりｌ Ｑ ｋｐ
ｓｉの一定圧力を保った。焼結炭化物盤が有効に集成体
を密封したから、逆さのＭＯカップは使用しなかった。
ニウム内張りを有するＭｏカップ中に充填した。ＣＢ１
４粉末の上に厚さ１２５ ｍｉｌの焼結炭化タングステ
ン盤（８７ｗｌｏＷｃｊ（よび１３Ｗ１０Ｃｏ）を置い
た。次にカップ集成体をＨＢＮ粉末中に充填し、全体を
約１００ ｋｐｓｉに圧縮した。圧縮した集成体をグラ
ファイト成形器に入れ、１３５０℃に加熱した。この温
度で集成体を８分間保った。加熱および成形器が充分に
冷却されるまで冷却サイクル全体にわたりｌ Ｑ ｋｐ
ｓｉの一定圧力を保った。焼結炭化物盤が有効に集成体
を密封したから、逆さのＭＯカップは使用しなかった。
最終密填体は基体焼結炭化物からのコバルト結合剤かＣ
ＢＮ粉末中に滲透したことを示した。
ＢＮ粉末中に滲透したことを示した。
しかしながら形成された密填体は、コバルトかＣＢＨに
強力に結合していなかったため、適切な強度を有してい
なかった。
強力に結合していなかったため、適切な強度を有してい
なかった。
実施例 ７
４００ＷＩｇのグレード４５ （３０〜６０μ）のダイ
ヤモンド粉末をジルコニウムカップの底に充填し、 ５
Ｑ ｗｌｏの炭化タングステン（平均５μ）、３２．
４ Ｗｌｏの銀、１２．５ ｗｌｏの銅、および５ ｗ
ｌｏのチタンの混合物をダイヤモンド粉末の上に置き、
カップを充満させた。次にカップを実施例１と同じ方法
で処理した。しかしなから試料は、滲透剤の適切な合金
化を確実にするため圧力を付与する前に加熱圧縮温度（
１３００℃）に加熱した。
ヤモンド粉末をジルコニウムカップの底に充填し、 ５
Ｑ ｗｌｏの炭化タングステン（平均５μ）、３２．
４ Ｗｌｏの銀、１２．５ ｗｌｏの銅、および５ ｗ
ｌｏのチタンの混合物をダイヤモンド粉末の上に置き、
カップを充満させた。次にカップを実施例１と同じ方法
で処理した。しかしなから試料は、滲透剤の適切な合金
化を確実にするため圧力を付与する前に加熱圧縮温度（
１３００℃）に加熱した。
ステン／金鵬混合物中の金属媒体で滲透されていなかっ
た。
た。
実施例 ８
滲透法についてダイヤモンド粒度の効果を評価するため
、本実施例では実施例７で使用した粉末より粗い（１４
０／１７０メツシユ）のダイヤモンド粉末を使用した。
、本実施例では実施例７で使用した粉末より粗い（１４
０／１７０メツシユ）のダイヤモンド粉末を使用した。
更に純ダイヤモンドの代りに、混合物としてダイヤモン
ド（１４０／１７０メツシユ）および１０ Ｗｌｏのジ
ルコニウム粉末を用いた第二集成体も第−缶と同時に処
理した。他の処理工程は実施例７と同じであった。
ド（１４０／１７０メツシユ）および１０ Ｗｌｏのジ
ルコニウム粉末を用いた第二集成体も第−缶と同時に処
理した。他の処理工程は実施例７と同じであった。
ダ・イヤモンド単独を含有する第一試料は基体からの金
属結合剤で滲透されていたが、滲透した層中のダイヤモ
ンド粒子は研摩中かなり容易に引き剥された、！これは
ダイヤモンド層中でのダイヤモンド対金属結合強度が良
好でなかったことを示す。ダイヤモンド層中にジルコニ
ウムを含有する第二試料は基体粉末からの合金によって
は全く滲透されていなかった。
属結合剤で滲透されていたが、滲透した層中のダイヤモ
ンド粒子は研摩中かなり容易に引き剥された、！これは
ダイヤモンド層中でのダイヤモンド対金属結合強度が良
好でなかったことを示す。ダイヤモンド層中にジルコニ
ウムを含有する第二試料は基体粉末からの合金によって
は全く滲透されていなかった。
実施例 ９
二つの集成体の形で、本実施例ではグレード４５のダイ
ヤモンド粉末（３０〜６０μ）を使用した。基体のみな
らずダイヤモンド層に対する結合剤源のため使用した粉
末混合物は、ｍ −集成体に対して６０ ｗｌｏの？ｉ
Ｃ（約２μ）大キさ）および４ Ｑ ｗｌｏのＳｌであ
り、第二集成体に対して６０ ｗｌｏのｗｅ（約５μ）
ぷよび４０ ｗ／。
ヤモンド粉末（３０〜６０μ）を使用した。基体のみな
らずダイヤモンド層に対する結合剤源のため使用した粉
末混合物は、ｍ −集成体に対して６０ ｗｌｏの？ｉ
Ｃ（約２μ）大キさ）および４ Ｑ ｗｌｏのＳｌであ
り、第二集成体に対して６０ ｗｌｏのｗｅ（約５μ）
ぷよび４０ ｗ／。
のＳｌとした。本実施例のための加熱圧縮温度は１５５
０℃とし、残余の処理工程は実施例７と同じにした。
０℃とし、残余の処理工程は実施例７と同じにした。
炭化物層中のケイ素は何れの場合にもダイヤモンド層中
に滲透していなかった。
に滲透していなかった。
実施例 １０
本実施例においては、多成分基体プリカーサ−組成物と
して、平均粒度５μの炭化タングステン７５ ｗｌｏお
よび１００米国メツシュの大きさのアルミニウム２５
ｗｌｏ （６５，７Ｖｌｏ ）の混合物を評価した。Ｃ
ＢＮ粉末および他の工程は実施例１と同じであった。結
果はＣＢＮ層が完全に滲透されたが、基体中の過剰のア
ルミニウムかＣＢＮ層−基体界面に沿って烈しい亀裂を
生せしめた。
して、平均粒度５μの炭化タングステン７５ ｗｌｏお
よび１００米国メツシュの大きさのアルミニウム２５
ｗｌｏ （６５，７Ｖｌｏ ）の混合物を評価した。Ｃ
ＢＮ粉末および他の工程は実施例１と同じであった。結
果はＣＢＮ層が完全に滲透されたが、基体中の過剰のア
ルミニウムかＣＢＮ層−基体界面に沿って烈しい亀裂を
生せしめた。
実施例 １１
多成分基体プリカーサ−組成物として８５ｗ／。
炭化タングステンおよび１５ Ｗｌｏ （５０，４ｖｌ
ｏ ）アルミニウムの混合物を用いて実施例１ｏを繰返
した。ここでもＣＢＮ層は完全に滲透された、しかしこ
のときこの結合した−はアルミニウム結合炭化タングス
テン基体に確実に結合していた。
ｏ ）アルミニウムの混合物を用いて実施例１ｏを繰返
した。ここでもＣＢＮ層は完全に滲透された、しかしこ
のときこの結合した−はアルミニウム結合炭化タングス
テン基体に確実に結合していた。
上記実施例から、溶融アルミニウム基材料を基体プリカ
ーサ−から放出させ、粒状ＣＢＨに浸入させてその結合
を行なわさせる方法によって、基体に結合したＣＢＮ塊
体環体った金属結合ＣＢＮと金属結合基体の塩体を同時
に作りうろことを知ることができる。種々な多成分基体
プリカーサ−材料を組合せた形で好適なものとして上述
した、好ましいセラミック成分には二硼化チタン、炭化
タングステン、窒化ケイ素、および炭化ケイ素を含む、
一方好適な結合剤にはアルミニウムおよび非常に大なる
アルミニウム含有率（即ち少なくとも約３５ ｗｌｏ
）のアルミニウム合金を含む。好ましいアルミニウム合
金にはニッケルの如き強化元素を伴ったアルミニウムを
含む。
ーサ−から放出させ、粒状ＣＢＨに浸入させてその結合
を行なわさせる方法によって、基体に結合したＣＢＮ塊
体環体った金属結合ＣＢＮと金属結合基体の塩体を同時
に作りうろことを知ることができる。種々な多成分基体
プリカーサ−材料を組合せた形で好適なものとして上述
した、好ましいセラミック成分には二硼化チタン、炭化
タングステン、窒化ケイ素、および炭化ケイ素を含む、
一方好適な結合剤にはアルミニウムおよび非常に大なる
アルミニウム含有率（即ち少なくとも約３５ ｗｌｏ
）のアルミニウム合金を含む。好ましいアルミニウム合
金にはニッケルの如き強化元素を伴ったアルミニウムを
含む。
その最も良い形でここに示した如き本発明の範囲から逸
脱することなく種々な変化をなしうろことは当業者に明
らかであろう、そして本発明は図面に示しおよびここに
記載したことに限定されるものでないことも明らかであ
ろう。
脱することなく種々な変化をなしうろことは当業者に明
らかであろう、そして本発明は図面に示しおよびここに
記載したことに限定されるものでないことも明らかであ
ろう。
第１図は本発明による複合構造体を形成する前、実質的
に均衡圧力を付与した各成分の好適な収納物の垂直断面
図を表わし、第２図は熱と圧力を同時に付与するように
したグラファイト圧縮ダイ中にそのまま移した安定化し
た形状配置の形で存在する圧力伝達媒体、収納物および
構成成分をもった第１図と同様の垂直断面図を表わし、
１１３図は本発明の実施によって作ることのできた複合
体の一具体例の垂直断面図を表わし、特に第１図および
第２図に示した配置での構成から作った複合構造体を表
わす。 １ｏはＣＢＮ結晶、１２はアルミニウム原子源とセラミ
ック粒子の混合物、１４は容器、１５゜１６はカップ、
１８は逆カップ、２０は圧−力伝達媒体、２１は圧縮成
形器、２２はリング。 ２３．２４はピストン、３０はグラファイト成形器、３
１はリング、３２．３３はピストン、３４は熱電対、４
０は焼結ＣＢＮ、４１は基体。 代 理 人 安 達 光 雄１＝
、ｔｌ［９，−倉
に均衡圧力を付与した各成分の好適な収納物の垂直断面
図を表わし、第２図は熱と圧力を同時に付与するように
したグラファイト圧縮ダイ中にそのまま移した安定化し
た形状配置の形で存在する圧力伝達媒体、収納物および
構成成分をもった第１図と同様の垂直断面図を表わし、
１１３図は本発明の実施によって作ることのできた複合
体の一具体例の垂直断面図を表わし、特に第１図および
第２図に示した配置での構成から作った複合構造体を表
わす。 １ｏはＣＢＮ結晶、１２はアルミニウム原子源とセラミ
ック粒子の混合物、１４は容器、１５゜１６はカップ、
１８は逆カップ、２０は圧−力伝達媒体、２１は圧縮成
形器、２２はリング。 ２３．２４はピストン、３０はグラファイト成形器、３
１はリング、３２．３３はピストン、３４は熱電対、４
０は焼結ＣＢＮ、４１は基体。 代 理 人 安 達 光 雄１＝
、ｔｌ［９，−倉
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ある量の立方晶窒化硼素粒子を焼結させ、焼結した
立方晶窒化硼素粒子を基体に結合させて複合研摩物品を
形成する方法であって、ある容量の上記立方晶窒化硼素
粒子、基体プリカーサ−材料、アルミニウム原子生成媒
体およびそのための収納手段を含む集成体を安定された
形状配置にし、安定化された形状配置の上記集成体をそ
れに熱および圧力を同時に付与することによって加熱圧
縮し、上記加熱圧縮を上記アルミニウム原子生成媒体の
融点を実質的に越えた温度および上記立方晶窒化硼素粒
子間の間隙に溶融アルミニウム原子生成媒体を滲透させ
るのに充分な高さの圧力で行なう方法において、（ａｌ
単−多成分源から上記立方晶窒化硼素粒子のためのアル
ミニウム原子生成媒体および上記基体を誘導し、上記多
成分源かセラミック粒子および上記アルミニウム原子生
成媒体の粒子からなり、後者を完全複合研摩側物品の容
量の約３０〜６０％の量で存在させることを特徴とする
改良方法。 ２、同時に使用する温度および圧力が窒化硼素の状態図
の立方晶窒化硼素安定帯域以下の値を有する特許請求の
範囲第１項記載の改良方法。 ３、立方晶窒化硼素粒子を多成分源Ｎに隣接した層とし
て集成体中に置く特許請求の範囲第１項記載の改良方法
。 ４、集成体か収納手段の少なくとも一部としてジルコニ
ウム内張りを有するモリブデンカップを含む特許請求の
範囲第１ｑ４記載の改良方法。 ５、多成分源の成分が圧縮体に団結されている特許請求
の範囲８１項記載の改良方法。 ６、 加熱圧縮に、少なくとも５分間１２００’Ｃ以上
の温度および少なくとも約２０００ ｐｈｉの圧力を使
用する特許請求の範囲第１項記載の改良方法。 ７、セラミック粒子−を１．炭化ケイ素；窒化ケイ索；
チタン、ハフニウム、ジルコニウム、バナジウム、ニオ
ブ、タンタル、モリブデンおよびタングステンの炭化物
、窒化物および硼化物、およびそれらの混合物からなる
群から選択する特許請求の範囲第１項記載の改良方法。 ８ セラミック粒子を二硼化チタン、炭化タングステン
、窒化ケイ素および炭化ケイ素からなる群から選択する
特許請求の範囲ｓ７項記載の改良方法。 ９、 金属結合セラミック粒子体に直接結合した金属結
合立方晶窒化硼素結晶塊体からなる複合物品において、
上記立方晶窒化硼素結晶のための結合媒体および上記セ
ラミック粒子のための結合媒体かアルミニウムの実質的
に同じ含有率を有し、上記含有率が結合媒体の少なくと
も約８５重量％である複合物品。 １０、セラミック粒子を炭化ケイ素−窒化ケイ素；チタ
ン、ハフニウム、ジルコニウム、ノイナジウム、ニオブ
、タンタル、モリブデンおよびタングステンの炭化物、
窒化物および硼化物、およ請求の範囲第９項記載の複合
研摩物品。 １１、セラミック粒子を二硼化チタン、炭化タングステ
ン、窒化ケイ素および炭化ケイ素からなる群から選択す
る特許請求の範囲第１０項記載の複合研摩物品。 １２、セラミック粒子が二硼化チタンである特許請求の
範囲第１１項記載の複合研摩物品。 １３、セラミック粒子が炭化タングステンの粒子である
特許請求の範囲第１１項記載の複合研摩物品。 １４、セラミック粒子が窒化ケイ素の粒子である特許請
求の範囲第１１項記戦の複合研摩物品。 １５、セラミック粒子が炭化ケイ素のセラミックの粒子
である特許請求の範囲第１１項記載の複合研摩部品。 １６、金属結合立方晶窒化硼素結晶塊体が鳩の形であり
、金属結合セラミック粒子がそのための基体の形である
特許請求の範囲第９項記−ｐ複合研摩粒子。 １７、セラミック粒子のためのアルミニウム基結合媒体
が金属結合セラミック粒子体の約３０〜約４０容量％の
範囲の濃度で存在する特許請求の範囲第９項記載の複合
研摩物品。 １８、セラミックを炭化ケイ素−窒化ケイ素１チタン、
ハフニウム、ジルコニウム、バナジウム、ニオブ、タン
タル、モリブデンおよびタングステンの炭化物、窒化物
および硼化物およびそれらの混合物からなる群から選択
し、結合媒体か少なくとも約８５重量％のアルミニウム
含有率を有する金属結合セラミック粒子から本質的にな
る組成物。 １９、セラミックを二硼化チタン、窒化ケイ素、炭化ケ
イ素および炭化タングステンからなる群から選択する特
許請求の範囲第１８項記載の組成物。 ２０ アルミニウム基結合媒体か約３０〜約５０容ｉ
ｔ％の範囲での濃度で存在する特許請求の範囲第１８項
記載の組成物。 ２１、アルミニウム基結合媒体が約３０〜約４０容量％
の範囲での濃度で存在する特許請求の範囲第１８項記載
の組成物。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US305865 | 1981-09-28 | ||
| US06/305,865 US4374651A (en) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | Composite of metal-bonded cubic boron nitride and a substrate and process of preparation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5864329A true JPS5864329A (ja) | 1983-04-16 |
| JPH0348252B2 JPH0348252B2 (ja) | 1991-07-23 |
Family
ID=23182694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57163789A Granted JPS5864329A (ja) | 1981-09-28 | 1982-09-20 | 金属結合立方晶窒化硼素および基体の複合体および製造方法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4374651A (ja) |
| EP (1) | EP0076048B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5864329A (ja) |
| AT (1) | ATE23812T1 (ja) |
| DE (1) | DE3274429D1 (ja) |
| ES (1) | ES515838A0 (ja) |
| IE (1) | IE53444B1 (ja) |
| IL (1) | IL66715A0 (ja) |
| ZA (1) | ZA826263B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6033336A (ja) * | 1983-08-04 | 1985-02-20 | Asahi Daiyamondo Kogyo Kk | 硬質立方晶窒化硼素焼結体の製造法 |
| JP2013500389A (ja) * | 2009-07-24 | 2013-01-07 | ダイヤモンド イノベイションズ インコーポレーテッド | 金属不含担持多結晶ダイアモンド（ｐｃｄ）及び形成方法 |
| JP2014522322A (ja) * | 2011-05-27 | 2014-09-04 | エレメント シックス リミテッド | 超硬構造体、ツールエレメント、およびこれらを作製する方法 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2272703B (en) * | 1992-11-20 | 1996-11-06 | Suisse Electronique Microtech | Abrasive tool having film-covered CBN grits bonded by brazing to a substrate |
| US6123744A (en) * | 1999-06-02 | 2000-09-26 | Milacron Inc. | Vitreous bond compositions for abrasive articles |
| US7954570B2 (en) | 2004-02-19 | 2011-06-07 | Baker Hughes Incorporated | Cutting elements configured for casing component drillout and earth boring drill bits including same |
| US7836978B2 (en) * | 2007-06-15 | 2010-11-23 | Baker Hughes Incorporated | Cutting elements for casing component drill out and subterranean drilling, earth boring drag bits and tools including same and methods of use |
| US7954571B2 (en) * | 2007-10-02 | 2011-06-07 | Baker Hughes Incorporated | Cutting structures for casing component drillout and earth-boring drill bits including same |
| GB201108967D0 (en) * | 2011-05-27 | 2011-07-13 | Element Six Ltd | Superhard structure, tool element and method of making same |
| EP3774180A4 (en) * | 2018-03-30 | 2021-12-29 | Saint-gobain Abrasives, Inc | Abrasive article including a coating |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Family Cites Families (12)
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