JPH0348252B2 - - Google Patents
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- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/61—Joining two substrates of which at least one is porous by infiltrating the porous substrate with a liquid, such as a molten metal, causing bonding of the two substrates, e.g. joining two porous carbon substrates by infiltrating with molten silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2237/00—Aspects relating to ceramic laminates or to joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/70—Forming laminates or joined articles comprising layers of a specific, unusual thickness
- C04B2237/704—Forming laminates or joined articles comprising layers of a specific, unusual thickness of one or more of the ceramic layers or articles
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は支持層または基体に結合され、相互に
焼結された立方晶窒化硼素（CBN）からなる物
品の製造に関する。かかる複合物品は線引きダ
イ、工具植刃、研摩体および摩耗面としての用途
が見出されている。摩耗面として使用するため基
体単独の製造も意図する。
焼結された立方晶窒化硼素（CBN）からなる物
品の製造に関する。かかる複合物品は線引きダ
イ、工具植刃、研摩体および摩耗面としての用途
が見出されている。摩耗面として使用するため基
体単独の製造も意図する。
焼結カーバイド塊体上に結合され、支持され相
互に結合したCBN結晶から作られた工具植刃の
高温、超高圧製造法はウエントーフ等の米国特許
第3743489号明細書に記載されている。ウエント
ーフ等の特許では、特定アルミニウム合金が
CBN結晶用結合媒体として使用しており、基体
に対しては使用していない。CBNが準安定であ
る圧力で作られ、CBNを70容量％以上含有する
金属結合CBN複合体の製造はリーの米国特許第
3982911号明細書に記載されている。リーの特許
に記載された方法は、基体層と対向するCBN粒
子の側に結合材料（即ち一定のアルミニウム合
金）を置くことを要件とし、この配置が最終複合
構造の配置に限定を与えている。例えば、リーの
特許の方法で線引きダイを作ることは非常に困難
である。
互に結合したCBN結晶から作られた工具植刃の
高温、超高圧製造法はウエントーフ等の米国特許
第3743489号明細書に記載されている。ウエント
ーフ等の特許では、特定アルミニウム合金が
CBN結晶用結合媒体として使用しており、基体
に対しては使用していない。CBNが準安定であ
る圧力で作られ、CBNを70容量％以上含有する
金属結合CBN複合体の製造はリーの米国特許第
3982911号明細書に記載されている。リーの特許
に記載された方法は、基体層と対向するCBN粒
子の側に結合材料（即ち一定のアルミニウム合
金）を置くことを要件とし、この配置が最終複合
構造の配置に限定を与えている。例えば、リーの
特許の方法で線引きダイを作ることは非常に困難
である。
上述した結合材料の位置決定についての限定
は、リー等による1980年９月17日付出願の米国特
許願第217271号に記載されている方法の開発によ
つて除かれた。リー等の発明によつて作られた製
品はケイ素−炭化ケイ素複合材料体に結合した焼
結ダイヤモンド塊体からなる。ケイ素−炭化ケイ
素複合体は始めダイヤモンドの結合または焼結の
ためのケイ素源として作用し、続いてその基体と
して物品自体の構造安定性を提供する。上述した
特許および特許出願明細書は引用してここに組入
れる。
は、リー等による1980年９月17日付出願の米国特
許願第217271号に記載されている方法の開発によ
つて除かれた。リー等の発明によつて作られた製
品はケイ素−炭化ケイ素複合材料体に結合した焼
結ダイヤモンド塊体からなる。ケイ素−炭化ケイ
素複合体は始めダイヤモンドの結合または焼結の
ためのケイ素源として作用し、続いてその基体と
して物品自体の構造安定性を提供する。上述した
特許および特許出願明細書は引用してここに組入
れる。
ここに示す進歩性ある概念によれば、CBNお
よびセラミツクの両者のためのアルミニウム基結
合材料として、セラミツクおよびアルミニウム原
子生成媒体を含む多量の多成分材料が機能を果す
方法によつて硬質強力基体に結合した焼結CBN
粒子の塊体からなる一体的物品を作る。例えばア
ルミニウム基材料は系（即ちCBNおよび多成分
材料）をアルミニウムの融点より充分上にまで加
熱しながら充分な圧力の作用を受けさせることに
よつて多成分材料から絞り出されたアルミニウム
基材料がCBN粒子のための焼結媒体を提供し、
残りのアルミニウム基材料がセラミツクのための
結合媒体として作用し、焼結されたCBN塊体が
同時にセラミツク／アルミニウム基基体に結合さ
れる。
よびセラミツクの両者のためのアルミニウム基結
合材料として、セラミツクおよびアルミニウム原
子生成媒体を含む多量の多成分材料が機能を果す
方法によつて硬質強力基体に結合した焼結CBN
粒子の塊体からなる一体的物品を作る。例えばア
ルミニウム基材料は系（即ちCBNおよび多成分
材料）をアルミニウムの融点より充分上にまで加
熱しながら充分な圧力の作用を受けさせることに
よつて多成分材料から絞り出されたアルミニウム
基材料がCBN粒子のための焼結媒体を提供し、
残りのアルミニウム基材料がセラミツクのための
結合媒体として作用し、焼結されたCBN塊体が
同時にセラミツク／アルミニウム基基体に結合さ
れる。
本発明方法は、好適な容器中に安定した配置、
形状で多成分材料（即ち基体プリカーサー）に隣
接してある量のCBN粉末を置き、この安定化し
た配置を不活性雰囲気中で少なくとも約2000psi
の圧力および約1200℃以上の温度への加熱とを同
時に付与することによつて行なう。
形状で多成分材料（即ち基体プリカーサー）に隣
接してある量のCBN粉末を置き、この安定化し
た配置を不活性雰囲気中で少なくとも約2000psi
の圧力および約1200℃以上の温度への加熱とを同
時に付与することによつて行なう。
アルミニウムの融点は1200℃よりかなり低い
が、実験では、溶融アルミニウム（または溶融ア
ルミニウム合金）とCBN面の間の適切濡れ角を
確実にできるようにするためにはこの非常に高い
操作温度が必要であることを示した。CBN面を
適切に濡らすためこの方法でのアルミニウム基結
合材料の条件調整は、結晶間および結晶と基体の
間に好適な結合を得るために欠くことのできない
要件である。
が、実験では、溶融アルミニウム（または溶融ア
ルミニウム合金）とCBN面の間の適切濡れ角を
確実にできるようにするためにはこの非常に高い
操作温度が必要であることを示した。CBN面を
適切に濡らすためこの方法でのアルミニウム基結
合材料の条件調整は、結晶間および結晶と基体の
間に好適な結合を得るために欠くことのできない
要件である。
アルミニウムによつて行なわれる一連の機能
は、一定の最少アルミニウム原子含有量がこの方
法の開始時に多成分材料中に存在することを指示
している。例えば製造すべき複合構造物の大き
さ、即ち基体容量と研摩層の容量の合計について
一度決定がなされたら、アルミニウム原子生成媒
体の全体としての初期含有率は製造すべき複合構
造体の容量の少なくとも約30％に等しくすべきで
ある。アルミニウム原子生成媒体は純粋アルミニ
ウムとしてでなく、即ち合金として存在させても
よい、ただし、合金中にアルミニウム原子が少な
くとも85重量％存在し、アルミニウム合金が溶融
したときCBNを濡らし、多相成分材料のセラミ
ツク含有物と相溶性であるものとする。完成した
複合構造体の約60容量％という大量のアルミニウ
ム原子生成媒体の量を使用するとよい、この量の
それを現実化するには、完成した研摩層の容量の
約30〜約35％のみがアルミニウム基結合媒体によ
つて占有されるであろう。基体中のアルミニウム
が多過ぎると、一定用途に望まれる性質の低下を
もたらすことがある。例えば工具植刃の場合、基
体中のアルミニウム基結合媒体の含有率は約40容
量％を越えるべきでない；ベアリング構造の場合
には、50容量％という大量が許容できることが期
待される。実際問題として、媒体の著しい損失が
工程実施中に生ずることが見込まれるときには、
アルミニウム原子生成媒体の高容量％含有率（例
えば60v／ｏを使用する。
は、一定の最少アルミニウム原子含有量がこの方
法の開始時に多成分材料中に存在することを指示
している。例えば製造すべき複合構造物の大き
さ、即ち基体容量と研摩層の容量の合計について
一度決定がなされたら、アルミニウム原子生成媒
体の全体としての初期含有率は製造すべき複合構
造体の容量の少なくとも約30％に等しくすべきで
ある。アルミニウム原子生成媒体は純粋アルミニ
ウムとしてでなく、即ち合金として存在させても
よい、ただし、合金中にアルミニウム原子が少な
くとも85重量％存在し、アルミニウム合金が溶融
したときCBNを濡らし、多相成分材料のセラミ
ツク含有物と相溶性であるものとする。完成した
複合構造体の約60容量％という大量のアルミニウ
ム原子生成媒体の量を使用するとよい、この量の
それを現実化するには、完成した研摩層の容量の
約30〜約35％のみがアルミニウム基結合媒体によ
つて占有されるであろう。基体中のアルミニウム
が多過ぎると、一定用途に望まれる性質の低下を
もたらすことがある。例えば工具植刃の場合、基
体中のアルミニウム基結合媒体の含有率は約40容
量％を越えるべきでない；ベアリング構造の場合
には、50容量％という大量が許容できることが期
待される。実際問題として、媒体の著しい損失が
工程実施中に生ずることが見込まれるときには、
アルミニウム原子生成媒体の高容量％含有率（例
えば60v／ｏを使用する。
好ましい例においては、多成分材料はセラミツ
ク粉末およびアルミニウム原子源とからなる。セ
ラミツク粉末は、本発明方法の操作条件下でセラ
ミツク粉末とアルミニウム源との間で生ずる化学
反応が、セラミツク粒子が非常に少しの容量減少
を受けるか完全に残るよう大きくても充分にゆつ
くりとなるよう、純粋または合金化したアルミニ
ウム源と相溶性であるべきである。
ク粉末およびアルミニウム原子源とからなる。セ
ラミツク粉末は、本発明方法の操作条件下でセラ
ミツク粉末とアルミニウム源との間で生ずる化学
反応が、セラミツク粒子が非常に少しの容量減少
を受けるか完全に残るよう大きくても充分にゆつ
くりとなるよう、純粋または合金化したアルミニ
ウム源と相溶性であるべきである。
複合体製造方法が完了したとき、それは焼結
CBN粒子の塊体が結合した硬い比較的強力な基
体からなる。基体自体は初期アルミニウム源によ
つて、アルミニウムと、またはアルミニウムおよ
びアルミニウム金属間化合物と共に焼結されたセ
ラミツク粒子からなる。基体のアルミニウム含有
物は、セラミツクから、あるいはアルミニウム合
金を使用する場合、合金構成成分から誘導された
溶解した材料を含むことがある。
CBN粒子の塊体が結合した硬い比較的強力な基
体からなる。基体自体は初期アルミニウム源によ
つて、アルミニウムと、またはアルミニウムおよ
びアルミニウム金属間化合物と共に焼結されたセ
ラミツク粒子からなる。基体のアルミニウム含有
物は、セラミツクから、あるいはアルミニウム合
金を使用する場合、合金構成成分から誘導された
溶解した材料を含むことがある。
本発明の目的および性質および利点は以下の説
明および図面から当業者には明らかであろう。
明および図面から当業者には明らかであろう。
図面および以下の説明を特に参照し、本発明に
よれば適当な金属容器１４内に、ある量の微細な
清浄なCBN結晶１０および粉末アルミニウム原
子源と一緒のセラミツク粒子の混合物１２を置く
ことによつて複合構造体を作る方法を実施するこ
とが第１図から判る。CBN粉末塊体は少なくと
も70容量％のCBNを含有すべきである。図示の
如く、容器１４は二つの相互取り付けカツプ１
５，１６からなる。外側カツプ１５は収納のため
の耐火金属例えばモリブデンからなり、カツプ１
５の内張りをなす内側カツプ１６はゲツター能力
を有する金属（例えばジルコニウム）からなる。
よれば適当な金属容器１４内に、ある量の微細な
清浄なCBN結晶１０および粉末アルミニウム原
子源と一緒のセラミツク粒子の混合物１２を置く
ことによつて複合構造体を作る方法を実施するこ
とが第１図から判る。CBN粉末塊体は少なくと
も70容量％のCBNを含有すべきである。図示の
如く、容器１４は二つの相互取り付けカツプ１
５，１６からなる。外側カツプ１５は収納のため
の耐火金属例えばモリブデンからなり、カツプ１
５の内張りをなす内側カツプ１６はゲツター能力
を有する金属（例えばジルコニウム）からなる。
多成分基体プリカーサー材料１４を微細CBN
結晶１０の塊体の上に置いた後、初期収納は、例
えばモリブデンであることのできる耐火金属の逆
カツプ１８で容器１４およびその内容物を閉じる
ことによつて完了させることができる。基体プリ
カーサー１２が団結した絞り嵌めプラグの形であ
る場合、カツプ１８は使用する必要がない。この
集成体は、リング２２およびピストン２３，２４
からなる加圧成形器２１中の圧力伝達媒体（好ま
しくは六方晶窒化硼素）の非常に微細な粒子（好
ましくは約0.5〜約20μの大きさの範囲）２０の塊
体中に充填する。成形器成分は工具鋼から作るの
が好ましい。加圧成形器２１の内容物は室温（約
68〜72〓）で約2000psiより大、好ましくは約
100000psiの圧力を受けさせる。
結晶１０の塊体の上に置いた後、初期収納は、例
えばモリブデンであることのできる耐火金属の逆
カツプ１８で容器１４およびその内容物を閉じる
ことによつて完了させることができる。基体プリ
カーサー１２が団結した絞り嵌めプラグの形であ
る場合、カツプ１８は使用する必要がない。この
集成体は、リング２２およびピストン２３，２４
からなる加圧成形器２１中の圧力伝達媒体（好ま
しくは六方晶窒化硼素）の非常に微細な粒子（好
ましくは約0.5〜約20μの大きさの範囲）２０の塊
体中に充填する。成形器成分は工具鋼から作るの
が好ましい。加圧成形器２１の内容物は室温（約
68〜72〓）で約2000psiより大、好ましくは約
100000psiの圧力を受けさせる。
アルミニウム原子源の粉末源はアルミニウム自
体、アルミニウムの好ましい合金、またはアルミ
ニウムに別の量のアルミニウム合金を加えたもの
であることができる。明らかにCBN塊体に侵入
し、粒子を焼結せんとする溶融アルミニウム基金
属は、CBNを濡らしそれに結合するがそれらと
極度に反応しないことでCBNと化学的に相溶性
であるべきである。CBN結晶は丈夫なCBN結晶
のため粒度範囲を大きくすることさえできるが、
最大寸法で20μより小さいことが好ましい。
体、アルミニウムの好ましい合金、またはアルミ
ニウムに別の量のアルミニウム合金を加えたもの
であることができる。明らかにCBN塊体に侵入
し、粒子を焼結せんとする溶融アルミニウム基金
属は、CBNを濡らしそれに結合するがそれらと
極度に反応しないことでCBNと化学的に相溶性
であるべきである。CBN結晶は丈夫なCBN結晶
のため粒度範囲を大きくすることさえできるが、
最大寸法で20μより小さいことが好ましい。
六方晶窒化硼素の性質は、微細粒子が相互に滑
り、集成体の全面に圧力を作用させるため一軸方
向に付与した圧力に応答する静水作用に近似して
再調整する性質を有する。付与した圧力は集成体
に実質的に低下することなく伝達される。
り、集成体の全面に圧力を作用させるため一軸方
向に付与した圧力に応答する静水作用に近似して
再調整する性質を有する。付与した圧力は集成体
に実質的に低下することなく伝達される。
基体のための多成分プリカーサーの組成は、１
〜100μの範囲のセラミツク粒子およびこれも１
〜100μの範囲の粒子の形のアルミニウム原子生
成媒体を使用する。これらの材料は適切に混合
し、団結塊体としてまたは混合粉末としてこの方
法を実施する。
〜100μの範囲のセラミツク粒子およびこれも１
〜100μの範囲の粒子の形のアルミニウム原子生
成媒体を使用する。これらの材料は適切に混合
し、団結塊体としてまたは混合粉末としてこの方
法を実施する。
加圧成形器２１の内容物の形状配置が上述した
圧力付与によつて安定化した時、それを鋼ダイか
らの充填塊体または成形器２１として第２図に示
す同じ直径のグラフアイト成形器３０に移す。グ
ラフアイト成形器３０はリング３１、ピストン３
２，３３およびピストン３２，３３の間に配置し
た寸法的に安定化された集成体に広がつた温度の
検知を可能にする熱電対３４を含む。容器１４に
含まれる団結集成体、CBN結晶１０、多成分基
体プリカーサー材料１２、逆カツプ１８、および
圧力伝達媒体２０は次いで同時にピストン３２，
３３間に高圧好ましくは約10000〜12000psiの圧
力および約1200℃〜約1400℃の範囲の温度に約５
〜８分間さらす（好適な図示してない炉中で）。
ヒーターを切断した後、ダイはそれがアルミニウ
ム原子源の溶融温度より著しく下に冷却されるま
で加圧下に保つ。その後集成体を取り出す。
圧力付与によつて安定化した時、それを鋼ダイか
らの充填塊体または成形器２１として第２図に示
す同じ直径のグラフアイト成形器３０に移す。グ
ラフアイト成形器３０はリング３１、ピストン３
２，３３およびピストン３２，３３の間に配置し
た寸法的に安定化された集成体に広がつた温度の
検知を可能にする熱電対３４を含む。容器１４に
含まれる団結集成体、CBN結晶１０、多成分基
体プリカーサー材料１２、逆カツプ１８、および
圧力伝達媒体２０は次いで同時にピストン３２，
３３間に高圧好ましくは約10000〜12000psiの圧
力および約1200℃〜約1400℃の範囲の温度に約５
〜８分間さらす（好適な図示してない炉中で）。
ヒーターを切断した後、ダイはそれがアルミニウ
ム原子源の溶融温度より著しく下に冷却されるま
で加圧下に保つ。その後集成体を取り出す。
加熱−加圧工程は窒素、水素または不活性ガス
雰囲気中で行なう。この工程を実施する時間中に
アルミニウム原子の粉末金属源は溶融し、それが
CBN塊体１０の内部空隙を滲透できるようCBN
を満足できる程濡らし、混合物から絞り出される
温度に上昇する。集成体に漏洩がないと考える
と、アルミニウム原子の粉末源の残りは、層１２
中に残り、セラミツク粒子を被覆しそのための焼
結媒体としての機能を果す。本発明で使用するの
に好適であり、強力で硬い組成物を形成するため
の焼結媒体としてのアルミニウムまたはアルミニ
ウム合金を使用することができるこれらのセラミ
ツク材料の中には、炭化ケイ素；窒化ケイ素；チ
タン、ハフニウム、ジルコニウム、バナジウム、
ニオビウム、タンタル、モリブデンおよびタング
ステンの炭化物、窒化物および硼化物、およびそ
れらの混合物がある。好ましいセラミツク材料は
二硼化チタン、炭化タングステン（二硼化チタン
より高価であり、それと同じ安定性ではない、）
窒化ケイ素および炭化ケイ素である。
雰囲気中で行なう。この工程を実施する時間中に
アルミニウム原子の粉末金属源は溶融し、それが
CBN塊体１０の内部空隙を滲透できるようCBN
を満足できる程濡らし、混合物から絞り出される
温度に上昇する。集成体に漏洩がないと考える
と、アルミニウム原子の粉末源の残りは、層１２
中に残り、セラミツク粒子を被覆しそのための焼
結媒体としての機能を果す。本発明で使用するの
に好適であり、強力で硬い組成物を形成するため
の焼結媒体としてのアルミニウムまたはアルミニ
ウム合金を使用することができるこれらのセラミ
ツク材料の中には、炭化ケイ素；窒化ケイ素；チ
タン、ハフニウム、ジルコニウム、バナジウム、
ニオビウム、タンタル、モリブデンおよびタング
ステンの炭化物、窒化物および硼化物、およびそ
れらの混合物がある。好ましいセラミツク材料は
二硼化チタン、炭化タングステン（二硼化チタン
より高価であり、それと同じ安定性ではない、）
窒化ケイ素および炭化ケイ素である。
最終的には熱および圧力を同時に容器１４およ
びその内容物に付与しなければならないのである
が、使用するアルミニウム源によつては、圧力付
与前に熱を付与すること、または加熱操作前に圧
力を付与することが有利なことがある。
びその内容物に付与しなければならないのである
が、使用するアルミニウム源によつては、圧力付
与前に熱を付与すること、または加熱操作前に圧
力を付与することが有利なことがある。
同時加熱／加圧操作完了後、集成体（即ち容器
１４およびその内容物）を装置から取り出し、清
浄にして複合体を取り出す。ここに説明した材料
の配置のため、例示するとかかる複合体は第３図
に示される。同様に線引きダイの操作のためのブ
ランクとして有用な物品は前記米国特許出願第
217271号に記載された材料の適切位置を用いて作
ることができる。
１４およびその内容物）を装置から取り出し、清
浄にして複合体を取り出す。ここに説明した材料
の配置のため、例示するとかかる複合体は第３図
に示される。同様に線引きダイの操作のためのブ
ランクとして有用な物品は前記米国特許出願第
217271号に記載された材料の適切位置を用いて作
ることができる。
第３図に示した複合構造体は、基体４１を構成
する剛性の支持体材料に結合した焼結CBNの塊
体４０からなる。基体４１はセラミツク粒子とそ
のための焼結媒体とから本質的になり、焼結媒体
はアルミニウム原子の出発源によつてアルミニウ
ム金属間化合物および／またはセラミツク構成成
分から誘導された溶解した材料を含むアルミニウ
ムからなる。
する剛性の支持体材料に結合した焼結CBNの塊
体４０からなる。基体４１はセラミツク粒子とそ
のための焼結媒体とから本質的になり、焼結媒体
はアルミニウム原子の出発源によつてアルミニウ
ム金属間化合物および／またはセラミツク構成成
分から誘導された溶解した材料を含むアルミニウ
ムからなる。
CBN／基体複合体のこの進歩性ある製造を実
施するには、新規な基体組成物の開発が必要であ
つた。即ち組成物中のセラミツク粒子がアルミニ
ウム原子含有率において非常に高い媒体で焼結さ
れる、即ち結合される組成物の開発が必要であつ
た。
施するには、新規な基体組成物の開発が必要であ
つた。即ち組成物中のセラミツク粒子がアルミニ
ウム原子含有率において非常に高い媒体で焼結さ
れる、即ち結合される組成物の開発が必要であつ
た。
下記実施例は本発明の実施；アルミニウム源以
外を用いた同様な方法；およびCBNの代りにダ
イヤモンド結晶を用いた同様な方法で得られた結
果を示す実験を示す。実施例中の符号は次のとお
りである。重量％（ｗ／ｏ）；容量％（ｖ／ｏ）；
１平方インチについてのポンド（psi）；１平行イ
ンチについての1000ポンド（kpsi）；１分につい
ての表面フイート（SFPM）；マイクロメータ
（μ）；六方晶窒化硼素（HBN）；ミリグラム
（mg）；ロツクウエル（Rc）；１／1000in.（mil）。
元素に対して用いた記号を示したとき、それは標
準命名法を使用する。
外を用いた同様な方法；およびCBNの代りにダ
イヤモンド結晶を用いた同様な方法で得られた結
果を示す実験を示す。実施例中の符号は次のとお
りである。重量％（ｗ／ｏ）；容量％（ｖ／ｏ）；
１平方インチについてのポンド（psi）；１平行イ
ンチについての1000ポンド（kpsi）；１分につい
ての表面フイート（SFPM）；マイクロメータ
（μ）；六方晶窒化硼素（HBN）；ミリグラム
（mg）；ロツクウエル（Rc）；１／1000in.（mil）。
元素に対して用いた記号を示したとき、それは標
準命名法を使用する。
実施例 １
ジエツトミルで粉砕したCBN粉末（４〜8μの
大きさ）約150mgをジルコニウムカツプに充填し、
カツプの縁の周囲に更にジルコニウムストリツプ
を挿入した。CBN粉末の上に直接100メツシユの
アルミニウム粉末（40w／ｏ；〜44v／ｏ）と200
メツシユの炭化ケイ素粉末（60w／ｏ）の混合物
385mgを充填した。充填粉末を被うようカツプ中
に密に嵌合した熱プレスしたHBN盤を挿入し
た。集成体全体を焼結カーバイド内張り鋼製ダイ
中でHBN粉末で充填し、全体を100000psiまで圧
縮した。次に圧縮した（即ち安定化した）塊体を
加熱圧縮するためグラフアイトダイ中に移した。
加熱圧縮条件は窒素雰囲気中で1300℃、8000psi
で６分とした。ダイ温度を処理温度にもたらすた
め誘導加熱に４分かけた、そしてダイを圧縮サイ
クルの終りに、ダイが結合剤の溶融温度より充分
に低く冷却されるまで加圧下保つた。
大きさ）約150mgをジルコニウムカツプに充填し、
カツプの縁の周囲に更にジルコニウムストリツプ
を挿入した。CBN粉末の上に直接100メツシユの
アルミニウム粉末（40w／ｏ；〜44v／ｏ）と200
メツシユの炭化ケイ素粉末（60w／ｏ）の混合物
385mgを充填した。充填粉末を被うようカツプ中
に密に嵌合した熱プレスしたHBN盤を挿入し
た。集成体全体を焼結カーバイド内張り鋼製ダイ
中でHBN粉末で充填し、全体を100000psiまで圧
縮した。次に圧縮した（即ち安定化した）塊体を
加熱圧縮するためグラフアイトダイ中に移した。
加熱圧縮条件は窒素雰囲気中で1300℃、8000psi
で６分とした。ダイ温度を処理温度にもたらすた
め誘導加熱に４分かけた、そしてダイを圧縮サイ
クルの終りに、ダイが結合剤の溶融温度より充分
に低く冷却されるまで加圧下保つた。
回収した試料のCBN層はアルミニウム基結合
剤金属で完全に滲透されており、残りはアルミニ
ウム−炭化ケイ素複合基体に強力に結合してい
た。
剤金属で完全に滲透されており、残りはアルミニ
ウム−炭化ケイ素複合基体に強力に結合してい
た。
実施例 ２
本実施例においては同時に二つの試料を処理し
た。第一ジルコニウム缶には実施例１と同じ
CBN粉末150mgを充填した、一方第二ジルコニウ
ム缶には325／400メツシユCBN粉末300mgを充填
した。両方の缶を次いで50w／ｏの窒化ケイ素
（〜325メツシユ）および50w／ｏのアルミニウム
（100メツシユ）の混合物で充填した。両缶を実施
例１に記載した工程で加熱圧縮処理した。
た。第一ジルコニウム缶には実施例１と同じ
CBN粉末150mgを充填した、一方第二ジルコニウ
ム缶には325／400メツシユCBN粉末300mgを充填
した。両方の缶を次いで50w／ｏの窒化ケイ素
（〜325メツシユ）および50w／ｏのアルミニウム
（100メツシユ）の混合物で充填した。両缶を実施
例１に記載した工程で加熱圧縮処理した。
微細CBN粉末およびより粗いCBNの両試料共
アルミニウム基結合剤で完全に滲透されており、
それぞれアルミニウム結合窒化ケイ素基体上に結
合したCBNの一体的塊体を形成した。
アルミニウム基結合剤で完全に滲透されており、
それぞれアルミニウム結合窒化ケイ素基体上に結
合したCBNの一体的塊体を形成した。
参考例 １
本実施例においては、基体組成物として85w／
ｏの炭化ケイ素および15w／ｏ（〜17v／ｏ）のア
ルミニウムの混合物を評価した。この場合実施例
１におけるのと同じCBN粉末も使用し、実施例
１と同じ工程を行なつた。結果は金属浸透の徴候
は示さず、CBN層は粉末のまま残つた、これは
アルミニウム原子生成媒体が少なすぎる量で存在
したことを示した。
ｏの炭化ケイ素および15w／ｏ（〜17v／ｏ）のア
ルミニウムの混合物を評価した。この場合実施例
１におけるのと同じCBN粉末も使用し、実施例
１と同じ工程を行なつた。結果は金属浸透の徴候
は示さず、CBN層は粉末のまま残つた、これは
アルミニウム原子生成媒体が少なすぎる量で存在
したことを示した。
実施例 ３
70w／ｏのTiB2、25w／ｏのAlおよび5w／ｏ
のNiAl3の混合物からなる基体材料と接触させ
て、ジルコニウム内張りを有するモリブデン缶中
に４〜8μの大きさのジエツトミルで粉砕した
CBN粉末を入れた。基体材料は予め12000psiの
圧力で筒状ダイ中で圧縮してピル成形体を形成し
た。
のNiAl3の混合物からなる基体材料と接触させ
て、ジルコニウム内張りを有するモリブデン缶中
に４〜8μの大きさのジエツトミルで粉砕した
CBN粉末を入れた。基体材料は予め12000psiの
圧力で筒状ダイ中で圧縮してピル成形体を形成し
た。
モリブデン缶の開放端を別のモリブデン缶で被
つた。二つのモリブデン缶は相互に緊くとりつけ
ず、相互に自由に滑るようにできた。
つた。二つのモリブデン缶は相互に緊くとりつけ
ず、相互に自由に滑るようにできた。
このように集成したセルを鋼製ダイ中の微粒子
HBN中に充填した、そして室温（68〜72〓）で
約95kpsiに圧縮して形状配置を安定化した。次に
HBN充填セルをグラフアイトダイ中に挿入し、
約６分間同時に圧縮と加熱（12kpsi、1360℃で）
した。基体からの結合剤材料によるCBN塊体の
滲透はすぐれており、そのアルミニウム基焼結媒
体でTiB2基体に焼結したCBN層を有する非常に
良好な複合体が形成された。
HBN中に充填した、そして室温（68〜72〓）で
約95kpsiに圧縮して形状配置を安定化した。次に
HBN充填セルをグラフアイトダイ中に挿入し、
約６分間同時に圧縮と加熱（12kpsi、1360℃で）
した。基体からの結合剤材料によるCBN塊体の
滲透はすぐれており、そのアルミニウム基焼結媒
体でTiB2基体に焼結したCBN層を有する非常に
良好な複合体が形成された。
実施例 ４
ある量の混合粒度（80w／ｏの４〜8μおよび
20w／ｏの−2μ）のCBN粉末を、70w／ｏの
TiB2、25w／ｏのAl、および5w／ｏのNiAl3の
混合物からなる基体材料の圧縮したピルと接触さ
せてジルコニウム内張りモリブデン缶中に入れ
た、ピルは実施例４と同様にして作つた。
20w／ｏの−2μ）のCBN粉末を、70w／ｏの
TiB2、25w／ｏのAl、および5w／ｏのNiAl3の
混合物からなる基体材料の圧縮したピルと接触さ
せてジルコニウム内張りモリブデン缶中に入れ
た、ピルは実施例４と同様にして作つた。
第一モリブデン缶の開放端を次いで第二（逆さ
にした）モリブデン缶で被つた。二つのモリブデ
ン缶は相互にとりつけられず、相互に自由に滑る
ことができた。
にした）モリブデン缶で被つた。二つのモリブデ
ン缶は相互にとりつけられず、相互に自由に滑る
ことができた。
この方法で集成したセルをダイ中の微粒子
HBN粉末中に充填し、室温で約95kpsiに圧縮し
て形状配置を安定化した。HBN中に充填した安
定化集成体をグラフアイトダイに挿入し、約６分
間同時に圧縮し、加熱（12kpsiおよび1360℃で）
した。基体からのアルミニウム基結合剤材料によ
るCBN塊体の滲透はこれも実施例３と同様にす
ぐれており、TiB2基体上に焼結したCBN層をも
つた非常に良好な密填体が形成された。
HBN粉末中に充填し、室温で約95kpsiに圧縮し
て形状配置を安定化した。HBN中に充填した安
定化集成体をグラフアイトダイに挿入し、約６分
間同時に圧縮し、加熱（12kpsiおよび1360℃で）
した。基体からのアルミニウム基結合剤材料によ
るCBN塊体の滲透はこれも実施例３と同様にす
ぐれており、TiB2基体上に焼結したCBN層をも
つた非常に良好な密填体が形成された。
参考例 ２
平均粒度約7μを有するCBN粉末約150mgをジル
コニウム内張りを有するMoカツプ中に充填し
た。CBN粉末の上に厚さ125milの焼結炭化タン
グステン盤（87w／oWCおよび13w／oCo）を置
いた。次にカツプ集成体をHBN粉末中に充填
し、全体を約100kpsiに圧縮した。圧縮した集成
体をグラフアイト成形器に入れ、1350℃に加熱し
た。この温度で集成体を８分間保つた。加熱およ
び成形器が充分に冷却されるまで冷却サイクル全
体にわたり10kpsiの一定圧力を保つた。焼結炭化
物盤が有効に集成体を密封したから、逆さのMo
カツプは使用しなかつた。
コニウム内張りを有するMoカツプ中に充填し
た。CBN粉末の上に厚さ125milの焼結炭化タン
グステン盤（87w／oWCおよび13w／oCo）を置
いた。次にカツプ集成体をHBN粉末中に充填
し、全体を約100kpsiに圧縮した。圧縮した集成
体をグラフアイト成形器に入れ、1350℃に加熱し
た。この温度で集成体を８分間保つた。加熱およ
び成形器が充分に冷却されるまで冷却サイクル全
体にわたり10kpsiの一定圧力を保つた。焼結炭化
物盤が有効に集成体を密封したから、逆さのMo
カツプは使用しなかつた。
最終密填体は基体焼結炭化物からのコバルト結
合剤がCBN粉末中に滲透したことを示した。し
かしながら形成された密填体は、コバルトが
CBNに強力に結合していなかつたため、適切な
強度を有していなかつた。
合剤がCBN粉末中に滲透したことを示した。し
かしながら形成された密填体は、コバルトが
CBNに強力に結合していなかつたため、適切な
強度を有していなかつた。
参考例 ３
400mgのクレード45（30〜60μ）のダイヤモンド
粉末をジルコニウムカツプの底に充填し、50w／
ｏの炭化タングステン（平均5μ）、32.4w／ｏの
銀、12.5w／ｏの銅、および5w／ｏのチタンの混
合物をダイヤモンド粉末の上に置き、カツプを充
満させた。次にカツプを実施例１と同じ方法で処
理した。しかしながら試料は、滲透剤の適切な合
金化を確実にするため圧力を付与する前に加熱圧
縮温度（1300℃）に加熱した。
粉末をジルコニウムカツプの底に充填し、50w／
ｏの炭化タングステン（平均5μ）、32.4w／ｏの
銀、12.5w／ｏの銅、および5w／ｏのチタンの混
合物をダイヤモンド粉末の上に置き、カツプを充
満させた。次にカツプを実施例１と同じ方法で処
理した。しかしながら試料は、滲透剤の適切な合
金化を確実にするため圧力を付与する前に加熱圧
縮温度（1300℃）に加熱した。
回収した試料のダイヤモンド層は炭化タングス
テン／金属混合物中の金属媒体で滲透されていな
かつた。
テン／金属混合物中の金属媒体で滲透されていな
かつた。
参考例 ４
滲透法についてダイヤモンド粒度の効果を評価
するため、本参考例では参考例３で使用した粉末
より粗い（140／170メツシユの）ダイヤモンド粉
末を使用した。更に純ダイヤモンドの代りに、混
合物としてダイヤモンド（140／170メツシユ）お
よび10w／ｏのジルコニウム粉末を用いた第二集
成体も第一缶と同時に処理した。他の処理工程は
参考例３と同じであつた。
するため、本参考例では参考例３で使用した粉末
より粗い（140／170メツシユの）ダイヤモンド粉
末を使用した。更に純ダイヤモンドの代りに、混
合物としてダイヤモンド（140／170メツシユ）お
よび10w／ｏのジルコニウム粉末を用いた第二集
成体も第一缶と同時に処理した。他の処理工程は
参考例３と同じであつた。
ダイヤモンド単独を含有する第一試料は基体か
らの金属結合剤で滲透されていたが、滲透した層
中のダイヤモンド粒子は研摩中かなり容易に引き
剥された、これはダイヤモンド層中でのダイヤモ
ンド対金属結合強度が良好でなかつたことを示
す。ダイヤモンド層中にジルコニウムを含有する
第二試料は基体粉末からの合金によつては全く滲
透されていなかつた。
らの金属結合剤で滲透されていたが、滲透した層
中のダイヤモンド粒子は研摩中かなり容易に引き
剥された、これはダイヤモンド層中でのダイヤモ
ンド対金属結合強度が良好でなかつたことを示
す。ダイヤモンド層中にジルコニウムを含有する
第二試料は基体粉末からの合金によつては全く滲
透されていなかつた。
参考例 ５
二つの集成体の形で、本参考例ではグレード45
のダイヤモンド粉末（30〜60μ）を使用した。基
体のみならずダイヤモンド層に対する結合剤源の
ため使用した粉末混合物は、第一集成体に対して
60w／ｏのTiC（約2μの大きさ）および40w／ｏ
のSiであり、第二集成体に対して60w／ｏのWC
（約5μ）および40w／ｏのSiとした。本参考例の
ための加熱圧縮温度は1550℃とし、残余の処理工
程は参考例３と同じにした。
のダイヤモンド粉末（30〜60μ）を使用した。基
体のみならずダイヤモンド層に対する結合剤源の
ため使用した粉末混合物は、第一集成体に対して
60w／ｏのTiC（約2μの大きさ）および40w／ｏ
のSiであり、第二集成体に対して60w／ｏのWC
（約5μ）および40w／ｏのSiとした。本参考例の
ための加熱圧縮温度は1550℃とし、残余の処理工
程は参考例３と同じにした。
炭化物層中のケイ素は何れの場合にもダイヤモ
ンド層中に滲透していなかつた。
ンド層中に滲透していなかつた。
参考例 ６
本参考例においては、多成分基体プリカーサー
組成物として、平均粒度5μの炭化タングステン
75w／ｏおよび100米国メツシユの大きさのアル
ミニウム25w／ｏ（65.7v／ｏ）の混合物を評価し
た。CBN粉末および他の工程は実施例１と同じ
であつた。結果はCBN層が完全に滲透されたが、
基体中の過剰のアルミニウムがCBN層−基体界
面に沿つて烈しい亀裂を生ぜしめた。
組成物として、平均粒度5μの炭化タングステン
75w／ｏおよび100米国メツシユの大きさのアル
ミニウム25w／ｏ（65.7v／ｏ）の混合物を評価し
た。CBN粉末および他の工程は実施例１と同じ
であつた。結果はCBN層が完全に滲透されたが、
基体中の過剰のアルミニウムがCBN層−基体界
面に沿つて烈しい亀裂を生ぜしめた。
実施例 ５
多成分基体プリカーサー組成物として85w／ｏ
炭化タングステンおよび15w／ｏ（50.4v／ｏ）ア
ルミニウムの混合物を用いて参考例６を繰返し
た。ここでもCBN層は完全に滲透された、しか
しこのときこの結合した層はアルミニウム結合炭
化タングステン基体に確実に結合していた。
炭化タングステンおよび15w／ｏ（50.4v／ｏ）ア
ルミニウムの混合物を用いて参考例６を繰返し
た。ここでもCBN層は完全に滲透された、しか
しこのときこの結合した層はアルミニウム結合炭
化タングステン基体に確実に結合していた。
上記実施例および参考例から本発明に従つて、
溶融アルミニウム基材料を基体プリカーサーから
放出させ、粒状CBNに浸入させてその結合を行
なわせる方法によつて、基体に結合したCBN塊
体をもつた金属結合CBNと金属結合基体の塊体
を同時に作りうることを知ることができる。種々
な多成分基体プリカーサー材料を組成せた形で好
適なものとして上述した、好ましいセラミツク成
分には二硼化チタン、炭化タングステン、窒化ケ
イ素、および炭化ケイ素を含む、一方好適な結合
剤にはアルミニウムおよび非常に大なるアルミニ
ウム含有率（即ち少なくとも約85w／ｏ）のアル
ミニウム合金を含む。好ましいアルミニウム合金
にはニツケルの如き強化元素を伴つたアルミニウ
ムを含む。
溶融アルミニウム基材料を基体プリカーサーから
放出させ、粒状CBNに浸入させてその結合を行
なわせる方法によつて、基体に結合したCBN塊
体をもつた金属結合CBNと金属結合基体の塊体
を同時に作りうることを知ることができる。種々
な多成分基体プリカーサー材料を組成せた形で好
適なものとして上述した、好ましいセラミツク成
分には二硼化チタン、炭化タングステン、窒化ケ
イ素、および炭化ケイ素を含む、一方好適な結合
剤にはアルミニウムおよび非常に大なるアルミニ
ウム含有率（即ち少なくとも約85w／ｏ）のアル
ミニウム合金を含む。好ましいアルミニウム合金
にはニツケルの如き強化元素を伴つたアルミニウ
ムを含む。
その最も良い形でここに示した如き本発明の範
囲から逸脱することなく種々な変化をなしうるこ
とは当業者に明らかであろう、そして本発明は図
面に示しおよびここに記載したことに限定される
ものではないことも明らかであろう。
囲から逸脱することなく種々な変化をなしうるこ
とは当業者に明らかであろう、そして本発明は図
面に示しおよびここに記載したことに限定される
ものではないことも明らかであろう。
第１図は本発明による複合構造体を形成する
前、実質的に均衡圧力を付与した各成分の好適な
収納物の垂直断面図を表わし、第２図は熱と圧力
を同時に付与するようにしたグラフアイト圧縮ダ
イ中にそのまま移した安定化した形状配置の形で
存在する圧力伝達媒体、収納物および構成成分を
もつた第１図と同様の垂直断面図を表わし、第３
図は本発明の実施によつて作ることのできた複合
体の一具体例の垂直断面図を表わし、特に第１図
および第２図に示した配置での構成から作つて複
合構造体を表わす。 １０はCBN結晶、１２はアルミニウム原子源
とセラミツク粒子の混合物、１４は容器、１５，
１６はカツプ、１８は逆カツプ、２０は圧力伝達
媒体、２１は圧縮成形器、２２はリング、２３，
２４はピストン、３０はグラフアイト成形器、３
１はリング、３２，３３はピストン、３４は熱電
対、４０は焼結CBN、４１は基体。
前、実質的に均衡圧力を付与した各成分の好適な
収納物の垂直断面図を表わし、第２図は熱と圧力
を同時に付与するようにしたグラフアイト圧縮ダ
イ中にそのまま移した安定化した形状配置の形で
存在する圧力伝達媒体、収納物および構成成分を
もつた第１図と同様の垂直断面図を表わし、第３
図は本発明の実施によつて作ることのできた複合
体の一具体例の垂直断面図を表わし、特に第１図
および第２図に示した配置での構成から作つて複
合構造体を表わす。 １０はCBN結晶、１２はアルミニウム原子源
とセラミツク粒子の混合物、１４は容器、１５，
１６はカツプ、１８は逆カツプ、２０は圧力伝達
媒体、２１は圧縮成形器、２２はリング、２３，
２４はピストン、３０はグラフアイト成形器、３
１はリング、３２，３３はピストン、３４は熱電
対、４０は焼結CBN、４１は基体。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ある量の立方晶窒化硼素粒子を焼結させ、焼
結した立方晶窒化硼素粒子を基体に結合させて複
合研摩物品を形成する方法であつて、ある容量の
上記立方晶窒化硼素粒子、基体プリカーサー材
料、アルミニウム原子生成媒体およびそのための
収納手段を含む集成体を安定された形状配置に
し、安定化された形状配置の上記集成体をそれに
熱および圧力を同時に付与することによつて加熱
圧縮し、上記加熱圧縮を上記アルミニウム原子生
成媒体の融点を実質的に越えた温度および上記立
方晶窒化硼素粒子間の間〓に溶融アルミニウム原
子生成媒体を滲透させるのに充分な高さの圧力で
行なう方法において、 (a) 単一多成分源から上記立方晶窒化硼素粒子の
ためのアルミニウム原子生成媒体および上記基
体を誘導し、上記多成分源がセラミツク粒子お
よび上記アルミニウム原子生成媒体の粒子を含
有し、後者を完成複合研摩物品の容量の約30〜
60％の量で存在させることを特徴とする改良方
法。 ２ 同時に使用する温度および圧力が窒化硼素の
状態図の立方晶窒化硼素安定帯域以下の値を有す
る特許請求の範囲第１項記載の改良方法。 ３ 立方晶窒化硼素粒子を多成分源に隣接した層
として集成体中に置き特許請求の範囲第１項記載
の改良方法。 ４ 集成体が収納手段の少なくとも一部としてジ
ルコニウム内張りを有するモリブデンカツプを含
む特許請求の範囲第１項記載の改良方法。 ５ 多成分源の成分が圧縮体に団結されている特
許請求の範囲第１項記載の改良方法。 ６ 加熱圧縮に、少なくとも約５分間1200℃以上
の温度および少なくとも約2000psiの圧力を使用
する特許請求の範囲第１項記載の改良方法。 ７ セラミツク粒子を、炭化ケイ素；窒化ケイ
素；チタン、ハフニウム、ジルコニウム、バナジ
ウム、ニオブ、タンタル、モリブデンおよびタン
グステンの炭化物、窒化物および硼化物、および
それらの混合物からなる群から選択する特許請求
の範囲第１項記載の改良方法。 ８ セラミツク粒子を二硼化チタン、炭化タング
ステン、窒化ケイ素および炭化ケイ素からなる群
から選択する特許請求の範囲第７項記載の改良方
法。 ９ 金属結合セラミツク粒子体に直接結合した金
属結合立方晶窒化硼素結晶塊体からなる複合研摩
物品において、上記立方晶窒化硼結晶のための結
合媒体および上記セラミツク粒子のための結合媒
体がアルミニウムの実質的に同じ含有率を有し、
上記含有率が結合媒体の重量の少なくとも約85重
量％である複合研摩物品。 １０ セラミツク粒子を炭化ケイ素；窒化ケイ
素；チタン、ハフニウム、ジルコニウム、バナジ
ウム、ニオブ、タンタル、モリブデンおよびタン
グステンの炭化物、窒化物および硼化物、および
それらの混合物からなる群から選択する特許請求
の範囲第９項記載の複合研摩物品。 １１ セラミツク粒子を二硼化チタン、炭化タン
グステン、窒化ケイ素および炭化ケイ素からなる
群から選択する特許請求の範囲第１０項記載の複
合研摩物品。 １２ セラミツク粒子が二硼化チタンの粒子であ
る特許請求の範囲第１１項記載の複合研摩物品。 １３ セラミツク粒子が炭化タングステンの粒子
である特許請求の範囲第１１項記載の複合研摩物
品。 １４ セラミツク粒子が窒化ケイ素の粒子である
特許請求の範囲第１１項記載の複合研摩物品。 １５ セラミツク粒子が炭化ケイ素の粒子である
特許請求の範囲第１１項記載の複合研摩物品。 １６ 金属結合立方晶窒化硼素結晶塊体が層の形
であり、金属結合セラミツク粒子がそのための基
体の形である特許請求の範囲第９項記載の複合研
摩物品。 １７ セラミツク粒子のためのアルミニウム基結
合媒体が金属結合セラミツク粒子体の約30〜約40
容量％の範囲の濃度で存在する特許請求の範囲第
９項記載の複合研摩物品。 １８ セラミツクを炭化ケイ素；窒化ケイ素；チ
タン、ハフニウム、ジルコニウム、バナジウム、
ニオブ、タンタル、モリブデンおよびタングステ
ンの炭化物、窒化物および硼化物およびそれらの
混合物からなる群から選択し、結合媒体が少なく
とも約85重量％のアルミニウム含有率を有する金
属結合セラミツク粒子から本質的になる組成物。 １９ セラミツクを二硼化チタン、窒化ケイ素、
炭化ケイ素および炭化タングステンからなる群か
ら選択する特許請求の範囲第１８項記載の組成
物。 ２０ アルミニウム基結合媒体が約30〜約50容量
％の範囲での濃度で存在する特許請求の範囲第１
８項記載の組成物。 ２１ アルミニウム基結合媒体が約30〜約40容量
％の範囲での濃度で存在する特許請求の範囲第１
８項記載の組成物。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US305865 | 1981-09-28 | ||
| US06/305,865 US4374651A (en) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | Composite of metal-bonded cubic boron nitride and a substrate and process of preparation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5864329A JPS5864329A (ja) | 1983-04-16 |
| JPH0348252B2 true JPH0348252B2 (ja) | 1991-07-23 |
Family
ID=23182694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57163789A Granted JPS5864329A (ja) | 1981-09-28 | 1982-09-20 | 金属結合立方晶窒化硼素および基体の複合体および製造方法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4374651A (ja) |
| EP (1) | EP0076048B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5864329A (ja) |
| AT (1) | ATE23812T1 (ja) |
| DE (1) | DE3274429D1 (ja) |
| ES (1) | ES515838A0 (ja) |
| IE (1) | IE53444B1 (ja) |
| IL (1) | IL66715A0 (ja) |
| ZA (1) | ZA826263B (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6033336A (ja) * | 1983-08-04 | 1985-02-20 | Asahi Daiyamondo Kogyo Kk | 硬質立方晶窒化硼素焼結体の製造法 |
| GB2272703B (en) * | 1992-11-20 | 1996-11-06 | Suisse Electronique Microtech | Abrasive tool having film-covered CBN grits bonded by brazing to a substrate |
| US6123744A (en) * | 1999-06-02 | 2000-09-26 | Milacron Inc. | Vitreous bond compositions for abrasive articles |
| US7954570B2 (en) | 2004-02-19 | 2011-06-07 | Baker Hughes Incorporated | Cutting elements configured for casing component drillout and earth boring drill bits including same |
| US7836978B2 (en) * | 2007-06-15 | 2010-11-23 | Baker Hughes Incorporated | Cutting elements for casing component drill out and subterranean drilling, earth boring drag bits and tools including same and methods of use |
| US7954571B2 (en) * | 2007-10-02 | 2011-06-07 | Baker Hughes Incorporated | Cutting structures for casing component drillout and earth-boring drill bits including same |
| KR101741282B1 (ko) * | 2009-07-24 | 2017-05-29 | 다이아몬드 이노베이션즈, 인크. | 지지된 ｐｃｄ 및 바인더가 없는 ｗｃ 기재를 사용한 제조 방법 |
| GB201108967D0 (en) * | 2011-05-27 | 2011-07-13 | Element Six Ltd | Superhard structure, tool element and method of making same |
| GB201108975D0 (en) * | 2011-05-27 | 2011-07-13 | Element Six Ltd | Superhard structure, tool element and method of making same |
| EP3774180A4 (en) * | 2018-03-30 | 2021-12-29 | Saint-gobain Abrasives, Inc | Abrasive article including a coating |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5655549A (en) * | 1979-10-09 | 1981-05-16 | Tatsuro Kuratomi | Cubic system boron nitride-beta-type silicon carbide composite solidified body and its manufacture |
Family Cites Families (12)
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