JPS5862604A - 偏光子 - Google Patents
偏光子Info
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- JPS5862604A JPS5862604A JP57162096A JP16209682A JPS5862604A JP S5862604 A JPS5862604 A JP S5862604A JP 57162096 A JP57162096 A JP 57162096A JP 16209682 A JP16209682 A JP 16209682A JP S5862604 A JPS5862604 A JP S5862604A
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- multilayer
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/28—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for polarising
- G02B27/283—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for polarising used for beam splitting or combining
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B5/00—Optical elements other than lenses
- G02B5/30—Polarising elements
- G02B5/3025—Polarisers, i.e. arrangements capable of producing a definite output polarisation state from an unpolarised input state
- G02B5/3066—Polarisers, i.e. arrangements capable of producing a definite output polarisation state from an unpolarised input state involving the reflection of light at a particular angle of incidence, e.g. Brewster's angle
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は低屈折層と高屈折層を含む誘電多重層の両面
にそれぞれ一つの透明体が堺を接して設けられ、その中
の入射光ビームに対向する入射面を持つ一方の透明体は
比較的低い屈折率の媒質−に接し、光射出面を持つ他方
の透明体も同じく比較的低い屈折率の媒質に接し、これ
らの透明体の屈折率と低屈折層および二屈折層の屈折率
は層と一層の間ならびに層と透明体の間にそれぞれ殆レ
ースター条件が満たされるように選ばれている偏光′子
て関する。
にそれぞれ一つの透明体が堺を接して設けられ、その中
の入射光ビームに対向する入射面を持つ一方の透明体は
比較的低い屈折率の媒質−に接し、光射出面を持つ他方
の透明体も同じく比較的低い屈折率の媒質に接し、これ
らの透明体の屈折率と低屈折層および二屈折層の屈折率
は層と一層の間ならびに層と透明体の間にそれぞれ殆レ
ースター条件が満たされるように選ばれている偏光′子
て関する。
屈折率n。の二つの90°プリズムの山斜面の間に高い
屈折率n を持つ層と低い屈折率nLを持つ層とが交互
ICm個(mは奇数)重ねられて構成“された偏光ビー
ム分割器は文献(’ 0ptik、38(1973)S
−8187)に記載され公知である。この場合90’プ
リズムの斜面と層系の間の接着層の屈折率もn(3でな
忙ればならない。屈折率n G 、 n H、n Lの
値は層間の境界面において常にブルースター条件が満た
されるように選ばれる。これ(よって入射面になり、入
射面に平行に4光した光は僅かに反射されるだけである
。
屈折率n を持つ層と低い屈折率nLを持つ層とが交互
ICm個(mは奇数)重ねられて構成“された偏光ビー
ム分割器は文献(’ 0ptik、38(1973)S
−8187)に記載され公知である。この場合90’プ
リズムの斜面と層系の間の接着層の屈折率もn(3でな
忙ればならない。屈折率n G 、 n H、n Lの
値は層間の境界面において常にブルースター条件が満た
されるように選ばれる。これ(よって入射面になり、入
射面に平行に4光した光は僅かに反射されるだけである
。
ガラスファイバ光通信系では接続部、継ぎ目等の不均一
部分で起る、反射により送通する光出力流に基く障害を
防ぐため光絶縁体即ち非可逆性光学素子が必要となる。
部分で起る、反射により送通する光出力流に基く障害を
防ぐため光絶縁体即ち非可逆性光学素子が必要となる。
し灸ザーダイ゛オードはその一つの例であり、妨害的な
フィードバックによってレーザー放射が不安定とな#)
鍵音が大きくなり放出スペクトルに変化が起る。
フィードバックによってレーザー放射が不安定とな#)
鍵音が大きくなり放出スペクトルに変化が起る。
光学絶縁体は通常45°交差の二つの偏晃子の間に置か
れたファラデー回転子から成る。この種の光学絶縁体を
実現する際に問題となるのは、入射側の偏光子による送
信側如向っての逆反射である。
れたファラデー回転子から成る。この種の光学絶縁体を
実現する際に問題となるのは、入射側の偏光子による送
信側如向っての逆反射である。
偏光子の表面に設けられた良好な反射防止層もここでは
充分な効果を発揮しない。
充分な効果を発揮しない。
この発明の目的はレーザーダイオードから放射されるよ
うな直線偏光に対して反射性のない偏光子を提供するこ
とである。
うな直線偏光に対して反射性のない偏光子を提供するこ
とである。
この目的は特許請求の範囲第1項に特徴として挙げた構
成とすること尾よって達成される。
成とすること尾よって達成される。
この発明の有利な実施形態は特許請求の範囲第2項以下
ならびに次の説明中に示される。 −図面を参照し
てこの発明を更に詳細に説明する。
ならびに次の説明中に示される。 −図面を参照し
てこの発明を更に詳細に説明する。
先ず上記の文献(Op t r k + 38 (19
’73 ) 8.18’4 )に記載されている偏光ビ
ーム分割器について入射5面に平行に偏光した光に対す
る反射能R3を解析こ、所望値R,−0が達成され送信
側に対する偏光子の逆作用が避けられる条件を求める。
’73 ) 8.18’4 )に記載されている偏光ビ
ーム分割器について入射5面に平行に偏光した光に対す
る反射能R3を解析こ、所望値R,−0が達成され送信
側に対する偏光子の逆作用が避けられる条件を求める。
文献(IEgEJ、Quant、Blectr、 QB
−16(1980)I)、11)にも採用されているよ
うに入射光は平行光束として偏光子に当るものとする。
−16(1980)I)、11)にも採用されているよ
うに入射光は平行光束として偏光子に当るものとする。
反射能Rは次の四つの部分から構成される:(1)−づ
のプリズムの空気−ガラス境界面である光ビーム入射面
においての反射。
のプリズムの空気−ガラス境界面である光ビーム入射面
においての反射。
+217iのプリズムと多重層の間の境界面においての
反射。
反射。
(3) 多重層の最後の層と他方のプリズムの間の境
界面においての反射。
界面においての反射。
(4)他方のプリズムのガラス−空気境界面である射出
面においての反射。
面においての反射。
成分(1)′と(4)は光の波長に無関係であるが、成
分(2)と(3)は門に干渉し合い波長に関係する。波
長について成分(2)と(3)は厳密に周期的であり、
その周期は層数に関、係する。これらの詳細は上記の文
献(0ptik、38.1973,8.187)に記載
されている〇所望値R9=0を達成するため次の手段を
採用する: (a) ガラスプリズムの屈折率nqを低屈折層りの
屈折率nLに等しく選ぶ(nq=nL)。
分(2)と(3)は門に干渉し合い波長に関係する。波
長について成分(2)と(3)は厳密に周期的であり、
その周期は層数に関、係する。これらの詳細は上記の文
献(0ptik、38.1973,8.187)に記載
されている〇所望値R9=0を達成するため次の手段を
採用する: (a) ガラスプリズムの屈折率nqを低屈折層りの
屈折率nLに等しく選ぶ(nq=nL)。
この場合ガラスプリズムと多重層の第一層又は最後の層
との間の境界面においてもブルースター条件が満たされ
、障害成分(21および(3)も零となる。
との間の境界面においてもブルースター条件が満たされ
、障害成分(21および(3)も零となる。
(bl 光ビームの入射面への入射角と射出面からの
射出角の双方を入射面又は射出面に接している媒質(こ
れはこの場合空気である)の低い屈折率をn□としてa
’rctan(nL/no)で与えられるブルースター
角に等しく選ぶ。これによって障害成分(1)および(
2)も消滅してR1=0となる。
射出角の双方を入射面又は射出面に接している媒質(こ
れはこの場合空気である)の低い屈折率をn□としてa
’rctan(nL/no)で与えられるブルースター
角に等しく選ぶ。これによって障害成分(1)および(
2)も消滅してR1=0となる。
プリズムの入射面又は射出面と多重層の側面に平行す6
斜面と0間の角即ちプ゛ノ2’ A角“pK対しては条
件(a)と(b)から次の二つの解が与えられる0第1
解:θp=arc tan (nH/nL)−)−ar
c tan (n o/n L)第2解:θp=arc
tan (n H/n L )−arclan(n□
/J、) 高屈折層の厚さ’Hと低屈折層の厚さtLはこれらの層
の実効光学厚さが光ビームの波長λ。の1/4になるよ
うに選ばれる。これらの層の間の境界面においてのブル
ースター条件と組合せると次の結果が得られる: S成分に対する尖端反射能R8は層の数mと共に増大す
る。文献(H,A9Macieod、”Th1n Fi
1m0ptical Fi Iters” 、 Ad
am Hi Iger Ltd、London。
斜面と0間の角即ちプ゛ノ2’ A角“pK対しては条
件(a)と(b)から次の二つの解が与えられる0第1
解:θp=arc tan (nH/nL)−)−ar
c tan (n o/n L)第2解:θp=arc
tan (n H/n L )−arclan(n□
/J、) 高屈折層の厚さ’Hと低屈折層の厚さtLはこれらの層
の実効光学厚さが光ビームの波長λ。の1/4になるよ
うに選ばれる。これらの層の間の境界面においてのブル
ースター条件と組合せると次の結果が得られる: S成分に対する尖端反射能R8は層の数mと共に増大す
る。文献(H,A9Macieod、”Th1n Fi
1m0ptical Fi Iters” 、 Ad
am Hi Iger Ltd、London。
1969、I)、301)によりR8は次の式で与えら
れる二〇o=nLという条件の下にR8は となるO8成分の阻止帯域幅は規準化波数:1・。
れる二〇o=nLという条件の下にR8は となるO8成分の阻止帯域幅は規準化波数:1・。
g−λ。/λを使用して
で与えられる。(0ptik、38(1973) S、
187)第1図と第2図に反作用の無い偏光子の二種類
の実施例を示す。第1図のものは上記の第1解に対応し
、第2図のものは第2解に対応する。
187)第1図と第2図に反作用の無い偏光子の二種類
の実施例を示す。第1図のものは上記の第1解に対応し
、第2図のものは第2解に対応する。
図において薄い多重層1,1′はガラスプリズム2と3
又は2′と3′を分ける直線として示されている。多重
層の実際の構成は多数のSiO□層とTiO□層が交互
に重なり合い、二つの隣り合った同種の層の間に常に別
種の層が存在するシのである。
又は2′と3′を分ける直線として示されている。多重
層の実際の構成は多数のSiO□層とTiO□層が交互
に重なり合い、二つの隣り合った同種の層の間に常に別
種の層が存在するシのである。
ここで5in2層は低屈折層でその屈折率unI、=1
.5であり、TiO□層は高屈折層でその屈折率はn、
、=2.1である。
.5であり、TiO□層は高屈折層でその屈折率はn、
、=2.1である。
プリズム材料の屈折率n(3は低屈折層の屈折率nLに
等しくなければaらないからプリズム2と。
等しくなければaらないからプリズム2と。
3又は2′と3/および接着用の光学接着剤の屈折率n
も15でなければならない。これらの数値を使用する
とプリズム2と入射面21と多重層1ρ一つの側面との
間の角θp2はe 、2=s g、t ’5° となる
。同様にプリズム3の射出面31と多重層の側面との間
の角θ、3もθ、3= 88.15°となる〇第2解か
らはプリズム2′の入射面21’と多重層1′の一側面
との間の角がθ、; −20,77°となり、プリズム
3′と多重層1′の一側面の間の角もへ≦=2077°
となる。
も15でなければならない。これらの数値を使用する
とプリズム2と入射面21と多重層1ρ一つの側面との
間の角θp2はe 、2=s g、t ’5° となる
。同様にプリズム3の射出面31と多重層の側面との間
の角θ、3もθ、3= 88.15°となる〇第2解か
らはプリズム2′の入射面21’と多重層1′の一側面
との間の角がθ、; −20,77°となり、プリズム
3′と多重層1′の一側面の間の角もへ≦=2077°
となる。
第1図と第2図の偏光子では光の入射面が紙面に平行に
なっている。これらの偏光子は入射面従は21′にその
法線に対して56.31°の角度θ2で当るとき無反射
性である。プリズムに入射した光は射出面31又は31
′からその法線に対する角度θ 又はθ′がいずれも5
6.31’の方向に放射さa a れる。
なっている。これらの偏光子は入射面従は21′にその
法線に対して56.31°の角度θ2で当るとき無反射
性である。プリズムに入射した光は射出面31又は31
′からその法線に対する角度θ 又はθ′がいずれも5
6.31’の方向に放射さa a れる。
射出面31又は31′から出た光ビームはファラデー回
転子に導かれ、それから反射されて来た光ビーム5又は
5′は多重層1又は1′で反射されるO反射された光ビ
ームが当るプリズム面例えばプリズム3又は3′の面3
2又は32′には黒色ラックを塗る等の方法で光を吸収
するようにすると効果的である。このような光ビームを
放出させるためブルースター角で傾斜!、た傾斜面を設
けることも効果的である。
転子に導かれ、それから反射されて来た光ビーム5又は
5′は多重層1又は1′で反射されるO反射された光ビ
ームが当るプリズム面例えばプリズム3又は3′の面3
2又は32′には黒色ラックを塗る等の方法で光を吸収
するようにすると効果的である。このような光ビームを
放出させるためブルースター角で傾斜!、た傾斜面を設
けることも効果的である。
次表に尖端反射能(最大反射能)R8と層数mの関係を
示す。
示す。
これから層数mはm=13で充分であることが分る。
実際上多重層系の最大反射能はR8≧0.998に■
達する。しかしこのことは透過能T3の値が1−〇、’
198=O,OO2になることを意味してψないO実際
は透過能は0.002よりも遥かに低く、散乱と吸収が
0.002 中の大部分を占めている。散乱はほぼ等方
的に起るから送信側例えばレーザーダイオードに及ぼす
反作用は無視することができる。
198=O,OO2になることを意味してψないO実際
は透過能は0.002よりも遥かに低く、散乱と吸収が
0.002 中の大部分を占めている。散乱はほぼ等方
的に起るから送信側例えばレーザーダイオードに及ぼす
反作用は無視することができる。
上記の阻止領域幅の公式から波長λ。=800nmにお
いて阻止領域幅は約300nmとなる。従ってレーフー
波長λ0の変動は偏光子の機能を阻害、しない0
いて阻止領域幅は約300nmとなる。従ってレーフー
波長λ0の変動は偏光子の機能を阻害、しない0
第1図と第2図はこの発明のそれぞれ異った実施例を示
す。第1図において2と3はガラスプリズマ、1は多重
層、21は入射面、31は射出面である。
す。第1図において2と3はガラスプリズマ、1は多重
層、21は入射面、31は射出面である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 l)低屈折層と高屈折層を含む誘電多重層の両面にそれ
ぞれ一つの透明体が境を接し、その中の一方の入射光ビ
ームに向った入射面を持ゝ つ透明体は比較
的低い、屈折率の媒質に接し、射出面を持つ他方の透明
体も又比較的低い屈折率の媒質に接し、透明体の屈折率
と多重層−?低屈折層と高屈折層の屈折率がこれらの層
の間の境界面と一つの層と一つの透明体の間の境界面に
おいてそれぞれブルースター条件が満たされるように選
ばれるいる偏光子において、多重層(t 、、: t′
)に境を接する透明体(2、3; 2’、3’ )の屈
折−率−(no)が低屈折り ること、入射面(21;21’)においての光31’
) Icおいての光ビームの射出角(θ8;θ/a)の
双方がプlシースター角に等しくそれぞれ次式:、 a
rc、 tan (n 1./ng) +no=入射面
・射出面に接する媒質 の低屈折率 で与えられることを特徴とする低屈折層と高屈折層を含
む誘電多重層で構成される偏光子。 2)入射角(21;21’)と多重層(1;1勺の一つ
の表面との間の角(θ2□;θ′p2)および射出面(
31,;31’)と多重層(l;1勺の一つの表面との
間の角(θp3”’p3)の双方がarc tan(
、n、(/r+L)、+arc tan(no/n
L)又はarc tan(n、(/nL)−arc t
an(no/nL)nH:多重層の高屈折層の屈折率 に等しいことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の
偏光子〇 であることを特徴とする特許請求の範囲第1項又は第2
項記載の′偏光子0 4)多重層の低屈折層がSiOから成り、高屈折層がT
iO3から成ることを特徴とする特許請求の範囲第1項
乃至第3項の一つに記載の偏光子。 5)多重′層が少くども13層から構成されていること
を特徴とする特許請求の範囲第1項乃−至第4項の一つ
に記載の偏光子。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19813137442 DE3137442A1 (de) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | Optischer polarisator |
DE31374425 | 1981-09-21 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5862604A true JPS5862604A (ja) | 1983-04-14 |
Family
ID=6142202
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57162096A Pending JPS5862604A (ja) | 1981-09-21 | 1982-09-17 | 偏光子 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4553822A (ja) |
EP (1) | EP0075107B1 (ja) |
JP (1) | JPS5862604A (ja) |
DE (1) | DE3137442A1 (ja) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3206040A1 (de) * | 1982-02-19 | 1983-09-01 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Reflexionsfreier optischer polarisator mit einem prisma |
JPS60202415A (ja) * | 1984-03-27 | 1985-10-12 | Hoya Corp | 光アイソレ−タ |
DE3605248A1 (de) * | 1986-02-19 | 1987-09-03 | Standard Elektrik Lorenz Ag | Optischer sende/empfangsmodul |
GB8720923D0 (en) * | 1987-09-05 | 1987-10-14 | Emi Plc Thorn | Optical image rotators |
US5076675A (en) * | 1988-02-26 | 1991-12-31 | Fujitsu Limited | Polarizing separating device and optical isolator employing the same |
DE3841979A1 (de) * | 1988-12-14 | 1990-06-21 | Teldix Gmbh | Rueckstreuungsfreie lichtfalle |
US5048120A (en) * | 1989-08-28 | 1991-09-10 | Siemens Aktiengesellschaft | Arrangement for the generation of an FSK-modulated optical signal having two polarization states that are orthogonal to one another from an FSK-modulated optical transmitted signal |
JP3168770B2 (ja) * | 1993-06-03 | 2001-05-21 | 松下電器産業株式会社 | 偏光装置および該偏光装置を用いた投写型表示装置 |
ES2102106T3 (es) * | 1994-07-14 | 1997-07-16 | Schablonentechnik Kufstein Ag | Dispositivo para la fabricacion de una plantilla de serigrafia. |
US5943167A (en) * | 1997-01-16 | 1999-08-24 | Kelly; Shawn L. | High efficiency retroreflecting polarizer |
US6434283B2 (en) * | 1997-03-13 | 2002-08-13 | Litton Systems, Inc. | In-line fiber-optic polarizer |
AU2001284825A1 (en) * | 2000-08-15 | 2002-02-25 | Reflexite Corporation | A light polarizer |
US8054416B2 (en) | 2000-08-15 | 2011-11-08 | Reflexite Corporation | Light polarizer |
JP3679746B2 (ja) * | 2001-01-25 | 2005-08-03 | キヤノン株式会社 | 光学素子、それを用いた液晶プロジェクター及びカメラ |
US9749057B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-08-29 | Juniper Networks, Inc. | Detection and alignment of XY skew |
CN105940340A (zh) * | 2016-01-11 | 2016-09-14 | 中国科学院国家授时中心 | 电光相位调制系统 |
US9998232B2 (en) | 2016-09-13 | 2018-06-12 | Juniper Networks, Inc. | Detection and compensation of power imbalances for a transmitter |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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GB605489A (en) * | 1943-04-01 | 1948-07-23 | Kodak Ltd | Improvements in or relating to light polarizers |
DE1281068B (de) * | 1964-09-08 | 1968-10-24 | Nippon Electric Co | Anordnung zur Modulation der Ausgangsstrahlung eines optischen Senders |
DE1589980A1 (de) * | 1967-11-18 | 1971-03-18 | Ibm Deutschland | Anordnung zur steuerbaren Ablenkung eines Lichtstrahls |
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US4017153A (en) * | 1973-05-18 | 1977-04-12 | Agence Nationale De Valorisation De La Recherche (Anvar) | Polarization analyzers and duplexers |
GB1460299A (en) * | 1973-10-03 | 1976-12-31 | Ferranti Ltd | Polarisers |
US4272159A (en) * | 1978-11-28 | 1981-06-09 | Nippon Telegraph & Telephone Corporation | Optical circulator |
-
1981
- 1981-09-21 DE DE19813137442 patent/DE3137442A1/de not_active Ceased
-
1982
- 1982-07-22 US US06/400,955 patent/US4553822A/en not_active Expired - Fee Related
- 1982-08-12 EP EP82107328A patent/EP0075107B1/de not_active Expired
- 1982-09-17 JP JP57162096A patent/JPS5862604A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4553822A (en) | 1985-11-19 |
DE3137442A1 (de) | 1983-03-31 |
EP0075107B1 (de) | 1986-04-09 |
EP0075107A1 (de) | 1983-03-30 |
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