JPS5860296A - 軽水炉のコバルト除去方法 - Google Patents
軽水炉のコバルト除去方法Info
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- JPS5860296A JPS5860296A JP56158637A JP15863781A JPS5860296A JP S5860296 A JPS5860296 A JP S5860296A JP 56158637 A JP56158637 A JP 56158637A JP 15863781 A JP15863781 A JP 15863781A JP S5860296 A JPS5860296 A JP S5860296A
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明紘軽水炉の；Δルト除去方法に係勤、更に詳しく
は、軽水炉を、放射性核種の沈積を抑制して運転すべく
、該放射性核種の原因となるコバルトを、核加熱以前に
、予め軽水炉から排出除去する方法に関する。
は、軽水炉を、放射性核種の沈積を抑制して運転すべく
、該放射性核種の原因となるコバルトを、核加熱以前に
、予め軽水炉から排出除去する方法に関する。
近時、軽水炉運転年数Ｏ増大とともに、−次冷却系配管
の各所に放射性核種が沈積し、炉停止時の放射線量率が
次第に増大している。このよう表放射能蓄積は、定期検
査など炉停止時の被曝線量の増大につながり、ひいて社
稼動率の一低下などの悪影響を与える。
の各所に放射性核種が沈積し、炉停止時の放射線量率が
次第に増大している。このよう表放射能蓄積は、定期検
査など炉停止時の被曝線量の増大につながり、ひいて社
稼動率の一低下などの悪影響を与える。
仁のような放射能蓄勢による炉停止時のｌＩ量率の増大
は、炉の形式、維持管理方法によって千差万別があるが
１例えばｓ ＩＰＲＩ（Ｅｌ＠ｃｔｒｉｃ Ｐｏｗ＠ｒ
Ｒｔｓｅａｒｅｈ Ｉｎ５ｔｌｔｕｔ＠、ＵＳＡ） ４
０ ｔとめによれば、米国のいくつかの沸騰水型軽水炉
＜ ＢＷＲ）の再循環ツインｏｐ面曽量率線実効有効運
転期１年（ＩＦＰＹ冨Ｉ Ｆｕｌｌ Ｐｏｗ＠ｒ Ｙ＠
ａｒ ）当Ｄ１ＧＧ 〜１５０ｍＲ／ｈｒの上昇を見せ
ている。
は、炉の形式、維持管理方法によって千差万別があるが
１例えばｓ ＩＰＲＩ（Ｅｌ＠ｃｔｒｉｃ Ｐｏｗ＠ｒ
Ｒｔｓｅａｒｅｈ Ｉｎ５ｔｌｔｕｔ＠、ＵＳＡ） ４
０ ｔとめによれば、米国のいくつかの沸騰水型軽水炉
＜ ＢＷＲ）の再循環ツインｏｐ面曽量率線実効有効運
転期１年（ＩＦＰＹ冨Ｉ Ｆｕｌｌ Ｐｏｗ＠ｒ Ｙ＠
ａｒ ）当Ｄ１ＧＧ 〜１５０ｍＲ／ｈｒの上昇を見せ
ている。
こＯ放射能蓄積に寄与する放射性核種の大部分は、半減
期の長い Ｃｏ、Ｃｏであるととが知られている。
期の長い Ｃｏ、Ｃｏであるととが知られている。
今までの研究から、これら放射性核種は軽水炉の構成部
材からの腐食生成物に帰因することが明らかとなってい
る。
材からの腐食生成物に帰因することが明らかとなってい
る。
すなわち、軽水炉構成部材の腐食によって水中に放出さ
れる腐食生成物は、水に可溶なイオンと水中に分散する
金属酸化物（クラッド）から成つている。これら腐食生
成物は、−次冷却材とともに炉心部に移動し、該炉心部
又はその近傍の構成部材の表面に沈着又は固着して炉の
運転時に熱中性子により放射化される。放射化された腐
食生成物は、炉運転停止時又唸起動時等の非定常運転時
に該炉心部から運び出され、何らかの原因で一次冷却系
配管内に再度沈着する。このようにして、本来ならば炉
心部にあるべき放射性の腐食生成物、したがって放射性
核種が一次冷却系全体に拡散して、線量率を増大させる
ｔのである。
れる腐食生成物は、水に可溶なイオンと水中に分散する
金属酸化物（クラッド）から成つている。これら腐食生
成物は、−次冷却材とともに炉心部に移動し、該炉心部
又はその近傍の構成部材の表面に沈着又は固着して炉の
運転時に熱中性子により放射化される。放射化された腐
食生成物は、炉運転停止時又唸起動時等の非定常運転時
に該炉心部から運び出され、何らかの原因で一次冷却系
配管内に再度沈着する。このようにして、本来ならば炉
心部にあるべき放射性の腐食生成物、したがって放射性
核種が一次冷却系全体に拡散して、線量率を増大させる
ｔのである。
一般に、軽水炉の構成部材としては、ステンレス鋼、炭
素鋼、ニッケル基合金が多用されているが、それはＣｏ
成分を含有する。
素鋼、ニッケル基合金が多用されているが、それはＣｏ
成分を含有する。
これら構成部材Ｏ腐食生成物の大部分は、鉄の酸化物で
あ為。
あ為。
即ち、軽水炉運転時に冷却材が、電離放射線照射下で初
期分離反応を起こして酸素を放出する。
期分離反応を起こして酸素を放出する。
このような環境下にあって、冷却材と接触する構成部材
の表面でアノード溶解が起こシ、Ｆ・ 等が溶出する。
の表面でアノード溶解が起こシ、Ｆ・ 等が溶出する。
また、酸素７ｂＸ喪在すゐと、カソード反応によ多水酸
イオン（ＯＩ（）が生成する。前記のＦ−１は局所的に
高濃度で存在するＯＨ−と反応してＦａ （ＯＨ’ｈと
々ｐ構成部材の宍直に付着したシ、又は水中に分散する
。
イオン（ＯＩ（）が生成する。前記のＦ−１は局所的に
高濃度で存在するＯＨ−と反応してＦａ （ＯＨ’ｈと
々ｐ構成部材の宍直に付着したシ、又は水中に分散する
。
軽水炉の運転温度、すなわちＢＷＲでは２５０〜３００
℃、ＰＷＲでは３１Ｓ＠Ｏ程度の温度域にあっては、該
Ｆｅ（ＯＲ）ｍは分解してマグネタイト（Ｆｌｂ Ｑｌ
）を生成する。
℃、ＰＷＲでは３１Ｓ＠Ｏ程度の温度域にあっては、該
Ｆｅ（ＯＲ）ｍは分解してマグネタイト（Ｆｌｂ Ｑｌ
）を生成する。
このようにして生成した鉄の酸化皮膜又は水中に分散す
るＦｅｓＣｋは、構成部材か−ら水中に放出されている
Ｃｏイオンと反応して、該Ｃｏイオンがマグネタイト中
に取シ込まれて、例えば）’ａ （Ｃｏ ＊Ｆ・ｓ
＋、０．が生成する。
るＦｅｓＣｋは、構成部材か−ら水中に放出されている
Ｃｏイオンと反応して、該Ｃｏイオンがマグネタイト中
に取シ込まれて、例えば）’ａ （Ｃｏ ＊Ｆ・ｓ
＋、０．が生成する。
こうして生成したＦｅ （Ｃｏ 、Ｆ・ ）０４
が炉の運転時、その炉心部で放射化されて半減期の長い
コバルトの放射性核種を生成する。
が炉の運転時、その炉心部で放射化されて半減期の長い
コバルトの放射性核種を生成する。
従来、このような線量率増大の原因となる腐食生成物を
除去する方法としては、例えば、ＫＭｎＯ４のような酸
化剤で構成部材の表面に付着する腐食生成物（酸化皮膜
）又は水中に分散する腐食生成物を全て溶解したシ、あ
るいは、シェラ酸等のような有機酸とＥＤＴムのような
錯化剤の混合物を系内に循環せしめ、仁のとき遊離する
腐食生成物を浄化系で除去するなどの化学除染法が適用
４されている。
除去する方法としては、例えば、ＫＭｎＯ４のような酸
化剤で構成部材の表面に付着する腐食生成物（酸化皮膜
）又は水中に分散する腐食生成物を全て溶解したシ、あ
るいは、シェラ酸等のような有機酸とＥＤＴムのような
錯化剤の混合物を系内に循環せしめ、仁のとき遊離する
腐食生成物を浄化系で除去するなどの化学除染法が適用
４されている。
しかしながら、これらの方法社、構成部材の表面に付着
する腐食生成物（酸化皮膜）だけではなく構成部材その
ものも溶解すゐことがあル（例えば強力な酸化剤を用％
／％大場合）、該構成部材を損傷して炉の安全性及び信
頼性を低める結果を招くことがある。また、錯化剤を用
い九場合には、腐食生成物を充分に除去できないという
欠点があった。
する腐食生成物（酸化皮膜）だけではなく構成部材その
ものも溶解すゐことがあル（例えば強力な酸化剤を用％
／％大場合）、該構成部材を損傷して炉の安全性及び信
頼性を低める結果を招くことがある。また、錯化剤を用
い九場合には、腐食生成物を充分に除去できないという
欠点があった。
本発明者等味、従来の放射性核種（放射化され喪腐食生
成物）の除去方法が有していた上述の不都合を解消して
、皺放射性核種の原因となるコバルトを選択的に軽水炉
から除去し得る方法を開発すべく鋭意研究した。
成物）の除去方法が有していた上述の不都合を解消して
、皺放射性核種の原因となるコバルトを選択的に軽水炉
から除去し得る方法を開発すべく鋭意研究した。
そこで、本発明考尋は、先づ、軽水炉の構成部材として
用いられる。ステンレス鋼、炭素鋼、ニッケル基合金、
及びコバルト、ニッケル、クロム等ｉ属の、軽水炉内に
お妙る腐食現象を再現すべく、模擬実験を行なった。即
ち、原子炉実機連転温度下で、上記の各金属を、種々の
溶′存ｉ１２素濃度の高圧冷却材（純水）とＩＩ９触せ
゛しめ、該軽水炉模擬環境下における、各金属の腐食電
位（ＳＨＥ基準）を測定した。
用いられる。ステンレス鋼、炭素鋼、ニッケル基合金、
及びコバルト、ニッケル、クロム等ｉ属の、軽水炉内に
お妙る腐食現象を再現すべく、模擬実験を行なった。即
ち、原子炉実機連転温度下で、上記の各金属を、種々の
溶′存ｉ１２素濃度の高圧冷却材（純水）とＩＩ９触せ
゛しめ、該軽水炉模擬環境下における、各金属の腐食電
位（ＳＨＥ基準）を測定した。
第１図は、２９０”Ｏ１溶存酸酸素濃１〜１ Ｇ、００
０ＰＰｂｏｌｉａの冷却材と接触し友、＝パル）（ｍｉ
ｌｌ曽ｌ）、ニッケル（Ｉｔ！ｉ＃２）、クロム（１Ｍ
１８３）、ＳＵ８ ｇ ０４鋼（１１１１１！４ ）及
びＳＴＳ ４２銅（−線５）に関する、該冷却材の溶存
酸素濃度とこれら金属の腐食電位との関係を示した一線
図である。
０ＰＰｂｏｌｉａの冷却材と接触し友、＝パル）（ｍｉ
ｌｌ曽ｌ）、ニッケル（Ｉｔ！ｉ＃２）、クロム（１Ｍ
１８３）、ＳＵ８ ｇ ０４鋼（１１１１１！４ ）及
びＳＴＳ ４２銅（−線５）に関する、該冷却材の溶存
酸素濃度とこれら金属の腐食電位との関係を示した一線
図である。
第１図から明らかな様に、コバルトの腐食電位線、溶存
酸素濃度が略１０Ｇ〜１０００ ｐｐｂの範囲で、他の
４種類の金属と比べて着しく卑となる。
酸素濃度が略１０Ｇ〜１０００ ｐｐｂの範囲で、他の
４種類の金属と比べて着しく卑となる。
例えば、第１図において、溶存酸素濃度１００ｐｐｂの
ところでは、純；パルト、５Ｕｓ８０４鋼及びＳＴＳ
４２鋼の腐食電位は、夫々、−ｏ、ｓ ｖ 。
ところでは、純；パルト、５Ｕｓ８０４鋼及びＳＴＳ
４２鋼の腐食電位は、夫々、−ｏ、ｓ ｖ 。
−０，２Ｖ、−０，１Ｖとなっている。従って、コノ櫂
ルトの腐食電位は、８Ｕ８３０４鋼と比べてＯ，ａＶ。
ルトの腐食電位は、８Ｕ８３０４鋼と比べてＯ，ａＶ。
略純鉄の腐食電位と同等の腐食電位を有すると考えられ
る８Ｔ８４２鋼と比べても０．４ｖ低いものとなってい
る。
る８Ｔ８４２鋼と比べても０．４ｖ低いものとなってい
る。
一般に、軽水炉運転温１先り下では、アノード反応によ
り２価の酸化種となる、Ｆ＠ｍＮｉ、Ｃｒ、Ｃｏ等の全
会固溶金属元素の平衡電位線、その種類に係わらず、活
量と温度のみＫよって決まる□値だけ変化し、活量と固
溶濃度が減少する１責となる。そこで、８Ｕ８３０４０
不純物として存在するＣｏは、合金中に０．１重量饅固
溶していても、高々０．１７ Ｖ程度しか平衡電位が負
側にずれない。従って、純コ／４ルトとＳＵ８３ Ｇ
４の前述の腐食電位の差に、コ／（ルト固溶濃度による
平衡電位の責備へのずれを加味しても、未だ、８Ｕ８３
０４鋼表面においては、固溶コバルトが０．１ｖ以上の
アノード過電圧を受けるとととなり、鋼表面に皮膜が形
成されない限り、固溶鉄よｐも優先的にアノード溶解す
る。同様にニッケルやクロ＾と比べても固溶コバルトが
アノード過電圧を受けて、選択的に冷却材に溶出するこ
ととなる。このコバルトの選択溶解性は、溶存酸素濃度
が、略、１００〜１０００ ｐｐｂの範囲で、一様に発
揮される。
り２価の酸化種となる、Ｆ＠ｍＮｉ、Ｃｒ、Ｃｏ等の全
会固溶金属元素の平衡電位線、その種類に係わらず、活
量と温度のみＫよって決まる□値だけ変化し、活量と固
溶濃度が減少する１責となる。そこで、８Ｕ８３０４０
不純物として存在するＣｏは、合金中に０．１重量饅固
溶していても、高々０．１７ Ｖ程度しか平衡電位が負
側にずれない。従って、純コ／４ルトとＳＵ８３ Ｇ
４の前述の腐食電位の差に、コ／（ルト固溶濃度による
平衡電位の責備へのずれを加味しても、未だ、８Ｕ８３
０４鋼表面においては、固溶コバルトが０．１ｖ以上の
アノード過電圧を受けるとととなり、鋼表面に皮膜が形
成されない限り、固溶鉄よｐも優先的にアノード溶解す
る。同様にニッケルやクロ＾と比べても固溶コバルトが
アノード過電圧を受けて、選択的に冷却材に溶出するこ
ととなる。このコバルトの選択溶解性は、溶存酸素濃度
が、略、１００〜１０００ ｐｐｂの範囲で、一様に発
揮される。
以上の知見から、軽水炉の初動時等の核加熱以前の段階
で、予め、コバルトを微量含む構成部材を核加熱以外の
方法で実炉運転温度に加熱し、該部材を溶存酸素濃度１
００〜１０００ ｐｐｂの冷却材に接触せしめると、該
構成部材の表層部分のコバルトのみが選択的に溶出され
、これを軽水炉外に排出すると、該構成部材表面に強固
な酸化皮膜が形成されるととも相俟って、核加熱以後の
、コバルトを主原因とする放射性核種の生成が抑制され
て、これによシ、炉停止時の被曝−量も著しく低いもの
となることを見出し、本発明を完成するに至った。
で、予め、コバルトを微量含む構成部材を核加熱以外の
方法で実炉運転温度に加熱し、該部材を溶存酸素濃度１
００〜１０００ ｐｐｂの冷却材に接触せしめると、該
構成部材の表層部分のコバルトのみが選択的に溶出され
、これを軽水炉外に排出すると、該構成部材表面に強固
な酸化皮膜が形成されるととも相俟って、核加熱以後の
、コバルトを主原因とする放射性核種の生成が抑制され
て、これによシ、炉停止時の被曝−量も著しく低いもの
となることを見出し、本発明を完成するに至った。
本発明の目的社、軽水炉を、放射性核種の沈積を抑制し
て運転すべく、該放射性核種の原因となるコバ２．ルト
を、核加熱以前に、予め軽水炉から排出除去する方法を
提供することにある。
て運転すべく、該放射性核種の原因となるコバ２．ルト
を、核加熱以前に、予め軽水炉から排出除去する方法を
提供することにある。
即ち、本発明の軽水炉のコバルト除去方法は、コバルト
を微量含む金属から成る軽水炉の構成部材を、核加熱以
前に、予め、核加熱以外の手段によシ実炉運転温度に到
達せしめると共に、溶存酸素濃度１００〜１０００ ｐ
ｐｂの冷却材と接触せしめて、該部材の表層部分のコバ
ルトを選択的に溶出せしめ、この溶出コバルトを軽水炉
外に排出することを特徴とするものである 上記のコバルトを微量含む金属から成る構成部材とは、
具体的には、軽水炉をＩＩＩＩ成する高温高圧部分、炉
心部、配管系等であシ、これらの構成部材は、コバルト
を微量含む、例えに、オーステナイト系ステンレス鋼、
インブネル等ニッケル基合金から成っている。
を微量含む金属から成る軽水炉の構成部材を、核加熱以
前に、予め、核加熱以外の手段によシ実炉運転温度に到
達せしめると共に、溶存酸素濃度１００〜１０００ ｐ
ｐｂの冷却材と接触せしめて、該部材の表層部分のコバ
ルトを選択的に溶出せしめ、この溶出コバルトを軽水炉
外に排出することを特徴とするものである 上記のコバルトを微量含む金属から成る構成部材とは、
具体的には、軽水炉をＩＩＩＩ成する高温高圧部分、炉
心部、配管系等であシ、これらの構成部材は、コバルト
を微量含む、例えに、オーステナイト系ステンレス鋼、
インブネル等ニッケル基合金から成っている。
前記の、構成部材を実炉運転温度に到達せしめる核加熱
以外の手段とは、冷却材及び該冷却材を介して構成部材
を共に実炉運転温度に到達せしめ得るものであれば良く
、その設置位置ＫＩ￥ｆＫ制限はない。通常の脆及びｍ
においては、取扱上、これらの再循環系に設置するのが
好ましい。
以外の手段とは、冷却材及び該冷却材を介して構成部材
を共に実炉運転温度に到達せしめ得るものであれば良く
、その設置位置ＫＩ￥ｆＫ制限はない。通常の脆及びｍ
においては、取扱上、これらの再循環系に設置するのが
好ましい。
次に、添付した図面に即して、本発明方法の一実施態様
を詳細に説明する。
を詳細に説明する。
第２図は、本発明方法を実施するための装置の一例を備
えた軽水炉（ＢＷＲ）の模式図である。
えた軽水炉（ＢＷＲ）の模式図である。
本発明方法は、例えば軽水炉内に核燃料を装荷する前に
実施される。
実施される。
先づ、核燃料装荷前に、軽水炉内に、冷却材である純水
を溝たす。このとき、炉内に満九される純水の溶存酸素
濃度を、予め、１００〜１０００ｐｐｂに調整しておい
ても良いが、第２図の例では。
を溝たす。このとき、炉内に満九される純水の溶存酸素
濃度を、予め、１００〜１０００ｐｐｂに調整しておい
ても良いが、第２図の例では。
本発明方法を実施する装置として、圧力容器１内の冷却
材を循環する再循環系にあって、冷却材の溶存酸−濃度
を調整するための水精製器２が軽水炉の一次冷却材導出
口３の後で、再循環−ング４の前に配設されている。ま
た、該冷却材を実炉運転温度に到達せしめる手段として
、加熱器５が、−次冷却材導入口６の前に配設されてい
る。
材を循環する再循環系にあって、冷却材の溶存酸−濃度
を調整するための水精製器２が軽水炉の一次冷却材導出
口３の後で、再循環−ング４の前に配設されている。ま
た、該冷却材を実炉運転温度に到達せしめる手段として
、加熱器５が、−次冷却材導入口６の前に配設されてい
る。
かくして軽水炉内に満たされた圧力容器１内の冷却材を
再循３Ｊ／ンプ４を用いて循環し、水精製器２によシ冷
却材の溶存酸素濃度を１００〜１０００ｐｐｂの範囲内
に調整する。所定Ｏ溶存酸素濃度となったら、加熱器５
にょ夛除々に軽水炉内金体を、軽水炉運転温度まで昇温
せしめる。このとき、復水系のパイ／４スフのバルブ８
．９は開放であっても、閉止であっても嵐い。
再循３Ｊ／ンプ４を用いて循環し、水精製器２によシ冷
却材の溶存酸素濃度を１００〜１０００ｐｐｂの範囲内
に調整する。所定Ｏ溶存酸素濃度となったら、加熱器５
にょ夛除々に軽水炉内金体を、軽水炉運転温度まで昇温
せしめる。このとき、復水系のパイ／４スフのバルブ８
．９は開放であっても、閉止であっても嵐い。
かくして加熱された軽水炉内の圧力は、運転温度に相当
する飽和蒸気圧に到達し、給水−ンプ１゜を作動させる
ことによシ、冷却材の蒸気は、主蒸気管１１．タービン
１２及び復水器１３を介して圧力容器１内に循ｍされる
。
する飽和蒸気圧に到達し、給水−ンプ１゜を作動させる
ことによシ、冷却材の蒸気は、主蒸気管１１．タービン
１２及び復水器１３を介して圧力容器１内に循ｍされる
。
ここで、構成部材からのコバルト溶出の目安として、軽
水炉内の冷却材のコバルトイオン濃度を測定する。例え
ば、水精製器２サンプリング水を採堆し、コバルトイオ
ン濃度を逐次測定する。この”イオン鹸度が、実炉運転
時と同程度の千゛衡値となつ九ときに、一旦、操作を終
了し、軽水炉内の冷却材を、例えば、復水器１３と接続
したバルブ１４から排出する。排出が終了したら、また
同様の操作を繰夛返す。
水炉内の冷却材のコバルトイオン濃度を測定する。例え
ば、水精製器２サンプリング水を採堆し、コバルトイオ
ン濃度を逐次測定する。この”イオン鹸度が、実炉運転
時と同程度の千゛衡値となつ九ときに、一旦、操作を終
了し、軽水炉内の冷却材を、例えば、復水器１３と接続
したバルブ１４から排出する。排出が終了したら、また
同様の操作を繰夛返す。
かかる操作を行なうことによって、軽水炉の構成部材の
表層部に含まれる：ＩＡルトは、イオンとして軽水炉外
に排出される。
表層部に含まれる：ＩＡルトは、イオンとして軽水炉外
に排出される。
またかかる操作を十分に行なうことによって１、軽水炉
の構成部材表面には、冷却材の溶存酸素によって、核加
熱以前に、強固な酸化皮膜が形成され、実炉運転時のコ
バルト溶出速度が遅くなるという効果も顕現する。
の構成部材表面には、冷却材の溶存酸素によって、核加
熱以前に、強固な酸化皮膜が形成され、実炉運転時のコ
バルト溶出速度が遅くなるという効果も顕現する。
以上の様に１本発明方法によれば、軽水炉の構成部材を
損傷することなく、紋部材の表層部に含まれるコバルト
を選択的に、核加熱以前に軽水炉外に排出除去すると共
に前記構成部材の表面に強固な酸化皮膜を形成して、以
て、該コバルトを原因とする放射性核種の沈積を抑制し
て、軽水炉を運転することができる。
損傷することなく、紋部材の表層部に含まれるコバルト
を選択的に、核加熱以前に軽水炉外に排出除去すると共
に前記構成部材の表面に強固な酸化皮膜を形成して、以
て、該コバルトを原因とする放射性核種の沈積を抑制し
て、軽水炉を運転することができる。
第１図れ、本発明に係る、軽水炉の構成金属材料の実炉
運転状態における°腐食電位を表わし丸ものであシ、曲
ｉＩｉ！１〜ｓは、夫に２９０℃、溶存酸素濃度１〜１
０．０００ ｐｐｂの冷却材と接触した、コΔルＦ、ニ
ッケル、クロム、ＳＵ８３１０４及び５ＴＳ４２鋼に関
する、冷却材の溶存酸素濃度とこれら金属の腐食電位（
８′８基準）との関係を示した曲線図である。 第２図は、本発明方法を実細する装置を備えた軽水炉の
模式図である。 １・・・圧力容器、２・・・水精製器、３・・・−次冷
却材寿出口、４１・再循環Ｉン！、５・・・加熱器、６
・・・−次冷却材導入口、７・・・ΔイΔス、８．９・
・・パルプ。
運転状態における°腐食電位を表わし丸ものであシ、曲
ｉＩｉ！１〜ｓは、夫に２９０℃、溶存酸素濃度１〜１
０．０００ ｐｐｂの冷却材と接触した、コΔルＦ、ニ
ッケル、クロム、ＳＵ８３１０４及び５ＴＳ４２鋼に関
する、冷却材の溶存酸素濃度とこれら金属の腐食電位（
８′８基準）との関係を示した曲線図である。 第２図は、本発明方法を実細する装置を備えた軽水炉の
模式図である。 １・・・圧力容器、２・・・水精製器、３・・・−次冷
却材寿出口、４１・再循環Ｉン！、５・・・加熱器、６
・・・−次冷却材導入口、７・・・ΔイΔス、８．９・
・・パルプ。
Claims (1)
- スパルトを黴量含む金属から成る薯水炉Ｏ構成部材を、
被加熱以前に、予め、核加熱以外ｔ）１ｊＰＲにより夷
デ這転温度に到達せしめると共に％博存酸素濃度１００
−１０４）ＯｐｐｂＯ冷却材と接触せしめて、鉄部材の
表層部分のコバルトを選択的に溶出せしめ、この溶出コ
Ａ＃シを軽水炉外に排出することを特徴とする軽水炉の
；ノ噌ルト除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56158637A JPS5860296A (ja) | 1981-10-07 | 1981-10-07 | 軽水炉のコバルト除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56158637A JPS5860296A (ja) | 1981-10-07 | 1981-10-07 | 軽水炉のコバルト除去方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5860296A true JPS5860296A (ja) | 1983-04-09 |
| JPH0249479B2 JPH0249479B2 (ja) | 1990-10-30 |
Family
ID=15676060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56158637A Granted JPS5860296A (ja) | 1981-10-07 | 1981-10-07 | 軽水炉のコバルト除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5860296A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5937498A (ja) * | 1982-08-25 | 1984-02-29 | 株式会社日立製作所 | 放射性物質の付着抑制機能を備えた原子力プラント |
| JPS6279396A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-04-11 | 株式会社日立製作所 | 原子力プラントの放射能低減方法 |
| JP2014130160A (ja) * | 2014-03-24 | 2014-07-10 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 原子力プラント構成部材の線量低減方法 |
-
1981
- 1981-10-07 JP JP56158637A patent/JPS5860296A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5937498A (ja) * | 1982-08-25 | 1984-02-29 | 株式会社日立製作所 | 放射性物質の付着抑制機能を備えた原子力プラント |
| JPS6279396A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-04-11 | 株式会社日立製作所 | 原子力プラントの放射能低減方法 |
| JPH0431359B2 (ja) * | 1985-10-02 | 1992-05-26 | ||
| JP2014130160A (ja) * | 2014-03-24 | 2014-07-10 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 原子力プラント構成部材の線量低減方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0249479B2 (ja) | 1990-10-30 |
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