JPS5858411B2 - 高張力冷延鋼板の製造法 - Google Patents
高張力冷延鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS5858411B2 JPS5858411B2 JP55032382A JP3238280A JPS5858411B2 JP S5858411 B2 JPS5858411 B2 JP S5858411B2 JP 55032382 A JP55032382 A JP 55032382A JP 3238280 A JP3238280 A JP 3238280A JP S5858411 B2 JPS5858411 B2 JP S5858411B2
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- JP
- Japan
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- less
- temperature
- rolling
- tensile strength
- rolled steel
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- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、引張強さ１００ ｋｇ／ｍａ以上を有する
高張力冷延鋼板の製造法に関する。
高張力冷延鋼板の製造法に関する。
従来の、引張強蔭１００ ｋｇ７ｍＡ以上を有する高張
力冷延鋼板の製造法としては、連続熱処理炉などでＡｒ
３変態点以上の温度から焼入れしてマルテンサイト組織
とする方法が知られている。
力冷延鋼板の製造法としては、連続熱処理炉などでＡｒ
３変態点以上の温度から焼入れしてマルテンサイト組織
とする方法が知られている。
しかしこの方法では、延性が低く加工性にとぼしいとい
う欠点があり、また水焼入れ設備を必要とし、かつ水焼
入れのため鋼板の形状にも問題があった。
う欠点があり、また水焼入れ設備を必要とし、かつ水焼
入れのため鋼板の形状にも問題があった。
これらの問題を解消するため、鋼の基本成分系としてチ
タン、ニオブを用いて再結晶温度以下でバッチまたは連
続焼鈍する方法が提案されている。
タン、ニオブを用いて再結晶温度以下でバッチまたは連
続焼鈍する方法が提案されている。
しかしこの方法は、Ｔｉ、Ｃによる強化を図るため高温
加熱を必要とする上コストが非常に高ぐつき、経済性に
問題があった。
加熱を必要とする上コストが非常に高ぐつき、経済性に
問題があった。
この発明者らは、従来法の前記問題を解決するため、種
々研究した結果、鋼の強化元素としてチタン系元素に替
えてリン、バナジウム及びニオブを基本成分とする鋼を
用いることにより、加工性がすぐれ、かつ鋼板形状のす
ぐれた引張強さ１００ｋｇ／ｍｒｉ以上の高張力冷延鋼
板を安価に製造し得る方法を見い出した。
々研究した結果、鋼の強化元素としてチタン系元素に替
えてリン、バナジウム及びニオブを基本成分とする鋼を
用いることにより、加工性がすぐれ、かつ鋼板形状のす
ぐれた引張強さ１００ｋｇ／ｍｒｉ以上の高張力冷延鋼
板を安価に製造し得る方法を見い出した。
この発明は、炭素０．２０％以下、けい素２．０％以下
、マンガン０．５〜３．０％、リン０．０３０〜０．３
００％、イオウ０．０２０％以下、アルミニウム０．０
１５〜０．２００％、窒素０．００４０〜０．０２００
％を含有し、埒らにバナジウム０．０１〜０．１０％、
ニオブ０．０１〜０．１０％のどちらか一方又は両を含
有し、さらに非金属介在物形態制御を目的としてチタン
０．３０〜０．０５％、カルシウムＯ，ＯＯ５０％以下
、マグネシウム０．００５０％以下、ランタン、セルラ
ム等希土類元素０．００５０％以下の１種又は２種以上
を含有し、残部は鉄および不可避的不純物からなる鋼を
、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延して７００℃以下４５０
℃以上の温度で巻取り、さらに圧下率３０％以上で冷間
圧延を施した後、再結晶温度以下３５０℃以上で焼なま
しを行うことを特徴とするものである。
、マンガン０．５〜３．０％、リン０．０３０〜０．３
００％、イオウ０．０２０％以下、アルミニウム０．０
１５〜０．２００％、窒素０．００４０〜０．０２００
％を含有し、埒らにバナジウム０．０１〜０．１０％、
ニオブ０．０１〜０．１０％のどちらか一方又は両を含
有し、さらに非金属介在物形態制御を目的としてチタン
０．３０〜０．０５％、カルシウムＯ，ＯＯ５０％以下
、マグネシウム０．００５０％以下、ランタン、セルラ
ム等希土類元素０．００５０％以下の１種又は２種以上
を含有し、残部は鉄および不可避的不純物からなる鋼を
、Ａｒ３変態点以上で熱間圧延して７００℃以下４５０
℃以上の温度で巻取り、さらに圧下率３０％以上で冷間
圧延を施した後、再結晶温度以下３５０℃以上で焼なま
しを行うことを特徴とするものである。
この発明にむいて、対象鋼の化学成分を限定したのは次
の理由による。
の理由による。
炭素はマンガンと共存して冷延鋼板の強度向上に有効で
あるが、０．２０％を越えると溶接性が低下するから望
ましくない。
あるが、０．２０％を越えると溶接性が低下するから望
ましくない。
けい素は脱酸のため必要であり、また固溶強化成分とし
て延性向上にも有効であるが、多量に含有すると熱延時
に生ずるけい素の酸化物により冷延鋼板としての表面性
状が劣化するから２．０％以下に限定する。
て延性向上にも有効であるが、多量に含有すると熱延時
に生ずるけい素の酸化物により冷延鋼板としての表面性
状が劣化するから２．０％以下に限定する。
マンガンは炭素と共存して有効であるが、０．５％未満
では高強度を得るのに不十分であり、３．０％以上では
工業生産上困難である。
では高強度を得るのに不十分であり、３．０％以上では
工業生産上困難である。
リンは固溶強化成分として鋼を強化するのに低コストで
非常に有効であるため主な強化元素として用いるが、０
．０３０％未満ではその効果が少く０．３０％を越える
と加工後鋼を脆化させ又は低温脆性の危険性があるため
望ましくない。
非常に有効であるため主な強化元素として用いるが、０
．０３０％未満ではその効果が少く０．３０％を越える
と加工後鋼を脆化させ又は低温脆性の危険性があるため
望ましくない。
イオウは硫化物系介在物を形成し、圧延方向と直角方向
の延性を低下させるので０．０２０％以下にすることが
必要である。
の延性を低下させるので０．０２０％以下にすることが
必要である。
アルミニウムはアルミキルド鋼として窒素の固定化、け
い素とマンガンの安定化に有効であるが、０．０１５％
未満ではその効果が少く、０．２００％以上では造塊作
業が不安定となり又アルミキルド鋼としてのアルミ添加
量が不必要に多くなるので望ましくない。
い素とマンガンの安定化に有効であるが、０．０１５％
未満ではその効果が少く、０．２００％以上では造塊作
業が不安定となり又アルミキルド鋼としてのアルミ添加
量が不必要に多くなるので望ましくない。
窒素は鋼の強化元素としては有効であるが０、００４０
％未満ではその効果がなく、０．０２０％以上では造塊
が不安定となる上積極的に添加する幼ワ特別な処置を必
要とするから望ましくない。
％未満ではその効果がなく、０．０２０％以上では造塊
が不安定となる上積極的に添加する幼ワ特別な処置を必
要とするから望ましくない。
バナジウム、ニオブはともに炭化物を形成し、その析出
強化により鋼を強化し、高抗張力を得るものであるが、
０．０１％以下ではその効果が少く、又、０．１０％越
えでは含有量の割合に強化の程度が小さくなるからコス
ト的にも好ましくない。
強化により鋼を強化し、高抗張力を得るものであるが、
０．０１％以下ではその効果が少く、又、０．１０％越
えでは含有量の割合に強化の程度が小さくなるからコス
ト的にも好ましくない。
チタン、カルシウム、マグネシウム及びランタン、セル
ラムの希土類元素はともに圧延方向に長く延伸した硫化
物型介在物を球状化させるために必要であり、チタン０
．０５〜０．３０％、カルシウム０．００５０％以下、
マグネシウム０．００５０％以下、セルラム、ランタン
の希土類元素を０．００５゜％以下を含有させる。
ラムの希土類元素はともに圧延方向に長く延伸した硫化
物型介在物を球状化させるために必要であり、チタン０
．０５〜０．３０％、カルシウム０．００５０％以下、
マグネシウム０．００５０％以下、セルラム、ランタン
の希土類元素を０．００５゜％以下を含有させる。
チタンは０．０５％以下では介在物の球状化の効果が少
く、又、０．３０％をこえてもその効果は変らない。
く、又、０．３０％をこえてもその効果は変らない。
カルシウム、マグネシウム及びセルラム、ランタンの希
土類元素は溶鋼中にとどめることは難しく、０．００５
０％以上に含有でせることは溶製上困難となるからであ
る。
土類元素は溶鋼中にとどめることは難しく、０．００５
０％以上に含有でせることは溶製上困難となるからであ
る。
またこの発明はＡｒ３変態点以上で熱間圧延した後、７
’００℃以下４５０００以上の温度で巻取ることを特徴
とするが、Ａｒ３変態点以上での熱間圧延は一般的方法
であるが、巻取温度を７００’Ｃ以上の高温とすると熱
延板の結晶粒度が大きくなる土ニオブ、バナジウムなど
の析出強化の効果が減少するなど高抗張力鋼板を得るの
に適さないためである○ また、４５０’Ｃ以下では冷間圧延素材としての強度が
きわめて高く、延性に乏しくなる。
’００℃以下４５０００以上の温度で巻取ることを特徴
とするが、Ａｒ３変態点以上での熱間圧延は一般的方法
であるが、巻取温度を７００’Ｃ以上の高温とすると熱
延板の結晶粒度が大きくなる土ニオブ、バナジウムなど
の析出強化の効果が減少するなど高抗張力鋼板を得るの
に適さないためである○ また、４５０’Ｃ以下では冷間圧延素材としての強度が
きわめて高く、延性に乏しくなる。
このため、冷間圧延が困難になったり、圧延中に破断を
生じる。
生じる。
また圧下率３０％以上で冷間圧延を施すのはこの発明の
場合成品の延性を増すため圧下率は小蔭い方が望ましい
が、３０％以下では冷延鋼板としての寸法精度、表面性
状が得られない。
場合成品の延性を増すため圧下率は小蔭い方が望ましい
が、３０％以下では冷延鋼板としての寸法精度、表面性
状が得られない。
な釦圧下率の上限を特に規定しなかったのは成品の構成
上から高圧下率となる場合もあるからである。
上から高圧下率となる場合もあるからである。
さらに暁なましを再結晶温度以下３５０℃以上で行なう
のは１００ ｋｇ／ｍ４以上の高抗張力を得るためであ
るが、この範囲で極力延性を増すため再結晶温度直下が
望ましい。
のは１００ ｋｇ／ｍ４以上の高抗張力を得るためであ
るが、この範囲で極力延性を増すため再結晶温度直下が
望ましい。
また、３５０℃以下では成品の延性が低下し、実用的加
工性が失なワレる。
工性が失なワレる。
次に、この発明の実施例について説明する。
転炉にて第１表に示す化学成分を示す鋼を溶製し、連続
鋳造法により２６０ｍｍ厚のスラブとしねこれらのスラ
ブを１２５０〜１１５０℃に加熱した後、熱間圧延を行
い８５０〜８００℃で仕上圧延を行い厚さ２．６〜２．
３ ｍｍの鋼板とし、第１表に示す巻取温度でそれぞれ
コイルに巻取った。
鋳造法により２６０ｍｍ厚のスラブとしねこれらのスラ
ブを１２５０〜１１５０℃に加熱した後、熱間圧延を行
い８５０〜８００℃で仕上圧延を行い厚さ２．６〜２．
３ ｍｍの鋼板とし、第１表に示す巻取温度でそれぞれ
コイルに巻取った。
次いで圧下率４８％と５４％で冷間圧延して厚さ１２山
の冷延鋼板に仕上げた。
の冷延鋼板に仕上げた。
そして、バッチ式焼なまし炉、連続焼なまし炉にて焼な
ましを行った○しかる後、０．８％の調質圧延を行ない
特性を試験した。
ましを行った○しかる後、０．８％の調質圧延を行ない
特性を試験した。
その結果を第２表に示す。第２表には各焼なまし炉の焼
なまし温度と均熱時間を示した。
なまし温度と均熱時間を示した。
第２表の結果より、この発明の実施によるものは、いず
れも１００ ｋｇ／ｍｉ以上の引張強さを示し、また伸
びはすべて比較例に比べ大きく、加工性にすぐれている
ことがわかる。
れも１００ ｋｇ／ｍｉ以上の引張強さを示し、また伸
びはすべて比較例に比べ大きく、加工性にすぐれている
ことがわかる。
Claims (1)
- １ ゛炭素０．２０％以下、けい素２０％以下、マンガ
ン０．５〜３．０％、りん０．０３０〜０．３００％、
いおう０．０２０％以下、アルミニウム０．０１５〜０
．２００％、窒素０．００４０〜０．０２００％を含有
し、さらにバナジウム０．０１〜０．１０％、ニオブ０
．０１〜０．１０％のどちらか一方又は両方を含有し、
さらに非金属介在物形態制御を目的としてチタン０．３
０−０．０５％、カルシウム０．００５０％以下、マグ
ネシウム０．００５０％以下、ランタン、セルラム等希
土類元素０．００５０％以下の１種又は２種以上を含有
し、残部は鉄むよび不可避的不純物からなる鋼を、Ａｒ
Ｊ態点基点以上間圧延して７００℃以下４５０℃以上の
温度で巻取り、さらに圧下率３０％以上で冷間圧延を施
した後、再結晶温度以下３５０℃以上で焼なましを行う
ことを特徴とする高張力冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55032382A JPS5858411B2 (ja) | 1980-03-13 | 1980-03-13 | 高張力冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55032382A JPS5858411B2 (ja) | 1980-03-13 | 1980-03-13 | 高張力冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56130430A JPS56130430A (en) | 1981-10-13 |
| JPS5858411B2 true JPS5858411B2 (ja) | 1983-12-24 |
Family
ID=12357396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55032382A Expired JPS5858411B2 (ja) | 1980-03-13 | 1980-03-13 | 高張力冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5858411B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107604242B (zh) * | 2017-08-02 | 2020-02-21 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 冷轧汽车板及其制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5030733A (ja) * | 1973-07-21 | 1975-03-27 | ||
| JPS535610A (en) * | 1976-07-05 | 1978-01-19 | Hitachi Ltd | Error correction method |
| JPS5421811A (en) * | 1977-07-20 | 1979-02-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Magnetic recorder-reproducer |
| JPS5441985A (en) * | 1977-09-09 | 1979-04-03 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | Polymerization or copolymerization of olefin |
-
1980
- 1980-03-13 JP JP55032382A patent/JPS5858411B2/ja not_active Expired
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5030733A (ja) * | 1973-07-21 | 1975-03-27 | ||
| JPS535610A (en) * | 1976-07-05 | 1978-01-19 | Hitachi Ltd | Error correction method |
| JPS5421811A (en) * | 1977-07-20 | 1979-02-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Magnetic recorder-reproducer |
| JPS5441985A (en) * | 1977-09-09 | 1979-04-03 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | Polymerization or copolymerization of olefin |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56130430A (en) | 1981-10-13 |
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