JPS5855128A - 溝形鋼の連続冷間ロ−ル成形方法及びその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、溝形鋼、リップ付溝形鋼、ハツト形鋼、Ｕ形
鋼等の断面が溝状の形鋼を成形する連続冷間ロール成形
方法及びその装置に関する。

断面が溝状の形鋼の中でもとりわけＵ形鋼は、近年大形
橋梁の建設に伴い、橋梁床版がコンクリート床版から重
量が軽く強度的に優れている鋼床版に代替嘔れるに従っ
て、その鋼床版の縦リプとして多用されるようになって
きた。

鋼床版は、第１図に示す如くデツキプレート１、縦リプ
２、横リプ３から構成され、縦リプ２には当初図示の如
き鋼板以外に第２図ａ及びｂに示す如きパルププレート
２ａ１不等辺アングル２ｂ等を利用した開断面の縦リプ
が使用されていたが、近時設計技術、施工技術の進歩と
共に、開断面の縦リプに比べ下記の優れた特長を有する
第３図に示す如くＵ形鋼４よ構成る閉断面の縦リプが多
用されるようになってきたのである。

（１）リプの剛性が大きく、横リブ間隔が犬きく取れ、
荷重分配性が良く、鋼床版重量を減少できる。

（２）閉断面であるので、内側が密閉され、防食上好ま
しい。

（３）　　デツキプレートとの溶接施工長が開断面の縦
リプの約半分で済み、溶接歪が小きく、溶接能率が高い
。

（４）リブ倒れ等の形状不整が無く、設計上形状を確定
し易い。

ところでＵ形鋼４は、従来プレス成形にて製造していた
が、プレス成形は製品精度が安定せず、１本毎のはらつ
きも太きく、シかも製品長に制限がおり、能率も低く、
生産性が悪いものでめった。

Ｕ形鋼４０品質を確保しながら量産化を図る為にはロー
ル成形が行われるが、多数のロールスタンドを経て、帯
鋼から連続してＵ形鋼４を成形する従来方式ではＵ形鋼
４の大型化につれてロールが大型化し、Ｕ形鋼４の反り
やねじれ等の形状寸法精度に問題が生じた。形状寸法精
度の中で製造上最大の問題点は第４図に示す如く切断口
上幅大寸法の変動である。これは冷間ロール成形品の残
留応力が切断時に開放される切断口近傍の変形であり、
第５図に示すようにＵ形鋼４の成形の下流側のフランジ
４ａが開き、上流側の７ランジ４．＋が閉じるものであ
る。

このような問題を解決する為に、最近成形終了直前のロ
ールスタンド間に第６図に示す如く帯鋼１０のフランジ
相当部ｔｅａに急激な押込み、押戻しを付与する左右一
対の外側のフラットロール５とこれと長手方向に僅かな
間隔を存して左右一対の内側のフラットロール６を配し
て、帯鋼１０をＵ形鋼４にロール成形している。

かかるロール成形方法により成形された板厚６−、コー
ナー角度６０度、７ランジ４ａの高さ２２０■と低く、
上幅３００■のＵ形鋼４は、切断口上幅の寸法（３００
■）の変動は著しく減少し、十分な効果が得られたが、
Ｕ形鋼断面寸法で板厚６■、コーナー角度６０度、フラ
ンジ４ａの高さが２６０−のＵ形鋼４を成形した場合に
は、第７図に示す如くエッヂ部４ｂにうねシが生じた、
また上記ロール成形方法により成形されたＵ形鋼４はフ
ランジ４ａの高低にかかわ）なくフランジ４ａの付は根
であるコーナ一部４Ｃが著しく減肉した。

そこで本発明者等は、先ず前記のロール成形方法により
得られるＵ形鋼４のフランジ４１のエッヂ部４ｂのうね
りの発生原因ならびにフランジ４ｍのコーナ一部４Ｃの
著しい減肉の発生原因について解明すぺ〈考究した。

一般にロール成形されるＵ形鋼４の７ランジ４ａのエッ
ヂ部４ｂが、長手方向の伸び企み、所謂うねりが発生し
易いのは、帯鋼１０のロールギャップ内への進入過程に
おけるフランジ相当部１０ａの立ち上がシ、即ち第８図
に示す如くフランジ相当部１０ａに加わる長手方向軸ま
わりの捩り変形の際に縁端部の軌跡長が他に比較して長
くなシ、引張られて伸び変形を受けること。

及びその結果発生する長手方向の張力の作用下で加わる
長手方向の曲げ、曲げ戻し変形に伴う伸び変形の累積に
起因している。

帯鋼１０のフランジ相当部ｔｅａに加わる長手方向軸ま
わりの捩り変形による剪断ひずみは、フランジ相当部ｔ
ｅａの付は根部分から縁端部に向って単調に増大するの
で、その影譬は縁端部において最大となると考えられが
ち−Ｔ　Ｉるが、実際にはこの縁端部にはロールギャッ
プ内への進入過程に十いて、長手方向の伸び・縮み変形
。

長手方向の曲け・曲は戻し変形が激しく加わシ、その結
果上述の剪断変形による残留剪断応力の大部分は打消さ
れてしまう。このことは、Ｉ成る方向から加えられた塑
性歪による残留応力の影譬が他の方向から加えられた塑
性歪によシ打消されてしまう〃ことで良く知られた事実
である。

従ってＵ形鋼４の切断口上幅大寸法の変動を起す前記の
剪断変形による残留剪断応力は、帯鋼１Ｇのフランジ相
当部ｔｅａの中央部近傍が最大となる。

然るにＵ形鋼番の切断口近傍の変形の原因である残留剪
断応力を除去する為に、フランジ相当部１０ａに長手方
向軸まわシの逆捩シ変形を加える際、前述の如く左右一
対の内側のフラットロール６により縁端部に不要な捩シ
変形を加えると、前記と同様の変形挙動によりフランジ
相当部の伸び変形が銹起され、うねり、その他の形状不
良を助長する結果となる。従って切断口近傍の変形を解
決する為に提案された在来のロール成形方法は、縁端部
はど強い捩り変形を受ける結果となり、フランジ４ａの
高いＵ形１１１４の成形には採用できないこと明らかで
ある。

また前記の在来のロール成形方法は、帯鋼のフランジ相
当部に急激な押込み、押戻しを付与するので、フランジ
４ａの付は根であるコーナ一部４ｃの折り返しによる伸
びが太きく、これが原因でコーナ一部４Ｃが著しく減肉
することも明らかである。

本発明は、以上の在来のロール成形方法により得られる
Ｕ形鋼４のフランジ４ａのエッヂ部４ｂのうねシの発生
原因ならびにフランジ４ａのコーナ一部４ｃの減肉の発
生原因に着目してなされたもので、Ｕ形鋼４を始め各種
断面溝状の形鋼の切断口近傍の変形を引き起す前述の剪
断変形による残留剪断応力が最大となるフランジの中央
部近傍に最大の逆捩り変形を加えて、残留する剪断応力
を消去し、断面溝状の形銅の切断口近傍の変形を解消し
且つフランジの付は赫寵るーーナ一部の折り返しを無く
して減肉を抑制する溝形鋼の連続冷間ロール成形方法及
びその装置を提供するものである。

以下本発明による溝形鋼の連続冷間ロール成形方法及び
その装置をＵ形鋼を成形する場合について説明する。先
ず水沫を実施する為の連続冷間ロール成形装置の一例を
第９図ａ、ｂによって説明すると、図は帯鋼１０をロー
ルスタンド人からｇまでの間に遂次成形して、ロールス
タンドＥでＵ形鋼４の成形を完了させる場合で、ロール
スタンドＣとＥとの間のロールスタンドＤに帯鋼１０の
フランジ相当部１０コに長手方向軸まわ９の逆捩り変形
を付与する機構１１を組み入れである。１２．１３はロ
ールスタンド人の上流に設けられたピンチロール、１４
．１５はロールスタンド人に組込んだ成形ロール、１６
゜１７はロールスタンドＢに組込んだ成形ロール、１８
．１９はロールスタンド０に組込んだ成形ロール、２０
．２１はロールスタンドｇＫ組込んだ成形ロールである
。前記ロールスタンドＤの逆捩り変形付与機構１１は、
ロールスタンドＣとＤとの間で若干長手方向に隔てて帯
鋼１０のフランジ相当部１０１の外面側に傾斜して縦向
きに枢支した左右一対のフラットロール２２と内面側に
傾斜して縦向きに枢支した左右一対の大鼓形ロール２３
とより成り、前記フラットロール２２は第１０図ａに示
す如く帯鋼１０のフランジ相当部ｔｅａの上半部を内側
に一定警押し込むように配され、太鼓形ロール２３は第
１Ｏ図すに示す如く帯鋼１０のフランジ相当部ｔｅａの
中央部近傍を外側に押し戻しように配されて、帯鋼１０
の長手方向に見て帯＠１０のフランジ相当部１０ａの中
央部近傍の位置で最も深く重合せしめられている。

前記左右一対の外側のフラットロール２２は、夫々その
軸２２ａの下端が架台２４上に設けた外側フレーム２５
のベース２５ａ上の回転・固定軸受２６に支承され、ベ
ース２５ａは外側フレーム２５に結合した移動ねじ２７
の回転ＶＣより左右方向に移動するようになっている。

従ってフラットロール２２の軸２２ｍの下端の支承点が
移動できる。フラットロール２２の軸２２１の上端は外
側フレーム２５の上部に水平に固設されたガイド２８に
沿って移動可能に設けられた回転・移動軸受２９に支承
され、該回転・移動軸受２９は移動ねじ３０の回転によ
シ左右方向に移動するようになっている。従ってフラッ
トロール２２の軸２２ａの上端の支承点が移動できる。

つまり左右一対の外側のフラットロール２２は軸２２ｍ
の上下端の支承点の移動によυ角度調整ならびに間隔調
整できるようになっている。

左右一対の内側の太鼓形ロール２３は、その軸２３１の
上端が架台２４上に設けられた左右の固定フレーム３１
間に水平に固設されたガイド３２に沿って移動可能に設
けられた回転・移動軸受３３に支承され、該回転・移動
軸受３３は移動ねじ３４の回転により左右方向に移動す
るようになっている。従って大鼓形ロール２３の軸２３
ａの上端の支承点が移動できる。各大鼓形ロール２３の
軸１ｈの下端は、だ右の固定フレ沿って夫々左右方向に
移動可能に設けられた回ツキ受３６の左右両側面に螺合
したジヤツキボルト３１の回転により外側方に移動する
ようになっている。従りて太鼓形ロール２３の軸２３１
の下端の支承点が移動できる。

つまり左右一対の内側の大鼓形ロール２３は、軸２３ｍ
の上下端の支承点の移動によシ角度調整ならびに間隔調
整できるようになっている。

次に上述の如く構成された本発明の連続冷間ロール成形
装置によ＃）Ｕ形銅４を成形する本発明の連続冷間ロー
ル成形方法について説明する。

第９図１．ｂに示す如く帯鋼１０は、ピンチロール１２
，１３間を通過後、ロール成形装置に内蔵された駆動装
置により回転せしめられている各成形ロールを通過し、
遂次成形せしめられてＵ形鋼４となる。即ち、ロールス
タンド人ノ成形ロール１４，１５、ロールスタンドＢの
成形ロール１６．１７を通過すると、帯鋼１Ｇは第１１
図１に示す如く両側のフランジ相当部１０ｍが上方に対
称に折り曲げられ、ロールスタンドＣの成形ロール１８
．１９を通過すると、第１１図すに示す如く両側のフラ
ンジ相当部１０ｍがさらに上方に対称に折り曲げられる
。そしてロールスタンドＤの左右一対の外側のフラット
ロール２２間を通過する際、第１Ｏ図ａ〜及び第１１図
Ｃに示す如く両側のフランジ相当部ｔｅａの上半部がフ
ラットロール２２により、内側に押込まれて上流の成形
ロールによって加えられた長手方向軸まわシの捩シ変形
のスプリングバッグを元に戻すように捩シ変形が与えら
れ、フラットロール２２間を通過後、直ちに左右一対の
内側の大鼓形ロール２３の外側を通過する。この大鼓形
ロール２３の外側を通過する帯鋼１００両側のフランジ
相当部１０＠は第１１図ｄに示す如くその中央部近傍が
大鼓形ロール２３により外側に押し戻されて長手方向軸
まわりの逆捩り変形が付与される。この時フランジ相当
部ｔｅａの縁端部及び下半部には第１Ｏ図すの如く大鼓
形ロール２３は全く接触しないので、フランジ相当部１
０ａの逆捩り変形は中央部近傍で強く、７ランジ付は根
部及び縁端部に至るに従って弱くなる。

かくして逆捩り変形付与機構１１の上流側の成形ロール
でフランジ相当部１０ａに加わった長手方向軸まわりの
捩り変形による残留剪断応力が消去される。

そして大鼓形ロール２３の外側を通過した帝ｍ１（Ｎｊ
クロールタン）”　Ｈノ成形ロール２０゜２１を通過し
て第１１図Ｃに示す如くＵ形鋼４に仕上げ成形される。

こうして得られたＵ形鋼４は７ランジ４ａのエッチ部４
ｂには長手方向のうねりが無く、真直であった。またフ
ランジ４ａの付は根であるコーナ一部４Ｃの減肉が極め
て少なかった。

前述の逆捩シ変形付与機構１１による帯鋼１０のフラン
ジ相当部１０ａに対する逆捩り変形の加工条件について
以下に述べる。

第１２図に示す如く成形ロールにより帯鋼１０のフラン
ジ相当部１０ａが受ける長手方向軸まわ抄の捩り変形に
よる剪断歪の最大値は概路次式但しＷ：　フランジ相当
部幅寸法 β＊：最大残留剪断応力発生位置を表わす係数−０，６
〜Ｏ，Ｓ （Δ’ｆ）ｎｗｓ　：　１成形スタンド当りのフランジ
相当部の曲げ角度増分の最大値 Ｌ　：実質変形域長さ−α・Ｄ Ｄ　＝　成形ロールのフランジ相当部の最大径α：係数
０．５〜１．５ 逆捩り変形付与機構１１の外側のフラットロール２２に
よシフランジ相当部１０ａに加えられる捩り変形の最大
値は概路次式で与えられる。

但しβ０・Ｗ：　フラットロールによる最大押込み位置 δッ、：　フラットロールによる最大押込み量ｄ　：　
フラットロールと大鼓形ロールとの長手方向設置間隔 帯鋼１０の剪断変形に関する応力−歪特性を次式とする
。

τ−Ｆ・γ％　　　　　　　　　　　　（３）とすると
、成形ロールにより７ランジ相当部１０ａに加えられる
長手方向軸まわりの捩り変形に伴って発生する剪断応力
の最大値は次式となる。

（”１）ｗａｇ　−Ｆ−悄”ｔｓａｓ（’）この剪断変
形が戻し変形を受けてγ、→０となったときの剪断応力
はバウ７ンガー効果を無視して次式となる。

この応力状態に逆捩り変形を加え、その後の弾性回復の
結果、残留応力が０と力る為には、逆捩り変形の剪断ひ
ずみ鴎）８．は次の関係を満足する必要がある。

−Ｇ・（ｈ＞、−Ｆ・］］２情−−２１ろ−十鴎）、）
５ここで−（ｔ　、　（’ｓ）ｓａｗ　＜　１　である
ことから近似Ｇ　　　　（ｉｔ）、、ｓ 故に次式を得る。

（ｒｓ）ｗｍ（Ｇ−Ｆ−霊・（７１）島コ）−２Ｆ（れ
）’ｆ１ＭＬ１　　　　　（８’故に 上式に（’ｓ）６ｇ　＊　（ｒｉ）ｇ、４ｍの計算式を
代入して残留剪断応力の影響を除去するに必要な加工条
件は次式で示される。

（９）式においてＧ）Ｆ％（駒＝に注意すると、（１０
）式はさらに簡略化して次のように示すことができる。

以上の関係式はフランジ相当部１０ａの中央部（中間部
）に発生する剪断応力を代表値とみなして考慮したが、
他の部分に発生する剪断応力の影響は上述の歪範囲の問
題として検討できるので、これにより付与すべき逆捩り
変形の最小限度が確定される。

さて前述の如く本発明の連続冷間ロール成形方法により
成形されたＵ形銅４を、その後ロールスタンドＥの下数
に設置された切断機（図示省略）にて定寸に切断した処
、その切断口近傍の変形は極めて少いものであった。こ
れはひとえに帯鋼１０のフランジ相当部１０ａの中央部
近傍に最大の投手方向軸まわシの逆捩り変形を加えて、
成形ロールによる成形時にフランジ相当部１０ａに加え
られた長手方向軸まわシの捩シ変形によシ生じた剪断変
形による残留剪断応力を消去したからに他ならない。実
際に上幅３２０■。

下幅２０４−４諺、フランジ高さ２６０ｍ、板厚６ｍ。

コーナー内アール３０ｗのＵ形鋼４を、本発明の連続冷
間ロール成形方法と従来の連続冷間ロール成形方法とに
よシ夫々製作し、これらを定寸に切断した際の切断口近
傍の上幅大寸法を測定した結果を第１３図のグラフに示
す。このグラフで明らかなように本発明の成形方法によ
シ得られたＵ形銅４の切断口近傍の変形は、従来の成形
方法により得られたＵ形鋼４の切断口近傍の変形に比し
、上流側、下流側共に極めて少ないことが判る。

上記実施例の連続冷間ロール成形装置では、ロールスタ
ンドＤの逆捩り変形付与機構１１に於ける左右一対の外
側のフラットロール２２は、第１４図ａ、ｂに示す如く
大型の大鼓形ロール２３′に代えても良いものでおる。

この場合、太鼓形ロール２３′は図示の如く帯鋼１０の
フランジ相当部ｌｅａの中央部近傍を内側に一定菫押し
込むように配されて、左右一対の内側の大鼓形ロール２
３とは帯鋼１０の投手方向に見て帯鋼１０のフランジ相
当部１０ａの中央部近傍の位置で最も深く重合せしめら
れる。

かかる構成の逆捩シ変形付与機構１１を備えた連続冷間
ロール成形装置により帯鋼１ｏをＵ形鋼４に成形した場
合、ロールスタンドＣの成形ロール１８．１９を通過し
て第１５図ａに示す如く成形された帯鋼１０が、ロール
スタンドＤの左右一対の外側の大鼓形ロール２３′を通
過すると、第１５図すに示す如く両側のフランジ相当部
１０ａの中央部近傍が太鼓形ロール２３′によシ内側に
押込まれて、上流の成形ロールによって加えられた投手
方向軸まわりの捩り変形のスプリングバッグを元に戻す
ように捩り変形が与えられる。そして大鼓形ロール２３
′間を通過後直ちに左右一対の内側の太鼓形ロール２３
の外側を通過すると、両側のフランジ相当部１０ａは第
１５図Ｃに示す如くその中央部近傍が大鼓形ロール２３
によシ外偶に押し戻されて長手方向軸まわりの逆捩り変
形が付与される。かくして逆捩り変形付与機構１１の上
流側の成形ロールでフランジ相当部１０ａに加わった投
手方向軸まわりの捩シ変形による残留剪断応力が消去さ
れる。次いで太鼓形ロール２３の外側を通過した帯鋼１
０は、ロールスタンドＥの成形ロール２０．２１を通過
して第１５図ｄに示すｍ＜Ｕ形鋼４に仕上は成形され、
このＵ形銅４の７ランジ４ａのエッヂ部４ｂには投手方
向のうねりが無く、真直であった。また７ランジ４ａの
何処、その切断口近傍の変形は前記実施例の場合と同様
極めて少ないものであった。

尚、本発明の連続冷間ロール成形装置に於ける逆捩り変
形付与機構１１の左右一対の外側のフラットロール２２
又は大鼓形ロール２３′及び左右一対の内側の太鼓形ロ
ール２３は、夫々の軸の上下端が回転且つ移動できるよ
うになっているので、成形すべきＵ形鋼４の７ランジ高
さ、角度、板厚等寸法形状が変った場合、フラットロー
ルや太鼓形ロールの角度調整及び左右方向の間隔調整を
行えば良く、また外側のフラットロール又は大鼓形ロー
ルと内側の大鼓形ロールとの帯鋼の投手方向から見た重
り具合を適宜に調整すれば良い。

また上記の本発明の実施例ではＵ形鋼を成形した場合に
ついて説明したが、これに限るものではなく、通常の溝
形鋼、リップ付溝形鋼、ノ・ット形鋼等の断面溝状の形
鋼を成形する場合も前記と同様に成形完了直前の形鋼の
フランジの中央部近傍に逆捩シ変形を加えて残留剪断応
力を消去できるものでめる。

以上詳記した通り本発明の溝形鋼の連続冷間ロール成形
方法は、成形完了直前に溝形鋼の１う／ジ中央部近傍に
、上流の成形ロールによって加えられた投手方向軸まわ
りの捩り変形のスプリングバッグを元に戻す捩シ変形を
加えた後、直ちに長手方向軸まわりの逆捩り変形を付与
して、捩り変形による残留剪断応力を消去するので、得
られた溝形鋼のフランジ縁端部長手方向にはうねりが生
ぜず、また定寸に切断した際その切断口近傍の変形が解
消される。またフランジの付は根であるコーナ一部は、
フランジが成形ロールによって折り曲げ成形された後折
り返しが無いので、減肉が著しく抑制される等の優れた
効果がある。

また本発明の溝形鋼の連続冷間ロール成形装置によれば
、前記のロール成形方法を円滑、容易に行うことができ
るはかシではなく、溝形鋼のフランジ中央部近傍に逆捩
シ変形を付与する機構の左右一対の外側のフラットロー
ル又は大鼓形ロールと左右一対の内側の大鼓形ロールの
角度調整及び左右方向の間隔調整を行うことができるの
で、成形する溝形鋼の寸法、形状が変化しても対応でき
るという優れた効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の鋼床版を示す斜視図、第２図ａ、ｂはそ
の鋼床版における縦リプの他の例を示す図、第３図は現
在の鋼床版を示す斜視図、第４図はＵ形鋼の正面図、第
５図はＵ形鋼の切断口近傍の変形を示す図、第６図は従
来の連続冷間ロール成形方法における切断口近傍の変形
を抑制する機構を示す図、第７図は従来の連続冷間ロー
ル成形方法により得られたＵ形−のフランジのエッヂ部
のうねりを示す斜視図、第８図は帯鋼からＵ形鋼を連続
冷間ロール成形する際の帯鋼のフランジ相当部に加わる
投手方向軸まわりの捩り変形の状態を示す図、第９図ａ
、ｂは本発明による溝形鋼の連続冷間ロール成形装置の
概略平面図及び概略側面図、第１０図ａ、ｂは第９図す
の１−Ｉ線矢視拡大断面図及び■−ｕ線矢視拡太断面図
、第１１図ａ、ｂ、ｅ、ｄ、ｅは第９図ａにおけるイー
イ、ローロ、ノ九−ノ１．二一二。 ホーホ線におけるＵ形鋼の成形途中及び成形後の状態を
示す断面図、第１２図はロールギャップへの進入過程に
おける帯鋼のフランジ部の長手方向軸まわりの捩り変形
と戻し変形の説明図、第１３図は本発明の０−ル成形方
法と従来のロール成形方法によって得たＵ形鋼の切断口
近傍の上幅Ａ寸法の測定結果を示すグラフ、第１４図ａ
、ｂは本発明による溝形鋼の連続冷間ロール成形装置の
他の例の狭部を示す概略平面図及び概略側面図、第１５
図ａ　ｌ　ｂ　Ｉ　’　Ｉ　ｄは第１４図ａ　ＩＩＣオ
ｋｆ　ルローロ、ハーバ、二−二、ホーホ線ニおけるＵ
形鋼の成形途中及び成形後の状態を示す断面図である。 ４・・−Ｕ形鋼、　　４ａ・・・Ｕ形鋼のフランジ、４
ｂ・・・フランジのエッヂ部、　　４ｃ・・・フランジ
のコーナ一部、　　１Ｇ・・・帯鋼、１０５ｍ−・・帯
鋼の７ランジ相当部、１１・−・逆捩り変形付与機構、
１２．１３・・−ビンチロール、　　１４．１５，１６
゜１７．１８．１９．２０．２１・・・成形ロール、２
２・・・フラットロール、２３．２３’・−・大鼓形ロ
ール、２４・・・架台、　　２５・・・外側フレーム、
　２５．ｉ・・・ベース、　２６・−・回転・固定軸受
、　２７・・・移動ねじ、　　２８・・・ガイド、　　
２９・・・回転・移動軸受、　　　３０・・・移動ねじ
、　　３１・・・固定フレー出願人　　日鐵建材工業株
式会社 第１図　　　第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第１１図 ＼４ 第１２図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）多数のロールスタンドを経て、帯鋼から連続して断
   面が溝状の形鋼を成形するに際し、成形終了直前のロー
   ルスタンド間において、上流の成形ロールによって帯鋼
   のフランジ相当部に加わった長手方向軸まわりの捩す変
   形のスプリングバッグを元に戻すように捩り変形を与え
   た後、直ちに帯鋼のフランジ相当部の中央部近傍の位置
   で強くフランジ付は根部及び縁端部（至るに従って弱く
   なるように長手方向軸まわりの逆捩り変形を付与して、
   フランジ相当部に加えられた長手方向軸まわシの捩シ変
   形による残留剪断応力を消去することを特徴とする溝形
   鋼の　　３・連続冷間ロール成形方法。 ２）多数のロールスタンドを経て、帯鋼から連続協して
   断面が溝状の形鋼を成形する装置において、成形終了直
   前のロールスタンド間に、若干長手方向に隔てて上下方
   向で枢支され、帯鋼のフランジ相当部の外面側及び内面
   側に位置する夫々左右一対のロールの内、少くとも内面
   側の左右一対のロールが太鼓形ロールになされ、外面側
   のロールと内面側の太鼓形ロールとが帯鋼の長手方向に
   見てフランジ相当部の中央部近傍の位置で最も深く重合
   するようにな略れて構成された逆捩シ変形付与機構を配
   設したことを特徴とする溝彎鋼の連続冷間ロール成形装
   置。 ３）　帯鋼のフランジ相当部の外面側に位置する左右一
   対のロール及び内面側に位置する左右一対の大鼓形ロー
   ルの各軸の上下端が圓転且つ移動可能になされているこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の溝形鋼の連
   続冷間ロール成形装置。