JPS5852681B2 - シンクウダツキソウチ - Google Patents
シンクウダツキソウチInfo
- Publication number
- JPS5852681B2 JPS5852681B2 JP48136853A JP13685373A JPS5852681B2 JP S5852681 B2 JPS5852681 B2 JP S5852681B2 JP 48136853 A JP48136853 A JP 48136853A JP 13685373 A JP13685373 A JP 13685373A JP S5852681 B2 JPS5852681 B2 JP S5852681B2
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- JP
- Japan
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- processing liquid
- decompression
- water
- flash
- chamber
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- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0042—Degasification of liquids modifying the liquid flow
- B01D19/0047—Atomizing, spraying, trickling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0063—Regulation, control including valves and floats
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は液中の溶存ガスを脱気する脱気装置に関するも
のである。
のである。
従来の脱気装置は火力プラントの復水器に適用する脱気
器を開発することに主眼がトかれてむりその方式も加熱
による沸騰脱気方式が主に採用されていた。
器を開発することに主眼がトかれてむりその方式も加熱
による沸騰脱気方式が主に採用されていた。
一方、海水淡水化プラントにかいては脱気装置は脱炭酸
等を含めた前処理系統に設置する外部脱気方式、あるい
はフラッシュ蒸発室内を脱気室として使用される方式が
採用されている。
等を含めた前処理系統に設置する外部脱気方式、あるい
はフラッシュ蒸発室内を脱気室として使用される方式が
採用されている。
前者は真空充填塔形式であり脱気器と送水ポンプ等を含
めた付属設備を必要とするためにコスト高となる。
めた付属設備を必要とするためにコスト高となる。
渣たストリビング蒸気がない場合は充填物等を増加しな
ければ低濃度の脱気水をえることができずしたがって塔
の高さが増し大型となる。
ければ低濃度の脱気水をえることができずしたがって塔
の高さが増し大型となる。
運転面からは高負荷処理となるとフラッディング等の問
題が生じ５０〜６０ｍ３／ｒ１１″ｈ程度が限界である
。
題が生じ５０〜６０ｍ３／ｒ１１″ｈ程度が限界である
。
後者のフラッシュ蒸発室内脱気装置では、補給水のフラ
ッシュ効果を利用するが所定の低濃度にするにはトイレ
等の充填物を装填するのが一般的である。
ッシュ効果を利用するが所定の低濃度にするにはトイレ
等の充填物を装填するのが一般的である。
しかしこの充填物の装填による圧力損失が本来の目的で
ある蒸発特性の低下をきたす等の問題がある。
ある蒸発特性の低下をきたす等の問題がある。
さらにフラッシュ蒸発器の蒸発室を小形化する研究が進
められ、プライン液流速を高流速化することにより目的
を達成している。
められ、プライン液流速を高流速化することにより目的
を達成している。
しかしながら蒸発室が小さくなると充填物上の液負荷が
増大するため低濃度の脱気水をえるためには充填高さを
高くしなければならないが、蒸発室最終段−室のみ形状
を変えることは伝熱管の配置（通常伝熱管は長管を使用
し３〜５室を一本の伝熱管で通すため）等により困難と
なる。
増大するため低濃度の脱気水をえるためには充填高さを
高くしなければならないが、蒸発室最終段−室のみ形状
を変えることは伝熱管の配置（通常伝熱管は長管を使用
し３〜５室を一本の伝熱管で通すため）等により困難と
なる。
一方処理液にフラッシュ温度差をつけるためには排熱段
々数を多くするか寸た別途加熱器を設置しなければなら
ず装置コストが増加する等の問題がある。
々数を多くするか寸た別途加熱器を設置しなければなら
ず装置コストが増加する等の問題がある。
そしてこのようにして付けた処理液のフラッシュ温度差
は一回のフラッシュにより無くなるためフラッシュ後の
処理液は減圧室内飽和蒸気圧力と同一温度となる。
は一回のフラッシュにより無くなるためフラッシュ後の
処理液は減圧室内飽和蒸気圧力と同一温度となる。
したがって気液接触面積を多く、滞留時間を長くしても
処理液に温度差がないため脱気効果は小さく低濃度の脱
気水を得るためには充填物を多くするか、処理液負荷を
小さくする方法をとらねばならない。
処理液に温度差がないため脱気効果は小さく低濃度の脱
気水を得るためには充填物を多くするか、処理液負荷を
小さくする方法をとらねばならない。
本発明の目的は上記従来技術からえられた知見をもとに
、真空脱気法における処理水のフラッシュ脱気効果を有
効に利用して、小形装置で、且つ低濃度１で脱気可能な
脱気装置を提供することにある。
、真空脱気法における処理水のフラッシュ脱気効果を有
効に利用して、小形装置で、且つ低濃度１で脱気可能な
脱気装置を提供することにある。
本発明は処理液のフラッシュ現象を効果的に応用するこ
とにより、低濃度脱気水をえることにある。
とにより、低濃度脱気水をえることにある。
処理液温度が真空発生装置冷却水温度以上であれば、処
理液に自動的にフラッシュ温度差を付け、この温度差で
複数回処理液をフラッシュさせる脱気装置であり、フラ
ッシュを行なう減圧室内は処理水を減圧室内にフラッシ
ュ噴出させるノズルのみを有し、気液接触面は不要であ
る構造で複数回のフラッシュを行なうものである。
理液に自動的にフラッシュ温度差を付け、この温度差で
複数回処理液をフラッシュさせる脱気装置であり、フラ
ッシュを行なう減圧室内は処理水を減圧室内にフラッシ
ュ噴出させるノズルのみを有し、気液接触面は不要であ
る構造で複数回のフラッシュを行なうものである。
次に本発明の一実施例を図面を参照にして説明する。
多段形脱気装置の発明の詳細な説明する概略図を第１図
に示す。
に示す。
第１図において、脱気装置は、処理液系統、脱気装置本
体、真空発生装置により構成される。
体、真空発生装置により構成される。
処理液系統は、給水導入管１、ノズル２、各脱気室とノ
ズルを結ぶ処理液配管３および排出管４、送水ポンプ１
１からなっている。
ズルを結ぶ処理液配管３および排出管４、送水ポンプ１
１からなっている。
脱気装置本体１２０は圧力が異なり垂直方向に複数個連
なった塔状の減圧室２１と各室のシキリ板２２および温
度指示調節計３１．液面調整器３２で構成されている。
なった塔状の減圧室２１と各室のシキリ板２２および温
度指示調節計３１．液面調整器３２で構成されている。
真空発生器はエゼクタ５１、ベントコンデンサ５２、冷
却水系統６、およびベント配管５よりなっている。
却水系統６、およびベント配管５よりなっている。
第１図により本発明の詳細な説明する。
本発明の最大の特徴は処理液温度を検知し、脱気装置減
圧室内圧力を自動調整することによって、処理水を最適
フラッシュ温度差で複数回に分割して脱気させることに
ある。
圧室内圧力を自動調整することによって、処理水を最適
フラッシュ温度差で複数回に分割して脱気させることに
ある。
その作用を説明すると処理液は給水導入管１により脱気
装置本体１２０内に導入され、ノズル２により減圧室２
１内に噴出される。
装置本体１２０内に導入され、ノズル２により減圧室２
１内に噴出される。
ここで減圧室入口処理液温度および減圧室内温度を温度
指示調節計３１により検知し、この温度差が一定の値に
なるようベント配管５に取り付けられたベント調整弁３
３の開度を操作して、減圧室内の圧力を調節する。
指示調節計３１により検知し、この温度差が一定の値に
なるようベント配管５に取り付けられたベント調整弁３
３の開度を操作して、減圧室内の圧力を調節する。
このベント量調整により処理液は減圧室内に一定フラッ
シュ温度差を保って噴出され、フラッシュ脱気効果によ
り液中の溶存ガスの放出を行なう。
シュ温度差を保って噴出され、フラッシュ脱気効果によ
り液中の溶存ガスの放出を行なう。
減圧室内でフラッシュを行なった後の処理液は減圧室内
飽和蒸気圧温度となりしかも液中の濃度が低いため、減
圧室内を流下させ気液接触を行なっても脱気効果は非常
に小さい。
飽和蒸気圧温度となりしかも液中の濃度が低いため、減
圧室内を流下させ気液接触を行なっても脱気効果は非常
に小さい。
このため減圧室内ノズル底部と下部シキリ板２２との距
離はわずかで良いことになり減圧室は非常に小型となる
。
離はわずかで良いことになり減圧室は非常に小型となる
。
以上の方法で第１減圧室。でフラッシュ脱気を行なった
処理液は第１減圧室とは圧力の異った第２減圧室に送ら
れ、第１減圧室と同様な方法によりフラッシュ脱気を行
ない低濃度脱気水となる。
処理液は第１減圧室とは圧力の異った第２減圧室に送ら
れ、第１減圧室と同様な方法によりフラッシュ脱気を行
ない低濃度脱気水となる。
同様にして所望の脱気水濃度を得た後、脱気装置本体か
ら送水ポンプにより取り出され系外に出る。
ら送水ポンプにより取り出され系外に出る。
第２図はフラッシュ蒸発法海水淡水化装置と組合せた本
発明の具体的実施例を示したものである。
発明の具体的実施例を示したものである。
第２図において、海水ポンプ１３により造水装置内に導
入される冷却水７は伝熱管８を通過する間に蒸発室２３
内で蒸発する蒸気１０３を凝縮させ目からは温度上昇し
て次段に入り前記と同様な操作をくり返えし温度上昇し
たのち大部分は系外に排出され一部が補給水として使用
される。
入される冷却水７は伝熱管８を通過する間に蒸発室２３
内で蒸発する蒸気１０３を凝縮させ目からは温度上昇し
て次段に入り前記と同様な操作をくり返えし温度上昇し
たのち大部分は系外に排出され一部が補給水として使用
される。
この補給水が脱気装置１２０に導入され、脱気されたの
ち造水装置内に補給水として導入されブライン９と混合
し、伝熱管８を通過する間に加熱されブラインヒータ５
３により再加熱された後、蒸発室２３で蒸発をくり返え
し、最低温度段に到り一部はブローダウンポンプ１５に
より糸外に排出される、他はブライン循環ポンプ１６に
より循環ブライン９となり同様な方法をくり返えす。
ち造水装置内に補給水として導入されブライン９と混合
し、伝熱管８を通過する間に加熱されブラインヒータ５
３により再加熱された後、蒸発室２３で蒸発をくり返え
し、最低温度段に到り一部はブローダウンポンプ１５に
より糸外に排出される、他はブライン循環ポンプ１６に
より循環ブライン９となり同様な方法をくり返えす。
第２図に示した本発明の実施例である脱気装置は塔径０
．４５ｍ、高さ２ｍで２室に分割されてむり使用ノズル
は箱形多孔ノズルである。
．４５ｍ、高さ２ｍで２室に分割されてむり使用ノズル
は箱形多孔ノズルである。
この脱気装置を用いて行なった実験結果の１例を第３図
に示す。
に示す。
実験条件として本発明の脱気装置においてはフラッシュ
温度差各ｌ、Ｏｄｅｇ （計２．Ｏｄｅｇ ）、処理液
量２０ｒｒｌ’／ｈ （１２０ｍ３／ｒａ” −ｈ ）
のものを線Ａで示した。
温度差各ｌ、Ｏｄｅｇ （計２．Ｏｄｅｇ ）、処理液
量２０ｒｒｌ’／ｈ （１２０ｍ３／ｒａ” −ｈ ）
のものを線Ａで示した。
また従来の充填塔（塔径ｏ、 ｓ ｍ 、充填高さ５ｍ
）についてはフラッシュ温度差１．７ｄｅｇ、処理液量
２ｏｍ／ｈ、（４０ｍ’／−・ｈ）における実験結果を
線Ｂで示した。
）についてはフラッシュ温度差１．７ｄｅｇ、処理液量
２ｏｍ／ｈ、（４０ｍ’／−・ｈ）における実験結果を
線Ｂで示した。
さらに最終段脱気方式についてはフラッシュ温度差２−
２ ｄｅｇ ％ トイレ充填高さ１ｍ、処理液量４０
ｍ３／ｈ （６６ｍ”／ｍ″・ｈ）多孔ノズル使用にお
ける実験結果を線Ｃで示した。
２ ｄｅｇ ％ トイレ充填高さ１ｍ、処理液量４０
ｍ３／ｈ （６６ｍ”／ｍ″・ｈ）多孔ノズル使用にお
ける実験結果を線Ｃで示した。
第３図に釦いてほぼ同一のフラッシュ温度差で本発明の
２段フラッシュ方式線Ａが脱気効果が高いことを示して
おり他の充填塔釦よび最終段脱気方式と比較して、高負
荷処理が可能でしかも塔高さが非常に小さい等すぐれた
特性を有していることがわかる。
２段フラッシュ方式線Ａが脱気効果が高いことを示して
おり他の充填塔釦よび最終段脱気方式と比較して、高負
荷処理が可能でしかも塔高さが非常に小さい等すぐれた
特性を有していることがわかる。
本発明を適用した実施例は脱気に顕著な効果のあるフラ
ッシュ効果を低温度差で多段に行なうことにより他の脱
気法と比較して次の効果がある。
ッシュ効果を低温度差で多段に行なうことにより他の脱
気法と比較して次の効果がある。
最終段脱気方式と比較して、
（１）フラッシュ温度差をえるために特別なヒータおよ
び排熱段を多数段とる必要がない。
び排熱段を多数段とる必要がない。
したかつて造水装置は安価となる。
（２）弁疑縮性ガスによる伝熱管の外部腐食、伝熱低下
はない。
はない。
したがって排熱段での伝熱管に低コストの材料が使用可
能となる。
能となる。
（３）造水装置の温度変化に関係なく一定の脱気水を供
給できる。
給できる。
充填塔脱気法と比較して、
（１）処理液が同一塔径においては約３倍の処理が可能
であり、また気液接触面が不要であるため塔高は１１５
〜２１５と非常に低くなる。
であり、また気液接触面が不要であるため塔高は１１５
〜２１５と非常に低くなる。
（２）フラッディング等がないため運転が容易である。
本発明によれば、装置が小形で且つ高い脱気性能を有す
る脱気装置が得られるという効果が達成される。
る脱気装置が得られるという効果が達成される。
本発明を海水淡水化装置に使用する場合、脱気装置入口
で酸の注入を行なうことにより脱気装置内で、脱炭酸、
脱気の同時処理力可能である。
で酸の注入を行なうことにより脱気装置内で、脱炭酸、
脱気の同時処理力可能である。
また脱気装置内での処理液へのフラッシュ温度差を自動
的に行なわず、手動で行なうことにおいても本発明とな
んらことなるものではない。
的に行なわず、手動で行なうことにおいても本発明とな
んらことなるものではない。
本発明は海水淡水化プラントのみでなく、火カプラント
釦よび化学プラントの脱気装置に応用できる。
釦よび化学プラントの脱気装置に応用できる。
第１図は本発明の一実施例を示す真空脱気装置の詳細図
、第２図は本発明の脱気装置を使用した海水淡水化プラ
ントの概略系統図、第３図は脱気特性を表わす図面であ
る。 符号の説明、１・・・・・・給水導入管、２・・・・・
・ノズル、３・・・・・・処理液配管、４・・・・・・
排水管、５・・・・・・ベント配管、２１・・・・・・
減圧室、２２・・・・・・シキリ板、３１・・・・・・
温度指示調節計、３２・・・・・・液面調整器、３３・
・・・・・ベント調整器。
、第２図は本発明の脱気装置を使用した海水淡水化プラ
ントの概略系統図、第３図は脱気特性を表わす図面であ
る。 符号の説明、１・・・・・・給水導入管、２・・・・・
・ノズル、３・・・・・・処理液配管、４・・・・・・
排水管、５・・・・・・ベント配管、２１・・・・・・
減圧室、２２・・・・・・シキリ板、３１・・・・・・
温度指示調節計、３２・・・・・・液面調整器、３３・
・・・・・ベント調整器。
Claims (1)
- １ 複数個の減圧室と、減圧装置と該減圧室とを連通ず
る配管および該配管に設置された調整弁とを備え、処理
液を前記減圧室の高圧側から低圧側に順次流通させる真
空脱気装置において、減圧室内に処理液を噴霧させるノ
ズルを設けると共に減圧室に流入する処理液の温度を検
出する温度検出装置を設け、前記温度検出装置により調
整弁の開閉を制御して減圧室に流入する処理液と減圧室
との温度差を一定に保持することを特徴とする真空脱気
装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP48136853A JPS5852681B2 (ja) | 1973-12-10 | 1973-12-10 | シンクウダツキソウチ |
| US05/518,616 US3932150A (en) | 1973-12-10 | 1974-10-29 | Vacuum deaerator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP48136853A JPS5852681B2 (ja) | 1973-12-10 | 1973-12-10 | シンクウダツキソウチ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5086759A JPS5086759A (ja) | 1975-07-12 |
| JPS5852681B2 true JPS5852681B2 (ja) | 1983-11-24 |
Family
ID=15185026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP48136853A Expired JPS5852681B2 (ja) | 1973-12-10 | 1973-12-10 | シンクウダツキソウチ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3932150A (ja) |
| JP (1) | JPS5852681B2 (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US4000989A (en) * | 1975-11-24 | 1977-01-04 | M & J Valve Company | Method and apparatus for eliminating air from liquid flow streams |
| US4089662A (en) * | 1977-06-22 | 1978-05-16 | Allen Filters, Inc. | Oil treatment system |
| JPS5814905A (ja) * | 1981-07-17 | 1983-01-28 | Toray Ind Inc | 逆浸透分離装置 |
| US4394139A (en) * | 1982-03-04 | 1983-07-19 | Ecolaire Incorporated | Direct contact condenser and separating method |
| US5165237A (en) * | 1991-03-08 | 1992-11-24 | Graham Corporation | Method and apparatus for maintaining a required temperature differential in vacuum deaerators |
| US5405435A (en) * | 1994-03-01 | 1995-04-11 | Bekedam; Martin | Deaerator unit with gravity circulation |
| US6726743B2 (en) | 2002-06-18 | 2004-04-27 | 3M Innovative Properties Company | Electrostatic deaeration method and apparatus |
| US7588631B2 (en) * | 2006-02-15 | 2009-09-15 | The Western States Machine Company | Vacuum deaerator |
| US9713665B2 (en) | 2014-12-10 | 2017-07-25 | Medtronic, Inc. | Degassing system for dialysis |
| US10874787B2 (en) | 2014-12-10 | 2020-12-29 | Medtronic, Inc. | Degassing system for dialysis |
| CN107789851B (zh) * | 2017-09-29 | 2020-10-16 | 云南铜业股份有限公司 | 一种提高电解液原液蒸发效率的三效真空蒸发系统 |
| CN110090326A (zh) * | 2018-01-31 | 2019-08-06 | 美敦力公司 | 用于透析的脱气系统 |
| US11110215B2 (en) | 2018-02-23 | 2021-09-07 | Medtronic, Inc. | Degasser and vent manifolds for dialysis |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1463158A (en) * | 1920-06-05 | 1923-07-31 | Elliott Co | System for removing air and gases from water |
| US1518784A (en) * | 1921-04-13 | 1924-12-09 | Cochrane Corp | Method and apparatus for purifying water |
| US2315481A (en) * | 1940-12-30 | 1943-03-30 | Wisconsin Electric Power | Method and apparatus for degasifying liquids |
| GB561366A (en) * | 1942-08-12 | 1944-05-17 | George Arrowsmith | Improvements in and relating to deaerators for boiler feed water or water for other plant |
| US3395510A (en) * | 1965-10-23 | 1968-08-06 | Gen Electric | Gas scrubber |
-
1973
- 1973-12-10 JP JP48136853A patent/JPS5852681B2/ja not_active Expired
-
1974
- 1974-10-29 US US05/518,616 patent/US3932150A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US3932150A (en) | 1976-01-13 |
| JPS5086759A (ja) | 1975-07-12 |
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