JPS5852570A - 変流器装置 - Google Patents
変流器装置Info
- Publication number
- JPS5852570A JPS5852570A JP56149597A JP14959781A JPS5852570A JP S5852570 A JPS5852570 A JP S5852570A JP 56149597 A JP56149597 A JP 56149597A JP 14959781 A JP14959781 A JP 14959781A JP S5852570 A JPS5852570 A JP S5852570A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- current
- operational amplifier
- impedance element
- impedance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R15/00—Details of measuring arrangements of the types provided for in groups G01R17/00 - G01R29/00, G01R33/00 - G01R33/26 or G01R35/00
- G01R15/14—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks
- G01R15/18—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers
- G01R15/183—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers using transformers with a magnetic core
- G01R15/185—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers using transformers with a magnetic core with compensation or feedback windings or interacting coils, e.g. 0-flux sensors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Instrument Details And Bridges, And Automatic Balancing Devices (AREA)
- Transformers For Measuring Instruments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は誤差特性を改善した変流器装置に関するもので
ある。
ある。
この種の変流器装置は、従来第１図および第２図に示し
た構成が発明されている。
た構成が発明されている。
第１図において、ＣＴは変流器本体であり、１は１次電
流の供給される一次巻線、２は２次巻線であり、３はこ
れら１次、２次巻線を巻装する鉄心である。４は演算増
幅器であり、反転入力端子（−と表示しである）を２次
巻線２の一方の端子に接続すると共に、この反転入力端
子と出力端子との間にインピーダンス素子５を接続する
ことにより電流入力を電圧出力に変換する電流／電圧変
換器を構成している。前記演算増幅器４の非反転入力端
子（＋と表示しである）は前記２次巻線２の他端子に接
続されると共に、零ボルト電位に接続され、かつ零ボル
ト電位と出力端子との間に負担６を接続している。
流の供給される一次巻線、２は２次巻線であり、３はこ
れら１次、２次巻線を巻装する鉄心である。４は演算増
幅器であり、反転入力端子（−と表示しである）を２次
巻線２の一方の端子に接続すると共に、この反転入力端
子と出力端子との間にインピーダンス素子５を接続する
ことにより電流入力を電圧出力に変換する電流／電圧変
換器を構成している。前記演算増幅器４の非反転入力端
子（＋と表示しである）は前記２次巻線２の他端子に接
続されると共に、零ボルト電位に接続され、かつ零ボル
ト電位と出力端子との間に負担６を接続している。
第１図に示した変流器装置の作用を次に述べる。
演算増幅器４の極めて高い利得と、インピーダンス素子
５による負帰還作用により演算増幅器４０反転入力端子
←）と非反転入力端子汁）は、はぼ同電位になる。この
結果二次コイルは仮想的に短絡状態になるため、鉄心３
の磁束密度は、非常に低くなり、誤差の原因である励磁
電流が小さくなる。
５による負帰還作用により演算増幅器４０反転入力端子
←）と非反転入力端子汁）は、はぼ同電位になる。この
結果二次コイルは仮想的に短絡状態になるため、鉄心３
の磁束密度は、非常に低くなり、誤差の原因である励磁
電流が小さくなる。
したがって、二次コイル２には、誤差が小さい二次電流
が流れる。この二次電流は、演算増幅器４とインピーダ
ンス素子５から構成された電流／電圧変換器によって、
電圧に変換され、演算増幅器４の出力端子から負担６へ
、電圧の形態で必要な電力が供給される。このように第
１図に示しだ構成による変流器装置の誤差改良のポイン
トは、インピーダンス素子５と共に負帰還増幅器を構成
する演算増幅器４の反転入力端と非反転入力端子との間
に二次コイル２を接続し、仮想的に二次コイル２を短絡
状態にして、鉄心３の磁束密度を下げ励磁電流を減少さ
せたことにある。
が流れる。この二次電流は、演算増幅器４とインピーダ
ンス素子５から構成された電流／電圧変換器によって、
電圧に変換され、演算増幅器４の出力端子から負担６へ
、電圧の形態で必要な電力が供給される。このように第
１図に示しだ構成による変流器装置の誤差改良のポイン
トは、インピーダンス素子５と共に負帰還増幅器を構成
する演算増幅器４の反転入力端と非反転入力端子との間
に二次コイル２を接続し、仮想的に二次コイル２を短絡
状態にして、鉄心３の磁束密度を下げ励磁電流を減少さ
せたことにある。
第２図に示しだ構成において、１は一次コイル、２は二
次コイル、３は鉄心、４は演算増幅器、６は負担、７は
演算増幅器４の零ボルト電位、８はサーチコイルである
。−次コイルｌ、二次コイル２、およびサーチコイル８
は鉄心３に巻回されている。サーチコイル８は演算増幅
器４の反転入力端子と非反転入力端子の間に接続され、
かつ、非反転入力端子は零ボルト電位７に接続されてい
る。
次コイル、３は鉄心、４は演算増幅器、６は負担、７は
演算増幅器４の零ボルト電位、８はサーチコイルである
。−次コイルｌ、二次コイル２、およびサーチコイル８
は鉄心３に巻回されている。サーチコイル８は演算増幅
器４の反転入力端子と非反転入力端子の間に接続され、
かつ、非反転入力端子は零ボルト電位７に接続されてい
る。
演算増幅器４の出力端子は、二次コイル２の一端に接続
され、二次コイル２の他端と演算増幅器４の零ボルト電
位との間に負担６が接続されている。
され、二次コイル２の他端と演算増幅器４の零ボルト電
位との間に負担６が接続されている。
演算増幅器４の出力端子と反転入力端子にそれぞれ接続
されている二次コイル２とサーチコイル８の端子は、減
極性の関係に々るよう、二次コイル２およびサーチコイ
ル８が巻回されている。
されている二次コイル２とサーチコイル８の端子は、減
極性の関係に々るよう、二次コイル２およびサーチコイ
ル８が巻回されている。
第２図に示した構成による変流器装置の作用は次の通り
である。−次コイル１を流れる交流正弦波−次電流によ
って鉄心３に生じた磁束の大きさを、サーチコイル８に
より常圧として検出する。
である。−次コイル１を流れる交流正弦波−次電流によ
って鉄心３に生じた磁束の大きさを、サーチコイル８に
より常圧として検出する。
この電圧を演算増幅器４で増幅し、その出力電流は、−
次電、流による磁束を打消す方向に、二次コイル２を流
れ、さらに、９担６に流れ込む。ここで、演算増幅器４
の利得は極めて高いので、変流器装置の動作はサーチコ
イル８の電圧が零、すなわち、鉄心３内の磁束が零の状
態で平衝する。つまり、−次電流による起磁力と二次電
流による起磁力が等しい、所謂等アンペアターンの法則
がほぼ完全に成立することになり、高精度の変流器装置
を実現することができる。
次電、流による磁束を打消す方向に、二次コイル２を流
れ、さらに、９担６に流れ込む。ここで、演算増幅器４
の利得は極めて高いので、変流器装置の動作はサーチコ
イル８の電圧が零、すなわち、鉄心３内の磁束が零の状
態で平衝する。つまり、−次電流による起磁力と二次電
流による起磁力が等しい、所謂等アンペアターンの法則
がほぼ完全に成立することになり、高精度の変流器装置
を実現することができる。
以上、述べたように、第１図および第２図に示した構成
の変流器装置は、極めて高い精度を実現できる点で優れ
ているが、いずれも負担６への電力供給はそのすべてを
演算増幅器４が担なわなければならない。したがって、
出力容量の大きな演算増幅器が必要と々る。
の変流器装置は、極めて高い精度を実現できる点で優れ
ているが、いずれも負担６への電力供給はそのすべてを
演算増幅器４が担なわなければならない。したがって、
出力容量の大きな演算増幅器が必要と々る。
たとえば「電気学会電気規格調査会標準規格ＪＥＣ−１
９０−１９７７計器用変成器（保護継電器用月においで
、［変流器の定格二次負担は、５ＶＡ。
９０−１９７７計器用変成器（保護継電器用月においで
、［変流器の定格二次負担は、５ＶＡ。
１０ＶＡ、１５ＶＡ、２５ＶＡ、４０ＶＡ、６０ＶＡ、
１００ＶＡを標準とする。］と規定さね、ている。これ
らの大出力容量を有する演算増幅器は、エネルギー損失
が大きく回路構成、放熱の点から大形と々す、またコス
ト高となることは避けられない。すなわち第１図および
第２図に示しだ構成の変流器装置は全体と１〜で省エネ
ルギー指向に反し大形でコスト高という欠点があった。
１００ＶＡを標準とする。］と規定さね、ている。これ
らの大出力容量を有する演算増幅器は、エネルギー損失
が大きく回路構成、放熱の点から大形と々す、またコス
ト高となることは避けられない。すなわち第１図および
第２図に示しだ構成の変流器装置は全体と１〜で省エネ
ルギー指向に反し大形でコスト高という欠点があった。
本発明は、上記欠点に鑑みなされたもので、小形で安価
な誤差特性を改善した省エネルギー形高精度の変流器装
置を提供することを目的としたものである。
な誤差特性を改善した省エネルギー形高精度の変流器装
置を提供することを目的としたものである。
以下、第３図を参照して本発明の一実施例について説明
する。第３図は本発明による変流器装置の構成例を示す
ものである。
する。第３図は本発明による変流器装置の構成例を示す
ものである。
第３図において、１は一次コイル、２は二次コイル、３
は鉄心そして４は演算増幅器であり、それぞれ第１図、
第２図に示したものに対応する。
は鉄心そして４は演算増幅器であり、それぞれ第１図、
第２図に示したものに対応する。
二次コイル２０両端子間に負担６を接続する。す−チコ
イル８の一方の端子ｔ１を零電位７に接続すルト共ニ、
任意の大きさの第１のインピーダンス素子５ａを介し、
て前記演算増幅器４の反転入力端ｆ！Ｆ）に接続する。
イル８の一方の端子ｔ１を零電位７に接続すルト共ニ、
任意の大きさの第１のインピーダンス素子５ａを介し、
て前記演算増幅器４の反転入力端ｆ！Ｆ）に接続する。
この演算増幅器４は前記反転入力端子と出力端子間に帰
還用として第２のインピーダンス素子５ｂを接続してい
る。これら、第１及び第２のインピーダンス素子５ａ、
５ｂの太きさは等しく選定しである。一方、二次コイル
８の他端子ｔ２を前記演算増幅器４の非反転入力端子（
利に接続し、この端子（＋）と演算増幅器４の出力端子
間に第３のインピーダンス９を接続する。こノ第３のイ
ンピーダンス素子９はサーチコイル８の励磁インピーダ
ンスに等しく選定しである。
還用として第２のインピーダンス素子５ｂを接続してい
る。これら、第１及び第２のインピーダンス素子５ａ、
５ｂの太きさは等しく選定しである。一方、二次コイル
８の他端子ｔ２を前記演算増幅器４の非反転入力端子（
利に接続し、この端子（＋）と演算増幅器４の出力端子
間に第３のインピーダンス９を接続する。こノ第３のイ
ンピーダンス素子９はサーチコイル８の励磁インピーダ
ンスに等しく選定しである。
とのように構成された変流器装置の一次コイル１に一次
電流を流すと、二次コイル２に電圧が誘起され、負担６
に二次電流が流れる。この二次電圧を誘起させるために
、励磁電流が必要であり、これが変流器の誤差の原因で
あることは前に述べた。
電流を流すと、二次コイル２に電圧が誘起され、負担６
に二次電流が流れる。この二次電圧を誘起させるために
、励磁電流が必要であり、これが変流器の誤差の原因で
あることは前に述べた。
さて、励磁電流すなわち、−次電流による起磁力と二次
電流による起磁力の差によって鉄心３に巻回されたサー
チコイル８に誘起する電圧は、演算増幅器４の零ポル）
ｉ位７と非反転入力端子（−１−）との間に印加される
。零ボルト電位７を基準に非反転入力端子（＋）の電位
を仮にＥボルトとしよう。
電流による起磁力の差によって鉄心３に巻回されたサー
チコイル８に誘起する電圧は、演算増幅器４の零ポル）
ｉ位７と非反転入力端子（−１−）との間に印加される
。零ボルト電位７を基準に非反転入力端子（＋）の電位
を仮にＥボルトとしよう。
演算増幅器４の極めて高い利得と、第３のインピーダン
ス素子５ｂによる負帰還の作用により、反転入力端子（
−）の電位もＥボルトになる。したがって、第１のイン
ピーダンス素子５ａのインピーダンスをＺＡとすると、
第１のインピーダンス素子５ａには、反転入力端子（−
）との接続点から、零ボルト電位接続点の方向に■Ａ−
Ｅ／ＺＡなる電流が流れている。演算増幅器４の反転入
力端子（−）の入力インピーダンスは非常に高いため、
同じ電流が、第２のインピーダンス素子５ｂにも流れる
ことになる。その方向は、演算増幅器４の出力端子と第
２インピーダンス素子５ｂとの接続点から、反転入力端
子（刊との接続点の方向である。そして、第２のインピ
ーダンス素子５ｂのインピーダンスは第１のインピーダ
ンス素子５ａの値と同じ２人であるから、演算増幅器４
の出力端子の電位は、反転入力端子←）の電位よりＥボ
ルトだけ高く、２Ｅボルトとなる。演算増幅器４の非反
転入力端子（＋）の電位は前に述べたようにＥボルトで
あるから、第３のインピーダンス素子９には、サーチコ
イル８に誘起する電圧と同じＥボルトが印加されること
になる。第３のインピーダンス素子のインピーダンスは
、サーチコイル８の励磁インピーダンスに等しくなるよ
う構成されているから、第３のインピーダンス素子を流
れている電流は、鉄心３を励磁するための励磁電流のサ
ーチコイル８への換算値に等しく力る。
ス素子５ｂによる負帰還の作用により、反転入力端子（
−）の電位もＥボルトになる。したがって、第１のイン
ピーダンス素子５ａのインピーダンスをＺＡとすると、
第１のインピーダンス素子５ａには、反転入力端子（−
）との接続点から、零ボルト電位接続点の方向に■Ａ−
Ｅ／ＺＡなる電流が流れている。演算増幅器４の反転入
力端子（−）の入力インピーダンスは非常に高いため、
同じ電流が、第２のインピーダンス素子５ｂにも流れる
ことになる。その方向は、演算増幅器４の出力端子と第
２インピーダンス素子５ｂとの接続点から、反転入力端
子（刊との接続点の方向である。そして、第２のインピ
ーダンス素子５ｂのインピーダンスは第１のインピーダ
ンス素子５ａの値と同じ２人であるから、演算増幅器４
の出力端子の電位は、反転入力端子←）の電位よりＥボ
ルトだけ高く、２Ｅボルトとなる。演算増幅器４の非反
転入力端子（＋）の電位は前に述べたようにＥボルトで
あるから、第３のインピーダンス素子９には、サーチコ
イル８に誘起する電圧と同じＥボルトが印加されること
になる。第３のインピーダンス素子のインピーダンスは
、サーチコイル８の励磁インピーダンスに等しくなるよ
う構成されているから、第３のインピーダンス素子を流
れている電流は、鉄心３を励磁するための励磁電流のサ
ーチコイル８への換算値に等しく力る。
この電流は、演算増幅器４の出力端子との接続点から、
非反転入力端子汁）との接続点への方向に流れている。
非反転入力端子汁）との接続点への方向に流れている。
演算増幅器４の非反転入力端子（ト）の入力インピーダ
ンスは非常に高いので、第３のインピーダンス素子９を
流れる電流は増・減することなくそのままサーチコイル
８に流れ込むことになる。その電流方向は一次電流起磁
力と同じ方向であり、二次電流は、励磁電流分だけ増加
する。
ンスは非常に高いので、第３のインピーダンス素子９を
流れる電流は増・減することなくそのままサーチコイル
８に流れ込むことになる。その電流方向は一次電流起磁
力と同じ方向であり、二次電流は、励磁電流分だけ増加
する。
その結果、二次電流の誤差１ｄ著しく減少し、高精度の
変流器装置を得ることができる。さらに負担６への電力
供給は、上述の説明かられかるように、その大部分が一
次電流からによるもので、演算増幅器４け、僅かに励磁
電流分のみである。したがって、演算増幅器４の出力容
量は、出力電圧が励磁電圧の２倍の２Ｅボルトであるこ
とから、負担６の負担値（ＶＡ）の誤差改善前比誤差パ
ーセントの２倍あれば充分である。例えば、負担２５Ｖ
Ａで、誤差改善前の比誤差が３チの場合、演算増幅器４
の出力容量は あれば良い。したがって、演算増幅器４は回路構成が簡
単で発熱も少ないので、全体として小形で安価な誤差特
性を改善した高精度の変流器装置を提供することができ
る。
変流器装置を得ることができる。さらに負担６への電力
供給は、上述の説明かられかるように、その大部分が一
次電流からによるもので、演算増幅器４け、僅かに励磁
電流分のみである。したがって、演算増幅器４の出力容
量は、出力電圧が励磁電圧の２倍の２Ｅボルトであるこ
とから、負担６の負担値（ＶＡ）の誤差改善前比誤差パ
ーセントの２倍あれば充分である。例えば、負担２５Ｖ
Ａで、誤差改善前の比誤差が３チの場合、演算増幅器４
の出力容量は あれば良い。したがって、演算増幅器４は回路構成が簡
単で発熱も少ないので、全体として小形で安価な誤差特
性を改善した高精度の変流器装置を提供することができ
る。
第４図は本発明の他の実施例を示す構成図であふ。第４
図において。第３図と同一部分には同一の符号を付して
その説明を省略し異なる部分について述べる。９ａは鉄
心３と同じ特性・寸法を有する鉄心、９ｂは鉄心９ａに
巻回されたコイルであって、巻回数はサーチコイル８と
同じである。
図において。第３図と同一部分には同一の符号を付して
その説明を省略し異なる部分について述べる。９ａは鉄
心３と同じ特性・寸法を有する鉄心、９ｂは鉄心９ａに
巻回されたコイルであって、巻回数はサーチコイル８と
同じである。
第３のインピーダンス素子９として、上述のように構成
したインピーダンスを用いることにより励磁インピーダ
ンスの非直線性に起因する電流特性や、負担持性もが改
善され、より精度の高い変流器装置が得られることは、
これ壕での説明から容易に推察できるところである。ま
た、本実施例においても、演算増幅器４の出力容量が小
さくても良いという長所がいささか損なわれないことは
明らかである。
したインピーダンスを用いることにより励磁インピーダ
ンスの非直線性に起因する電流特性や、負担持性もが改
善され、より精度の高い変流器装置が得られることは、
これ壕での説明から容易に推察できるところである。ま
た、本実施例においても、演算増幅器４の出力容量が小
さくても良いという長所がいささか損なわれないことは
明らかである。
以上述べた様にこのように本発明によれば、小形で安価
な発熱の少ない（したがって損失の少ない省エネルギー
形の）高精度の変流器装置を提供することができる。
な発熱の少ない（したがって損失の少ない省エネルギー
形の）高精度の変流器装置を提供することができる。
第１図及び第２図はそれぞれ従来の変流器装置を示す構
成図、第３図は本発明の変流器装置の一実施例を示す構
成図、第４図は本発明の変流器装置の他の実施例を示す
構成図である。 １・・・・・ −次コイル ２・・・・二次コイル３
．９ａ・・・・ 鉄 心 ４・・・・演算増幅器５．
５ａ、５１〕、９・・・・ インピーダンス素子６・・
・・ 負担 ７・・・・演算増幅器の零ボルト電位 ８・・・・ サーチコイル ９ｂ・・・・コイル（７３
１７） 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （ほか１
名）第１図 第２図 第３図 第４図 ２ ブ ／ ｅ今ｌ〜ｚｓｂ
成図、第３図は本発明の変流器装置の一実施例を示す構
成図、第４図は本発明の変流器装置の他の実施例を示す
構成図である。 １・・・・・ −次コイル ２・・・・二次コイル３
．９ａ・・・・ 鉄 心 ４・・・・演算増幅器５．
５ａ、５１〕、９・・・・ インピーダンス素子６・・
・・ 負担 ７・・・・演算増幅器の零ボルト電位 ８・・・・ サーチコイル ９ｂ・・・・コイル（７３
１７） 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 （ほか１
名）第１図 第２図 第３図 第４図 ２ ブ ／ ｅ今ｌ〜ｚｓｂ
Claims (3)
- （１）−次電流の流れる一次コイルに、二次コイルおコ
イルへ間に負担を接続し、前記サーチコイルの一端を零
電位に接続すると共に、任意の大きさの第１のインピー
ダンス素子を通して演算増幅器の反転入力端子を接続し
、この演算増幅器の反転入力端子と出力端子との間を前
記第１のインピーダンス素子と同じ大きさのインピーダ
ンスを有する第２のインピーダンス素子を接続し。 前記サーチコイルの他端を前記演算増幅器の非反転入力
端子に接続すると共に、このサーチコイルの励磁インピ
ーダンスに等しい第３のインピーダンス素子を通じて前
記演算増幅器の出力端子に接続したことを特徴とする変
流器装置。 - （２）−次コイル、二次コイルおよびサーチコイルを鉄
心に巻装して電磁的に結合したことを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の変流器装置。 - （３）第３のインピーダンス素子は、−次コイル、二次
コイルおよびサーチコイルを巻装した鉄心と同じ特性、
寸法金有した鉄心に前記サーチコイルと同じ巻回数のコ
イルを巻回して構成されたことを特徴とする特許請求の
範囲第２項記載の変流器装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56149597A JPS5852570A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 変流器装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56149597A JPS5852570A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 変流器装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5852570A true JPS5852570A (ja) | 1983-03-28 |
Family
ID=15478680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56149597A Pending JPS5852570A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 変流器装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852570A (ja) |
-
1981
- 1981-09-24 JP JP56149597A patent/JPS5852570A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0557378B1 (en) | A power supply circuit with integrated magnetic components | |
| US3534247A (en) | Current transformer with internal error compensation | |
| US5568047A (en) | Current sensor and method using differentially generated feedback | |
| CA2148961A1 (en) | Linear Alternating Current Interface for Electronic Meters | |
| US4140961A (en) | Shunt circuit for an insulation type current transformer to adapt to a wide-band of frequency | |
| US5789907A (en) | Variable impedence transformer | |
| US2324634A (en) | Electromagnetic inductance apparatus | |
| JPS5852570A (ja) | 変流器装置 | |
| EP0010921B1 (en) | Direct current detecting device using saturable reactors | |
| US2688724A (en) | Magnetic amplifier | |
| JPS5863864A (ja) | 電流−電圧変換回路 | |
| SU1205029A1 (ru) | Устройство дл масштабного преобразовани тока | |
| Morgan | The biased rectifier amplifier-A pulse magnetic amplifier | |
| HU190346B (en) | Electric current measuring circuit arrangement | |
| US6198268B1 (en) | Dual-rated current transformer circuit having at least two input circuits | |
| JPS6111457B2 (ja) | ||
| RU2035046C1 (ru) | Измерительный преобразователь переменного тока | |
| US4638177A (en) | Rotating flux transformer | |
| JP2690647B2 (ja) | 誤差補償型変圧器 | |
| SU907533A1 (ru) | Магнитоэлектронный преобразователь напр жени | |
| SU1449915A1 (ru) | Измерительный преобразователь тока | |
| JP3098567B2 (ja) | スコットトランス | |
| JPH0584047B2 (ja) | ||
| SU1449930A1 (ru) | Симметричный трансформаторный преобразователь сопротивлени | |
| JPH02122609A (ja) | 誤差補償形変流器装置 |