JPS5838789A - 合成ガスの製造方法及び製造装置 - Google Patents
合成ガスの製造方法及び製造装置Info
- Publication number
- JPS5838789A JPS5838789A JP57142210A JP14221082A JPS5838789A JP S5838789 A JPS5838789 A JP S5838789A JP 57142210 A JP57142210 A JP 57142210A JP 14221082 A JP14221082 A JP 14221082A JP S5838789 A JPS5838789 A JP S5838789A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reduction
- zone
- synthesis gas
- gasification
- carbothermal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/20—Apparatus; Plants
- C10J3/34—Grates; Mechanical ash-removing devices
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B25/00—Phosphorus; Compounds thereof
- C01B25/02—Preparation of phosphorus
- C01B25/027—Preparation of phosphorus of yellow phosphorus
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
- C01B32/90—Carbides
- C01B32/914—Carbides of single elements
- C01B32/942—Calcium carbide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/06—Continuous processes
- C10J3/08—Continuous processes with ash-removal in liquid state
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/466—Entrained flow processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/82—Gas withdrawal means
- C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0073—Selection or treatment of the reducing gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/093—Coal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/0943—Coke
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0959—Oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0969—Carbon dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0973—Water
- C10J2300/0976—Water as steam
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0983—Additives
- C10J2300/0996—Calcium-containing inorganic materials, e.g. lime
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1807—Recycle loops, e.g. gas, solids, heating medium, water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
- C10J2300/1884—Heat exchange between at least two process streams with one stream being synthesis gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/20—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases
- C21B2100/22—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases by reforming
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/20—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases
- C21B2100/26—Increasing the gas reduction potential of recycled exhaust gases by adding additional fuel in recirculation pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/40—Gas purification of exhaust gases to be recirculated or used in other metallurgical processes
- C21B2100/44—Removing particles, e.g. by scrubbing, dedusting
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
高炭素含有物質、特にコークス及び石英を、工業的に純
粋な酸素又は酸素及び添加ガス、好ましくは水蒸気、窒
素又は二酸化炭素より成る混合物を用いて自熱式にガス
化することは公知である。この場合ガス化は、例えば気
流ガス化（Ｆｌｕｇｓｔｒｏｍｖｅｒｇａｓｕｎｇｌ又
は固定床ガス化法により標準圧又は高められた圧力で紅
過しつるように種々の実施態様を有していてもよい適当
な反応室で実施される。高炭素含有物質に対する従来使
用された融剤は主として鉱滓の物理的性質に有利な影響
を与えることが要求された。
粋な酸素又は酸素及び添加ガス、好ましくは水蒸気、窒
素又は二酸化炭素より成る混合物を用いて自熱式にガス
化することは公知である。この場合ガス化は、例えば気
流ガス化（Ｆｌｕｇｓｔｒｏｍｖｅｒｇａｓｕｎｇｌ又
は固定床ガス化法により標準圧又は高められた圧力で紅
過しつるように種々の実施態様を有していてもよい適当
な反応室で実施される。高炭素含有物質に対する従来使
用された融剤は主として鉱滓の物理的性質に有利な影響
を与えることが要求された。
すなわち西独国特許第１０６８４１５号明細書には、固
体燃料を１２００〜１３７５℃の温度で酸素を用いるガ
ス化によって合成ガス又は燃焼ガスを製造する方法が記
載されており、この場合には鉱滓融点を低下させるため
に融剤例えば石灰を加えることができる。含炭素固体燃
料を流動床で１０００〜ｔ ｓｏｏ℃で空気を用いてガ
ス化することによって製鉄用還元ガスを製造するための
西独国特許出願公告第１５０８０８３号の方法の場合に
は、石灰岩、石灰又は珪酸及び酸化アルミニウムを含む
物質を、これらの物質によって灰分融点が作業温度を越
えて高められるような葉で燃料に加える。西独国特許出
願公告第２５２０５８４号公報には、鉄浴反応器での硫
黄を含む石灰のガス化が記載されており。
体燃料を１２００〜１３７５℃の温度で酸素を用いるガ
ス化によって合成ガス又は燃焼ガスを製造する方法が記
載されており、この場合には鉱滓融点を低下させるため
に融剤例えば石灰を加えることができる。含炭素固体燃
料を流動床で１０００〜ｔ ｓｏｏ℃で空気を用いてガ
ス化することによって製鉄用還元ガスを製造するための
西独国特許出願公告第１５０８０８３号の方法の場合に
は、石灰岩、石灰又は珪酸及び酸化アルミニウムを含む
物質を、これらの物質によって灰分融点が作業温度を越
えて高められるような葉で燃料に加える。西独国特許出
願公告第２５２０５８４号公報には、鉄浴反応器での硫
黄を含む石灰のガス化が記載されており。
この場合には石灰、石灰岩又は、ドロマイトラ鉄浴上に
供給して脱硫性を有する鉱滓を製造する。西独国特許第
９３０５３９号及び同第１０１２４２０号には、水蒸気
を７７５〜９８０℃で含炭素固体燃料と酸化カルシウム
又は石灰との混合物中に導入するガス発生法が記載され
ているが、反応域に存在する酸化カルシウム又は石灰の
量は発生する全二酸化炭素全殆ど炭酸塩に変換するのに
十分である。
供給して脱硫性を有する鉱滓を製造する。西独国特許第
９３０５３９号及び同第１０１２４２０号には、水蒸気
を７７５〜９８０℃で含炭素固体燃料と酸化カルシウム
又は石灰との混合物中に導入するガス発生法が記載され
ているが、反応域に存在する酸化カルシウム又は石灰の
量は発生する全二酸化炭素全殆ど炭酸塩に変換するのに
十分である。
米国特許第３０１７２５９号の方法によればコークス及
び石灰は水蒸気中で分散され、流動床反応器で１：６５
０〜２７５０℃で酸素と反応されて、炭化カルシウムと
合成ガス（ＣＯ＋ｌＩ２ ）を生成する。反応生成物は
炭化水素油を用いて４２５℃未満に冷却され、炭化カル
シウムの懸濁液が合成ガスから分離される。
び石灰は水蒸気中で分散され、流動床反応器で１：６５
０〜２７５０℃で酸素と反応されて、炭化カルシウムと
合成ガス（ＣＯ＋ｌＩ２ ）を生成する。反応生成物は
炭化水素油を用いて４２５℃未満に冷却され、炭化カル
シウムの懸濁液が合成ガスから分離される。
ところで本発明による方法の場合には、石灰中の鉱物類
から生じる灰分又は鉱滓の少なくとも数成分を化学反応
によって結合する選択された融剤が使用され、これによ
って、二次反応で化学工業的に利用可能の生成物、所謂
有価物質が得られる。この際融剤は加熱合成ガスによっ
て必要温度に予熱され、二次的吸熱反応のエネルギー必
要量が白熱式ガス化の際に遊離されるエネルギーの一部
によって完全にカバーされる。
から生じる灰分又は鉱滓の少なくとも数成分を化学反応
によって結合する選択された融剤が使用され、これによ
って、二次反応で化学工業的に利用可能の生成物、所謂
有価物質が得られる。この際融剤は加熱合成ガスによっ
て必要温度に予熱され、二次的吸熱反応のエネルギー必
要量が白熱式ガス化の際に遊離されるエネルギーの一部
によって完全にカバーされる。
二次生成物は溶融状態で反応室から取出される。
特に、石灰及び褐炭又はそのコークスのような化石固体
炭素キャリアバ、シばしば極めて異なる含量のパラスト
ヲ有していることは周知である。パラストは主として、
部分的に炭素と均質に混合していて灼熱残渣として灰分
を形成する多数の鉱物から成る。灰分中には３５個を越
える元素が検出されつるので、従来から灰分からの原料
獲得に対する関心があった。しかし今日までそれに応じ
る方法は実施されなかった。
炭素キャリアバ、シばしば極めて異なる含量のパラスト
ヲ有していることは周知である。パラストは主として、
部分的に炭素と均質に混合していて灼熱残渣として灰分
を形成する多数の鉱物から成る。灰分中には３５個を越
える元素が検出されつるので、従来から灰分からの原料
獲得に対する関心があった。しかし今日までそれに応じ
る方法は実施されなかった。
就中その原因は、従来関心の中心にあった重要な鋼加工
金属の灰分量が一般に極め少ないことにある。この際主
要鉱物は十分［８１固を越えていた。煙灰や顆粒北天は
建築材料工業で；ｒ１１用可能であるけれども、すでに
今日発電所で生じる鉱滓及び灰分（石炭の場合には最高
７５係までが、褐炭の場合には約８％が利用に共給され
つるにすぎない）は大きな間＠を提出している。
金属の灰分量が一般に極め少ないことにある。この際主
要鉱物は十分［８１固を越えていた。煙灰や顆粒北天は
建築材料工業で；ｒ１１用可能であるけれども、すでに
今日発電所で生じる鉱滓及び灰分（石炭の場合には最高
７５係までが、褐炭の場合には約８％が利用に共給され
つるにすぎない）は大きな間＠を提出している。
これらの問題は、将来大工業的石炭ガス化装置が操業さ
れる場合なお一層ゆゆしいことになる、それというのも
一つには重金属及び放射性核抽の高い富化度が従来提案
された灰分及び鉱滓の特定の用途を閉め出し、二つには
利用能力が汲み尽されて灰分及び鉱滓生産量が石灰ガス
化によってなおも増大されるからである。
れる場合なお一層ゆゆしいことになる、それというのも
一つには重金属及び放射性核抽の高い富化度が従来提案
された灰分及び鉱滓の特定の用途を閉め出し、二つには
利用能力が汲み尽されて灰分及び鉱滓生産量が石灰ガス
化によってなおも増大されるからである。
公知石炭ガス化装置の場合には灰及び鉱滓形成の場所で
は一般に極めて高い温度が支配する。
は一般に極めて高い温度が支配する。
同時に灰分及び鉱滓は溶融状態で存在する。石灰中の鉱
物、主として粘土鉱物としてのイライト及びカオリナイ
ト、雲母鉱物としてのセリサイ） （Ｓｅｒｉｚｉｄ）
、鉄鉱物としての黄鉄鉱、褐鉄鉱、赤鉄鉱、菱鉄鉱、
カルゼンスパーとしての白雲石、テ鉄白雲石、方解石及
びドロマイト、燐鉱物゛としての燐灰石及び石英、この
他なお、別種のまれに見出せる酸化物、水酸化物及び硫
化物の系列及び特定の塩は、加熱速度及び雰囲気に応じ
て種々の挙動を示す。加熱時には一般に先づ吸着水、結
晶水、０］Ｉ基からの水及び炭酸塩からの二酸化炭素が
追出される。１５００℃を越える温度では若干の酸化物
がガス相を介してガスコンブレタス、−酸化物又は饋化
物の形成下に明らかに搬出され、これらの物質は逆反応
Ｗｉ−にエーロゾル全形成することになる。特にこのこ
とは二酸化珪素、ぼ化アルミニウム、酸化鉄の場合に該
当する。同時に鉱物は高い加熱速度では十分に分解され
て５合成ガス流によって連行される無定形酸化物になる
。二酸化珪素の大部分は融解して後でガラス状の相を形
成する。就中炭素の存在での強い還元条件下では金属酸
化物の金属への還元も観察することができる。好ましく
は鉄の出現、しかしまた同様に中間的に金属段階を経て
形成される炭化カルシウムの形成又はフェロシリコンの
出現も観察される。
物、主として粘土鉱物としてのイライト及びカオリナイ
ト、雲母鉱物としてのセリサイ） （Ｓｅｒｉｚｉｄ）
、鉄鉱物としての黄鉄鉱、褐鉄鉱、赤鉄鉱、菱鉄鉱、
カルゼンスパーとしての白雲石、テ鉄白雲石、方解石及
びドロマイト、燐鉱物゛としての燐灰石及び石英、この
他なお、別種のまれに見出せる酸化物、水酸化物及び硫
化物の系列及び特定の塩は、加熱速度及び雰囲気に応じ
て種々の挙動を示す。加熱時には一般に先づ吸着水、結
晶水、０］Ｉ基からの水及び炭酸塩からの二酸化炭素が
追出される。１５００℃を越える温度では若干の酸化物
がガス相を介してガスコンブレタス、−酸化物又は饋化
物の形成下に明らかに搬出され、これらの物質は逆反応
Ｗｉ−にエーロゾル全形成することになる。特にこのこ
とは二酸化珪素、ぼ化アルミニウム、酸化鉄の場合に該
当する。同時に鉱物は高い加熱速度では十分に分解され
て５合成ガス流によって連行される無定形酸化物になる
。二酸化珪素の大部分は融解して後でガラス状の相を形
成する。就中炭素の存在での強い還元条件下では金属酸
化物の金属への還元も観察することができる。好ましく
は鉄の出現、しかしまた同様に中間的に金属段階を経て
形成される炭化カルシウムの形成又はフェロシリコンの
出現も観察される。
本発明による方法の場合には、高炭素含有物質、特に石
炭の鉱物成分の前記性質が有利に結合され、利用される
。
炭の鉱物成分の前記性質が有利に結合され、利用される
。
これによって、
１ 大部分の鉱滓及び灰分が化学的に変換されて化学工
業的生成物に変えられ、 ２、 ダスト部分に良好な水硬結合剤持回全付与するダ
スト部分中の個々の成分、例えばＡｔ２０３が富化され
、 ３、著しく高い温度水準で発生するガス化熱が高温反応
に直接利用され。
業的生成物に変えられ、 ２、 ダスト部分に良好な水硬結合剤持回全付与するダ
スト部分中の個々の成分、例えばＡｔ２０３が富化され
、 ３、著しく高い温度水準で発生するガス化熱が高温反応
に直接利用され。
４ 合成ガス中の二酸化炭素含分が最小に保たれ、
５、 従来は反応器から排出される煙塵の大部分が反応
器に残留されて、同様に化学反応によって変換される。
器に残留されて、同様に化学反応によって変換される。
これによって、加熱合成ガスがその生成直後に融剤混合
物から成る充填層中に導入される。
物から成る充填層中に導入される。
融剤混合物は鉱滓還元のためのα元剤、特にコーダス、
半成コークス、無煙炭、木炭又は泥炭コークスの形の炭
素を含有する。この際部分的に液状の鉱滓及び煙灰粒子
が大部分充填層の表面上に析出され、その上で表面皮膜
を形成する。
半成コークス、無煙炭、木炭又は泥炭コークスの形の炭
素を含有する。この際部分的に液状の鉱滓及び煙灰粒子
が大部分充填層の表面上に析出され、その上で表面皮膜
を形成する。
次にここに高温により反応が起こって、還元域が形成さ
れる。融剤混合物の消耗下に所望の二次生成物が形成さ
れる。これは例えばフェロシリコン又ハ炭化カルシウム
であることもある。
れる。融剤混合物の消耗下に所望の二次生成物が形成さ
れる。これは例えばフェロシリコン又ハ炭化カルシウム
であることもある。
高炭素含有物質の使用量に対する融剤の特定量の割合は
広い範囲で変化してもよい。理論的には変換反応の化学
廿論に関していえば灰中の被変換主要成分の址が融剤の
門の下限を規定し。
広い範囲で変化してもよい。理論的には変換反応の化学
廿論に関していえば灰中の被変換主要成分の址が融剤の
門の下限を規定し。
（例１参照］、他方変換反応のエネルギー消費量に関し
ていえば自然式ガス化反応で遊離される場合により添加
ガスの存在で酸素を用いて白熱式にガス化することによ
って合成ガス（ＣＯ＋ｔ１２１を製造するに当り、粒径
Ｏ〜０．１關を何する炭塵を酸素及び場合によっては添
加ガスと一緒に２０００〜２６００℃に保たれたガス化
域中に噴出させ；煙灰を含み、熱エネルギーの内在する
生成粗合成ガスを、炭素熱吸熱還元の出発物質の充填層
れた還元域中を導通させ０、炭素熱還元の除虫じた合成
ガスによって僧門された目ＴＩ記粗合成ガスは一１還元
域に接続する同出発物質の充填された予熱域中を導通さ
せかつ３００−１５００℃の温度をもって精製及び転侠
のために取出し；還元域の下部では炭素熱還元の反応生
成物及び形成された鉱滓を溶融状態で集合及び後反応城
から取出すことを特徴とする合成ガスの製造方法に関す
る。
ていえば自然式ガス化反応で遊離される場合により添加
ガスの存在で酸素を用いて白熱式にガス化することによ
って合成ガス（ＣＯ＋ｔ１２１を製造するに当り、粒径
Ｏ〜０．１關を何する炭塵を酸素及び場合によっては添
加ガスと一緒に２０００〜２６００℃に保たれたガス化
域中に噴出させ；煙灰を含み、熱エネルギーの内在する
生成粗合成ガスを、炭素熱吸熱還元の出発物質の充填層
れた還元域中を導通させ０、炭素熱還元の除虫じた合成
ガスによって僧門された目ＴＩ記粗合成ガスは一１還元
域に接続する同出発物質の充填された予熱域中を導通さ
せかつ３００−１５００℃の温度をもって精製及び転侠
のために取出し；還元域の下部では炭素熱還元の反応生
成物及び形成された鉱滓を溶融状態で集合及び後反応城
から取出すことを特徴とする合成ガスの製造方法に関す
る。
更に本発明方法は、好ましくかつ選択的には、１
ａ） １＋ヶ、うゎえつゆヵ、＝−２−０え、１に使
用された炭素の灰分を少なくとも部分的に炭素熱還元の
際の反応成分と［７て使用するｂ）予熱域を出る粗合成
ガスからダスト及び灰分を除去し、これらの固形物を少
なくとも部分的に循環で新しい炭塵と一緒に再びガス化
域゛を介して還元域中に導入する； Ｃ）粒径１０〜’ｌＯｒｍ＋又は２０〜４０配の炭素熱
還元用出発物質を使用する１ ｄ）還元域が側方では少なくとも２個のガス化域に開放
結合されており、上方では予熱域に開放結合されている
； ｅ） 予熱域及び還元域にコークス、鉄屑及び場合によ
り石英を装入し、この際１３００〜１８００℃セ炭素熱
還元の反応生成物としてフェロシリコンを得る； ｆ） 予熱域及び還元域にコークス又は■焼無煙炭及び
石灰を装入し、この際１８００〜２３００℃で炭素熱還
元の反応生成物として炭化カルシウムを得る； ｇ）予熱域及び還元域にコークス、燐酸カルシウム、及
び石英を装入し、この際１３００〜１７００℃で炭素熱
還元の反応生成物として燐元素を得る； ｈ〕 予熱域及び還元域にコークス及び酸化鉄鉱を装入
し、この際１３００〜ｉ ＢＯ０℃で、炭素熱還元の反
応生成物として鉄金属を得るｌ）添加ガスとしてＣ０１
ＣＯ２％ Ｎ２ ｓ 水蒸気又は循環された合成ガスを
便用する； ｊ〕 ガス化域ではＣＯを生成する酸化に関して化学量
論的に過剰の酸素を用いて作業する；ｋ）炭素熱還元用
出発物質の一成分全意織的に予熱域及び還元域の内壁に
沿って供給することを特徴としている。
ａ） １＋ヶ、うゎえつゆヵ、＝−２−０え、１に使
用された炭素の灰分を少なくとも部分的に炭素熱還元の
際の反応成分と［７て使用するｂ）予熱域を出る粗合成
ガスからダスト及び灰分を除去し、これらの固形物を少
なくとも部分的に循環で新しい炭塵と一緒に再びガス化
域゛を介して還元域中に導入する； Ｃ）粒径１０〜’ｌＯｒｍ＋又は２０〜４０配の炭素熱
還元用出発物質を使用する１ ｄ）還元域が側方では少なくとも２個のガス化域に開放
結合されており、上方では予熱域に開放結合されている
； ｅ） 予熱域及び還元域にコークス、鉄屑及び場合によ
り石英を装入し、この際１３００〜１８００℃セ炭素熱
還元の反応生成物としてフェロシリコンを得る； ｆ） 予熱域及び還元域にコークス又は■焼無煙炭及び
石灰を装入し、この際１８００〜２３００℃で炭素熱還
元の反応生成物として炭化カルシウムを得る； ｇ）予熱域及び還元域にコークス、燐酸カルシウム、及
び石英を装入し、この際１３００〜１７００℃で炭素熱
還元の反応生成物として燐元素を得る； ｈ〕 予熱域及び還元域にコークス及び酸化鉄鉱を装入
し、この際１３００〜ｉ ＢＯ０℃で、炭素熱還元の反
応生成物として鉄金属を得るｌ）添加ガスとしてＣ０１
ＣＯ２％ Ｎ２ ｓ 水蒸気又は循環された合成ガスを
便用する； ｊ〕 ガス化域ではＣＯを生成する酸化に関して化学量
論的に過剰の酸素を用いて作業する；ｋ）炭素熱還元用
出発物質の一成分全意織的に予熱域及び還元域の内壁に
沿って供給することを特徴としている。
また本発明は、前記新規方法を実施するだめの装置（第
１図参照〕を包含し、同装置の特徴とするところは、開
放的に移行しあっている縦方向ンこ延びた予熱室６ｃ、
還元室６ｂ及び後反応室６ｄによって上方から下方へと
構成される竪型炉６；還元室６ｂの側方で隣接して同室
に開放納会されかつ炭塵、゛１酸素及び場合によっては
添加ガスの共通供給ノズル３が設けられている少なくと
も２個の対向円筒状ガス化室６ａ；炭素熱還元用出発物
質供給管８及び竪型炉６頭部の粗合成ガス排出管９，１
２：炭素熱還元からの溶ＩＱ４鉱滓及び溶融反応生成物
を排出するための少なくとも１個の排出管７ ａ 、
７ ｂ ｆ有することである。
１図参照〕を包含し、同装置の特徴とするところは、開
放的に移行しあっている縦方向ンこ延びた予熱室６ｃ、
還元室６ｂ及び後反応室６ｄによって上方から下方へと
構成される竪型炉６；還元室６ｂの側方で隣接して同室
に開放納会されかつ炭塵、゛１酸素及び場合によっては
添加ガスの共通供給ノズル３が設けられている少なくと
も２個の対向円筒状ガス化室６ａ；炭素熱還元用出発物
質供給管８及び竪型炉６頭部の粗合成ガス排出管９，１
２：炭素熱還元からの溶ＩＱ４鉱滓及び溶融反応生成物
を排出するための少なくとも１個の排出管７ ａ 、
７ ｂ ｆ有することである。
また本発明による装置は、好ましくかつ選択的には。
ａ） 各ノズル３の前に接続された炭塵用中１町バン
カー；粗合成ガス排出管９，１２における集塵袋＆１１
及び集塵装置１１から個々の中間ノクンカー２への分離
鉱物ダスト復帰管１３を有する； ｂ）竪型炉６の上部に垂直環状に配置され、分離板１６
と竪型炉６の内壁との間の環状室６ｃを限定するための
分離板１６ならびに炭素熱還元用出発物質の一成分を、
竪型炉６の内壁を保護する環状充填外被の形成下に環状
室６ｅ中に供給するための少なくとも２個の輸送管１５
を有する ことを特徴としている。
カー；粗合成ガス排出管９，１２における集塵袋＆１１
及び集塵装置１１から個々の中間ノクンカー２への分離
鉱物ダスト復帰管１３を有する； ｂ）竪型炉６の上部に垂直環状に配置され、分離板１６
と竪型炉６の内壁との間の環状室６ｃを限定するための
分離板１６ならびに炭素熱還元用出発物質の一成分を、
竪型炉６の内壁を保護する環状充填外被の形成下に環状
室６ｅ中に供給するための少なくとも２個の輸送管１５
を有する ことを特徴としている。
本発明による方肉は、多様に具体化することができる。
次に図面の第１図及び第２図により本発明による方法及
び装置を詳述するが、ガス化のために特定された高炭素
含有物質（炭塵）は以下には簡単にガス化炭と称する。
び装置を詳述するが、ガス化のために特定された高炭素
含有物質（炭塵）は以下には簡単にガス化炭と称する。
第１図
２を介して各微粉炭ガス化バーナー３に供給され、ここ
ではガス化炭は導音４からの酸素及び場合によっては導
管５からの添加ガス、特に二酸化炭素原蒸気、−酸化炭
素又は粗合成ガスと、−緒に本発明による反応室（竪型
炉）６のガス化域６ａに圧入されて自熱的にガス化され
る。
ではガス化炭は導音４からの酸素及び場合によっては導
管５からの添加ガス、特に二酸化炭素原蒸気、−酸化炭
素又は粗合成ガスと、−緒に本発明による反応室（竪型
炉）６のガス化域６ａに圧入されて自熱的にガス化され
る。
この際本発明によれば酸素及び／又は添加ガスはガス化
炭のキャリヤーガスとして使用されつる。反応室（竪型
炉）６は本発明により、その都度の融剤混合物の充填層
から成る還元域６ｂがガス化域６ａの軸方向においてこ
れに隣接するように形成されている。この際この混合物
の融剤の粒径は好ましくは１０〜２０ｍ又は２０〜４０
ｍである。この充填層の上部に、同様に融剤混合物から
成る充填層を含む予熱域６ｃが配装置されているので、
同融剤混合物は重力作用によって還元域６ｂの消耗に応
じた下方に移動する。還元域６ｂの下部には、還元域６
ｂから滴下する溶融鉱滓及び還元生成物が滴状に流入す
る集合及び後反応域６ｄが配置されている。集合及び後
反応域６ｄは少なくとも１個の排出口を備えていて、溶
融鉱滓及び還元生成物は導管７ａ及び／又は７ｂにより
排出されうる。次に造粒されるか又は容器で冷却される
。
炭のキャリヤーガスとして使用されつる。反応室（竪型
炉）６は本発明により、その都度の融剤混合物の充填層
から成る還元域６ｂがガス化域６ａの軸方向においてこ
れに隣接するように形成されている。この際この混合物
の融剤の粒径は好ましくは１０〜２０ｍ又は２０〜４０
ｍである。この充填層の上部に、同様に融剤混合物から
成る充填層を含む予熱域６ｃが配装置されているので、
同融剤混合物は重力作用によって還元域６ｂの消耗に応
じた下方に移動する。還元域６ｂの下部には、還元域６
ｂから滴下する溶融鉱滓及び還元生成物が滴状に流入す
る集合及び後反応域６ｄが配置されている。集合及び後
反応域６ｄは少なくとも１個の排出口を備えていて、溶
融鉱滓及び還元生成物は導管７ａ及び／又は７ｂにより
排出されうる。次に造粒されるか又は容器で冷却される
。
ガス化域６ａでは、温度は、添加ガスを用いて約２００
０〜２６００℃に調節されるが、還元域６ｂでは１３０
０〜２３００℃の温度が得られる。融剤混合？＋は還元
剤、好ましくはコークス、半成コークス、無煙炭、木炭
及び泥炭コークス、及び所望の反応にとって特殊な他の
物質を含イ１する。還元剤中には、その脱ガス生成物又
は反応生成物（例えば炭化水素、タール）が製造合成ガ
スの継続加工を妨げない限り揮発成分が入ってもよい。
０〜２６００℃に調節されるが、還元域６ｂでは１３０
０〜２３００℃の温度が得られる。融剤混合？＋は還元
剤、好ましくはコークス、半成コークス、無煙炭、木炭
及び泥炭コークス、及び所望の反応にとって特殊な他の
物質を含イ１する。還元剤中には、その脱ガス生成物又
は反応生成物（例えば炭化水素、タール）が製造合成ガ
スの継続加工を妨げない限り揮発成分が入ってもよい。
場合によってはこのような還元剤は予め■焼されてもよ
い。ガス化域６ａで生じるガス化生成物は、還元域６ｂ
及び予熱域６ｃｋ強制導通され、そこではガス化生成物
に内在する熱を融剤混合物に放出し、反応室の上部でさ
え約３５０〜１５０〜０℃の温度をもって流出する。製
造される還元生成物の址及び／又は相ガスの所望流出温
度に対する要求に応じて融剤混合物全量及び組成に関し
て適当に計量することができる。最低粗合成ガス温度は
、熱交換に使用される充填物表面積が極めて大きくかつ
還元反応によるエネルギー消費が白熱式ガス化反応によ
る遊離エネルギーに相応するように予熱域が形成されて
いる場合に１坪られる。反応室の上部には８を介して供
給される融剤混合物を導入するための適当な装置が好ま
しくは、ガスに対して密閉されるシュート又は炉頂閉鎖
装置の形で設けられている。導管９には粗合成ガスの流
出温度の高い場合には廃熱ボイラー１０が設けられてい
てもよく、粗合成ガスは熱間集塵装置１１で除塵され、
導管１２′ｆｒ：介して導出され得る。熱間集塵装置１
１からドア１ミ去されたダストは、導管１３及び中間バ
ンカー２を介してガス化域６ａ及び還元域６ｂに再び復
帰されるか又は専管１４才弁上て取出されるか又は特定
の址比で１３及び１４を介して同時に移送され得る。こ
のようにして、装入物質からの全残余灰分及び、６ラス
トが鉱滓として導管７ａ又は７ｂ’ｌ介して取出され又
はその一部分が１１からのダストとして導管１４を介し
て取出される。
い。ガス化域６ａで生じるガス化生成物は、還元域６ｂ
及び予熱域６ｃｋ強制導通され、そこではガス化生成物
に内在する熱を融剤混合物に放出し、反応室の上部でさ
え約３５０〜１５０〜０℃の温度をもって流出する。製
造される還元生成物の址及び／又は相ガスの所望流出温
度に対する要求に応じて融剤混合物全量及び組成に関し
て適当に計量することができる。最低粗合成ガス温度は
、熱交換に使用される充填物表面積が極めて大きくかつ
還元反応によるエネルギー消費が白熱式ガス化反応によ
る遊離エネルギーに相応するように予熱域が形成されて
いる場合に１坪られる。反応室の上部には８を介して供
給される融剤混合物を導入するための適当な装置が好ま
しくは、ガスに対して密閉されるシュート又は炉頂閉鎖
装置の形で設けられている。導管９には粗合成ガスの流
出温度の高い場合には廃熱ボイラー１０が設けられてい
てもよく、粗合成ガスは熱間集塵装置１１で除塵され、
導管１２′ｆｒ：介して導出され得る。熱間集塵装置１
１からドア１ミ去されたダストは、導管１３及び中間バ
ンカー２を介してガス化域６ａ及び還元域６ｂに再び復
帰されるか又は専管１４才弁上て取出されるか又は特定
の址比で１３及び１４を介して同時に移送され得る。こ
のようにして、装入物質からの全残余灰分及び、６ラス
トが鉱滓として導管７ａ又は７ｂ’ｌ介して取出され又
はその一部分が１１からのダストとして導管１４を介し
て取出される。
第２図
本発明方法の他の構成においては、第１図とは相違して
、融剤混合物の一部分を残りの融剤混合物とは別個に導
管１５を介して反応室に導入し、補助部材１６を用いて
充填成分の柱状又は円筒外被状配置ｔ ｋ得ることがで
きる。
、融剤混合物の一部分を残りの融剤混合物とは別個に導
管１５を介して反応室に導入し、補助部材１６を用いて
充填成分の柱状又は円筒外被状配置ｔ ｋ得ることがで
きる。
ガス化域には過剰の酸素が装入されてもよく。
これによってより一層高いガス温度が得られる。
壕だ夕１部充填外被６ｅは反応室の内壁の保護機能も引
受けている。
受けている。
次の実施例における容積は２７３Ｋ及び１０１３パール
の標準状態に対して記載しである。
の標準状態に対して記載しである。
例 １
約５２゜ｓｔ／ｈメタノールの製造のためには合成ガス
を必要とする。このためには約１２１０００？？／／ｈ
ＣＯ十Ｈ２に製造しなければならない。これは、灰の
二酸化珪素をフェロシリコンに変える本発明による変換
を用いて、前乾燥し微粉砕した（φ・−９０％〈９０μ
ｍ）未洗浄机粉炭を、前乾燥した溶鉱炉用粉コークス４
（φｌＯ〜２０關〕及び鉄くず（Ｆｅ９５％）の添加下
に自熱式にガス化して行なわなければならない。
を必要とする。このためには約１２１０００？？／／ｈ
ＣＯ十Ｈ２に製造しなければならない。これは、灰の
二酸化珪素をフェロシリコンに変える本発明による変換
を用いて、前乾燥し微粉砕した（φ・−９０％〈９０μ
ｍ）未洗浄机粉炭を、前乾燥した溶鉱炉用粉コークス４
（φｌＯ〜２０關〕及び鉄くず（Ｆｅ９５％）の添加下
に自熱式にガス化して行なわなければならない。
このために第１図によれば約６０ ｔ／ｈの微粉炭（φ
９０％’＜９０μｍ）が導管１を介してバンカー２に供
給され、そこから微粉炭ガス化バーナー３で導管４から
の９９．９％酸素約３９．２９０ｎ／／’ｈと一緒にガ
ス化されろう竪型炉６には導管８を介してコークス（Ｓ
ｉＯ２還元用）と粉砕鉄くずとの混合物（φ−１０〜２
０ ｍｍ ）から成る充填層が設けられていて、同混合
物から毎時４．１７ ｔ （コークス２．０８ ｔ／ｈ
及び鉄くず２．ｏ９ｔ／ｈ’）が消耗される。ガス化域
６ａでは、導管５からの添加ガスとしての二酸化炭素約
５０００ｍＶｈの添加下に約２０００〜２３００℃の温
度で合成ガスが生成されるけれども、還元域６ｂでは鉱
滓の還元が起こる。この際５ｉ０２ならびにＦｅ２Ｏ３
が還元されて約１６００℃でフェロシリコンが形成され
る。このフエロシリコンハ溶融状態で生じ、充填層全通
って集合及び後反応域６ｄ中に滴下し、そこから毎時約
４．２１のフェロシリコン（Ｓｉ４５％）が７ａ又は７
ｂｉ介して取出される。次に合成ガスは融剤混合物の充
填層中を導辿されて、予熱域６ｃの充填層を約１５００
℃に予熱する。この際形成された煙灰の一部分は充填層
によって保留され、再び還元域６ｂに供給される。合成
ガスは導管９、廃熱ボイラー１０及び熱間集塵装置１１
′ｆｒ：介して流出する。導管１２を介して組成二〇〇
約７６〜７７容量チ、■Ｉ２約２２容量チ及びＮ２、Ｃ
０２約１〜２容量φを有する前除塵された粗合成ガス約
１、 ２２ １ ００ ｍ３／ ｈ（００＋Ｈ２約１２
１０００ ｍ”／ｈ）が取出される。１１で分離された
ダストは部分的に１３を介して復帰される。１４を介し
て取出されるダスト分は、主としてＯａＯ及びＭｈｏの
ほかにＡｔ２０３５７重量を含有する。６ｄから７１！
又は７ｂを介して取出される鉱滓の量も復帰ダスト量に
より影響され得る。すなわち特に約４、：ｌ／ｈのダス
ト及び鉱滓が生じる。慣用の気流ガス化の場合にはダス
ト及び鉱滓の生成量は約７．９ｔ／ｈであろう。従って
本発明による方法を用いると鉱滓及び天主産量は従来技
術に対して約４２係だけ減少されうる。同時に煙塵部分
（導管１４）中のＡｔ２０３分の増大によって結合剤と
して使用可能の水硬生成物ならびに所望の有価還元生成
物としての７エロ／リコン（Ｓｉ４５％）が製造される
。
９０％’＜９０μｍ）が導管１を介してバンカー２に供
給され、そこから微粉炭ガス化バーナー３で導管４から
の９９．９％酸素約３９．２９０ｎ／／’ｈと一緒にガ
ス化されろう竪型炉６には導管８を介してコークス（Ｓ
ｉＯ２還元用）と粉砕鉄くずとの混合物（φ−１０〜２
０ ｍｍ ）から成る充填層が設けられていて、同混合
物から毎時４．１７ ｔ （コークス２．０８ ｔ／ｈ
及び鉄くず２．ｏ９ｔ／ｈ’）が消耗される。ガス化域
６ａでは、導管５からの添加ガスとしての二酸化炭素約
５０００ｍＶｈの添加下に約２０００〜２３００℃の温
度で合成ガスが生成されるけれども、還元域６ｂでは鉱
滓の還元が起こる。この際５ｉ０２ならびにＦｅ２Ｏ３
が還元されて約１６００℃でフェロシリコンが形成され
る。このフエロシリコンハ溶融状態で生じ、充填層全通
って集合及び後反応域６ｄ中に滴下し、そこから毎時約
４．２１のフェロシリコン（Ｓｉ４５％）が７ａ又は７
ｂｉ介して取出される。次に合成ガスは融剤混合物の充
填層中を導辿されて、予熱域６ｃの充填層を約１５００
℃に予熱する。この際形成された煙灰の一部分は充填層
によって保留され、再び還元域６ｂに供給される。合成
ガスは導管９、廃熱ボイラー１０及び熱間集塵装置１１
′ｆｒ：介して流出する。導管１２を介して組成二〇〇
約７６〜７７容量チ、■Ｉ２約２２容量チ及びＮ２、Ｃ
０２約１〜２容量φを有する前除塵された粗合成ガス約
１、 ２２ １ ００ ｍ３／ ｈ（００＋Ｈ２約１２
１０００ ｍ”／ｈ）が取出される。１１で分離された
ダストは部分的に１３を介して復帰される。１４を介し
て取出されるダスト分は、主としてＯａＯ及びＭｈｏの
ほかにＡｔ２０３５７重量を含有する。６ｄから７１！
又は７ｂを介して取出される鉱滓の量も復帰ダスト量に
より影響され得る。すなわち特に約４、：ｌ／ｈのダス
ト及び鉱滓が生じる。慣用の気流ガス化の場合にはダス
ト及び鉱滓の生成量は約７．９ｔ／ｈであろう。従って
本発明による方法を用いると鉱滓及び天主産量は従来技
術に対して約４２係だけ減少されうる。同時に煙塵部分
（導管１４）中のＡｔ２０３分の増大によって結合剤と
して使用可能の水硬生成物ならびに所望の有価還元生成
物としての７エロ／リコン（Ｓｉ４５％）が製造される
。
例 ２
フェロシリコンの製造は、従来電熱炉で実施される高温
法である。本発明による方法は、融剤混合物を珪石に関
して拡張し、従ってフェロシリコン量を高めるようにも
拡張することもできる。このようにしてガス化熱の主要
部分全化学的に結合されたエネルギーの形で得ることが
できる。
法である。本発明による方法は、融剤混合物を珪石に関
して拡張し、従ってフェロシリコン量を高めるようにも
拡張することもできる。このようにしてガス化熱の主要
部分全化学的に結合されたエネルギーの形で得ることが
できる。
本発明方法により１０００ ｔａｔｏメタノール装置の
一運転のために粗合成ガスを供給する発生炉は、毎時約
９５８’００ｙ＆のＣ０−１−１１２を生産する。
一運転のために粗合成ガスを供給する発生炉は、毎時約
９５８’００ｙ＆のＣ０−１−１１２を生産する。
このためには第１図によれば供給管ｌ及びバンカーを介
して前乾燥し微粉砕した（φ＝９０％≦９０μｍ）未洗
浄粗粉炭が微粉炭ガス化バーナー３に導かれ、約３２５
６０−の酸素（９９，９％）を用い、ただし添加ガスな
しに２２００℃〜２６００℃で白熱式にガス化される。
して前乾燥し微粉砕した（φ＝９０％≦９０μｍ）未洗
浄粗粉炭が微粉炭ガス化バーナー３に導かれ、約３２５
６０−の酸素（９９，９％）を用い、ただし添加ガスな
しに２２００℃〜２６００℃で白熱式にガス化される。
堅型炉６には導管８より、浴鉱炉用粉コークス４（前乾
脈）約５．１．５ ｔ／ｈ 、粉砕珪石（９５チ］約７
．４１ ｔ／ｈ及び鉄くず（砕片、Ｆｅ約９５チ］約０
．６７ ｔ／ｈから成る融剤混合物（φ＝１．０〜２０
朝］が装入されている。
脈）約５．１．５ ｔ／ｈ 、粉砕珪石（９５チ］約７
．４１ ｔ／ｈ及び鉄くず（砕片、Ｆｅ約９５チ］約０
．６７ ｔ／ｈから成る融剤混合物（φ＝１．０〜２０
朝］が装入されている。
還元域６ｂには例１と同寸な条件が支配している。還元
域ではフェロシリコン（Ｓｉ７５％）ｓ、ｓ ９１／ｈ
が形成され、溶融状態で・載台／Ｑび後反応域６ｄに流
入し、そこから導管７ａ又は７１） ｆ介して取出され
る。合成ガス及び還元によって遊離された（３０は融剤
混合物より成る充填層ヲ通って６０に流入し、そこで３
５０〜４５０℃に冷却される。次いでＣＯ約７７芥（社
）％、１１□約２１容量係及びＮ２、Ｃ０２約２容楡な
る組成を有する前除塵した粗会成ガス約９７０５０ｍ“
／１１（ＣＯ＋Ｉｈ約９５８００ｒｒｌ／ｈ ）カ導管
９、集ｇ装［２及び導管１２を介して取出される。例１
と１ぽｊ様に再びＡ４２０３の層化された煙塵は汐り１
と同様に１３及び２を介して変動する量で微粉炭ガス化
）々−ナー３に復帰されるか又は１４を介して取出され
る。会わせて３．４９ ｔ／ｈのｍａＡ及び鉱滓が生じ
る。
域ではフェロシリコン（Ｓｉ７５％）ｓ、ｓ ９１／ｈ
が形成され、溶融状態で・載台／Ｑび後反応域６ｄに流
入し、そこから導管７ａ又は７１） ｆ介して取出され
る。合成ガス及び還元によって遊離された（３０は融剤
混合物より成る充填層ヲ通って６０に流入し、そこで３
５０〜４５０℃に冷却される。次いでＣＯ約７７芥（社
）％、１１□約２１容量係及びＮ２、Ｃ０２約２容楡な
る組成を有する前除塵した粗会成ガス約９７０５０ｍ“
／１１（ＣＯ＋Ｉｈ約９５８００ｒｒｌ／ｈ ）カ導管
９、集ｇ装［２及び導管１２を介して取出される。例１
と１ぽｊ様に再びＡ４２０３の層化された煙塵は汐り１
と同様に１３及び２を介して変動する量で微粉炭ガス化
）々−ナー３に復帰されるか又は１４を介して取出され
る。会わせて３．４９ ｔ／ｈのｍａＡ及び鉱滓が生じ
る。
これは従来の気流ガス化と比較してみると標準的煙塵及
び鉱滓生産量の約５２％に丁きない。
び鉱滓生産量の約５２％に丁きない。
さらに本発明によれば約５．８９ ｔ／ｈのフェロシリ
コン（Ｓｉ７５％）も所望の有価還元生成物として製造
される。
コン（Ｓｉ７５％）も所望の有価還元生成物として製造
される。
例 ３
１だ本発明方法による石炭ガス化においては歯元生成物
としてフェロシリコンの他に、従来は電熱炉で製造され
た炭化カルシウムも得ることができる。
としてフェロシリコンの他に、従来は電熱炉で製造され
た炭化カルシウムも得ることができる。
ガス化炭としては、未加工状態で灰分約１１．５屯鼠チ
及び水２．８重量％を含有するアメリカ産母炭が１更用
される。回母炭の可燃性部分はＣ８５，５５ｉ量チ、Ｉ
Ｉ ５．２３重針係、０６．２４ ＭＭ％、Ｎ１．ｓ２
亜ｙ＠、Ｓ １．４６重量１に含有する。灰分の酸化カ
ルシウム分は約５０重址チで可成り高い。還元剤として
は暇焼無煙炭が用いられる。
及び水２．８重量％を含有するアメリカ産母炭が１更用
される。回母炭の可燃性部分はＣ８５，５５ｉ量チ、Ｉ
Ｉ ５．２３重針係、０６．２４ ＭＭ％、Ｎ１．ｓ２
亜ｙ＠、Ｓ １．４６重量１に含有する。灰分の酸化カ
ルシウム分は約５０重址チで可成り高い。還元剤として
は暇焼無煙炭が用いられる。
前記例と同様にして、前乾燥し、微粉細した（９０％が
９０μｍよりも小さい）炭塵１０６．９］ｔ／ｈを使用
し、２２００〜２６００℃で酸素（９９，９％）約７０
７２０ｍＶｈ ’ｒ：用いてガス化すると１本発明方法
の還元域６ｂＫは、９６多生石灰約４８．５５ ｔ／ｈ
及び■焼無煙炭約３６Ｊ） ６ｔ／ｈから成る融剤混合
物から、約２ｏｏｏ℃で８０％炭化カルシウム約６０ｔ
／ｈが浴融され、１４を介して約１０．８２ ｔ／ｈの
煙塵が取出される。同時に約４００’Ｃ’ｉもって竪型
炉６がら出て、ＣＯ約７３〜７４容量チ、ｌ−１２２４
〜２５容量チ及びＮ２、Ｃ０２約１〜３答量チを含有す
る前除塵した粗合成ガス約２３１０００扉／ｈが生成さ
れ乙。融剤混合物中の塩基性融剤の含分の高いのが特に
有利であると判明したので、粗会ＩＪｙ、ガスは実際に
は硫黄を含有していない。
９０μｍよりも小さい）炭塵１０６．９］ｔ／ｈを使用
し、２２００〜２６００℃で酸素（９９，９％）約７０
７２０ｍＶｈ ’ｒ：用いてガス化すると１本発明方法
の還元域６ｂＫは、９６多生石灰約４８．５５ ｔ／ｈ
及び■焼無煙炭約３６Ｊ） ６ｔ／ｈから成る融剤混合
物から、約２ｏｏｏ℃で８０％炭化カルシウム約６０ｔ
／ｈが浴融され、１４を介して約１０．８２ ｔ／ｈの
煙塵が取出される。同時に約４００’Ｃ’ｉもって竪型
炉６がら出て、ＣＯ約７３〜７４容量チ、ｌ−１２２４
〜２５容量チ及びＮ２、Ｃ０２約１〜３答量チを含有す
る前除塵した粗合成ガス約２３１０００扉／ｈが生成さ
れ乙。融剤混合物中の塩基性融剤の含分の高いのが特に
有利であると判明したので、粗会ＩＪｙ、ガスは実際に
は硫黄を含有していない。
第１図は本発明による会成ガス製造方法ケ実施するため
の工程図であり、第２図：１！、￥：型炉６ノズル （
微粉炭ガス化バーナー入４・・酸素用導管、５・・・添
加ガス用導管、６・・・竪型炉、６．Ｊ・・・ガス化室
、６ｂ・・・還元室、６ｃ・・・予熱室、６ｄ・・・後
反応室、６ｅ・・・還状室 （外部充填外被入７ａ、７
ｂ・・・溶融鉱滓及び還元生成物排出管。 ８・・・炭素熱還元用出発物質供給管、９・・・粗合成
ガス排出管、１１・・・集塵装置ｄ、１３・・・分離鉱
物ダスト復帰管、１５・・・炭素熱還元用出発物質の一
７分の輸送管、１６・・・分離板。 １９１ Ｆｉｇ、 ２ 第１頁の続き ０発 明 者 ベーター・モイラー ドイツ連邦共和国へルデッケー エンデ・ヴイルヘルムーフッ クーシュトラーセ３９アー ＠出 願 人 ウーデ・ゲゼルシャフト・ミツト・ベシ
ュレンクテル・ハフッ ング ドイツ連邦共和国ドルトムント ・デツギングシュトラーセ１０−
の工程図であり、第２図：１！、￥：型炉６ノズル （
微粉炭ガス化バーナー入４・・酸素用導管、５・・・添
加ガス用導管、６・・・竪型炉、６．Ｊ・・・ガス化室
、６ｂ・・・還元室、６ｃ・・・予熱室、６ｄ・・・後
反応室、６ｅ・・・還状室 （外部充填外被入７ａ、７
ｂ・・・溶融鉱滓及び還元生成物排出管。 ８・・・炭素熱還元用出発物質供給管、９・・・粗合成
ガス排出管、１１・・・集塵装置ｄ、１３・・・分離鉱
物ダスト復帰管、１５・・・炭素熱還元用出発物質の一
７分の輸送管、１６・・・分離板。 １９１ Ｆｉｇ、 ２ 第１頁の続き ０発 明 者 ベーター・モイラー ドイツ連邦共和国へルデッケー エンデ・ヴイルヘルムーフッ クーシュトラーセ３９アー ＠出 願 人 ウーデ・ゲゼルシャフト・ミツト・ベシ
ュレンクテル・ハフッ ング ドイツ連邦共和国ドルトムント ・デツギングシュトラーセ１０−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 微細高炭素含有物質を場合によっては添加ガスの存
在で酸素を用いて白熱式にガス化することによって合成
ガス（００＋Ｈ２１ｋ製造するに当り、粒径０〜０．１
ｗｎ′ｆ：有する炭塵ヲ酸素及び場合によっては添加ガ
スと一緒に２０００〜２６００℃に保たれたガス化域中
に噴出させ；煙灰を含み熱エネルギーの内在する生成粗
合成ガスを、吸熱炭素熱還元用出発物音の充填された還
元域中を導通させ、炭素熱還元の際発生した合成ガスに
よって増祉された前記粗合成ガスｔを、還元域に接続す
る同出発物質の充填された予熱域中を導通させかつ３０
０〜１５００℃の温度をもって精製及び転換のために取
出し；還元域の下部では炭素熱還元の反応生成）及び形
成された鉱滓全溶融状態で集会及び後反応域から取出す
ことを特徴とする合成ガスの製造方法。 ２ 噴出された炭塵及び炭素熱還元のために使用された
炭素の灰分を少なくとも部分的に炭素熱還元の際の反応
成分として使用する特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３ 予熱域を出る粗合成ガスからダスト及び灰分を除去
し１．これらの固形物を少なくとも部分的に循環で新し
い炭塵と一緒にガス化域を介して還元域中に導入する特
許請求の範囲第１又は２項記載の方法。 ４、粒径１０〜２０簡又は２０〜４０ｍの炭素熱還元用
出発物質を使用する特許請求の範囲第１〜３項のいづれ
か１項に記載の方法。 ５、 還元域が側方では少なくとも２個のガス化域に開
放結合されており、上方には予熱域に開放結合されてい
る特ＦＦｊＷ求の範囲第１〜４項のいづれか１項に記載
の方法。 ６ 予熱域及び還元域にコークス、鉄屑及び場合により
石英を装入し、１３００〜１８００℃で炭素熱還元の反
応生成物としてフエロシリコンが得られる特許請求の範
囲第１〜５項のいづれか１項に記載の方法。 ７、 予熱域及び還元域にコークス又は暇焼無煙炭及び
石灰を装入し、このＨｔｓｏｏ℃〜２３００ ℃で炭素
熱還元の反応生成物として炭化カルシウムが得られる特
許請求の範囲第１〜５項のいづれか１項に記載の方法。 ８ 予熱域及び還元域にコークス、燐酸カルシウム及び
石英を装入し、この際１３００〜１７００℃で炭素熱還
元の反応生成物として燐元素が得られる特許請求の範囲
第１〜５項のいづれか１項に記載の方法。 ９、 予熱域及び還元域にコークス及び酸化鉄鉱を装入
し、この際１３００〜１８００℃で炭素熱還元の反応生
成物として鉄金属が得られる特許請求の範囲第１〜５項
のいづれか１項に記載の方法。 １０ 添加ガスとしてＣ０１ｃｏ２、Ｎ２、水蒸気又
は循環された合成ガスを使用する特許請求の範囲第１〜
９項のいづれか１項に記載の方法。 １１、ガス化域では００ ｉ生成する酸化に関して化学
量論的に過剰の酸素を用いて作業する特許請求の範囲第
１〜１０項のいづれか１項に記載の方法。 １２ 炭素熱還元用出発物質の一成分を意識的に予熱域
及び還元域の内壁に沿って供給する特許請求の範囲第１
〜１１項のいづれか１項に記載の方法。 １３ 微細高炭素含有物質を場合によっては添加ガスの
存在で酸素を用いて自熱式にガス化することによって合
成ガス（００＋１Ｉ２）を製造するための装置において
、開放的に移行しあっている縦方向に延びた予熱室（６
ｃ）％還元室；６ｂ）及び後反応室（６ｄ）によって上
方から下方へと構成されている竪型炉（６）；還元室（
６ｂ）の側方で隣接して同室に開放結合されかつ炭塵、
酸素及び場合によっては添加ガスの共通ノズル（３）が
設けられている少なくとも２個の対向円筒状ガス化室（
６ａ）；炭素熱還元用出発物質供給管（８）及び竪型炉
（６）頭部の粗合成ガス排出管（９，１２）；炭素熱還
元からの溶融鉱滓及び溶融生成物を排出するための後反
応室（６ｄ）における少なくとも１個の排出管（７ａ、
７ｂｌ（ｉ７有することを特徴とする合成ガスの製造装
置。 １４ 各ノズル（３）の前に接続された炭塵用中間）
ノ々ンカー；粗合成ガス排出管（９，１２３
＋でおける集塵装置（１１〕及び集塵装置ｔ （１１３
から個々の中間バンカー（２）への分離鉱物ダスト復帰
管（１３）を有する特許請求の範囲第１３項記載の装置
。 １５ 竪型炉（６）の上部に垂直環状に配置され、分
離板（１６）と竪型炉の内壁との間の環状室（６ｔｌｔ
−限定するための分離板（１６）ならびに炭素熱還元用
出発物質の一成分金、竪型炉（６）の内壁を保護する環
状充填外被の形成下に環状室（６ｅ）中に供給するため
の少なくとも２個の輸送管（１５）を有する特＃′Ｆｍ
Ｎ求の範囲第１３又は１４項記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE31325068 | 1981-08-18 | ||
| DE19813132506 DE3132506A1 (de) | 1981-08-18 | 1981-08-18 | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von synthesegas |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5838789A true JPS5838789A (ja) | 1983-03-07 |
Family
ID=6139509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57142210A Pending JPS5838789A (ja) | 1981-08-18 | 1982-08-18 | 合成ガスの製造方法及び製造装置 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0072457B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5838789A (ja) |
| AR (1) | AR228672A1 (ja) |
| AU (1) | AU547481B2 (ja) |
| BR (1) | BR8204810A (ja) |
| CA (1) | CA1200102A (ja) |
| DD (1) | DD202733A5 (ja) |
| DE (2) | DE3132506A1 (ja) |
| IN (1) | IN157893B (ja) |
| NO (1) | NO822797L (ja) |
| PL (1) | PL133278B1 (ja) |
| ZA (1) | ZA825940B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6422998A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-25 | Hitachi Ltd | Apparatus for feeding formed char for gasification plant |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3239774A1 (de) * | 1982-10-27 | 1984-05-03 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von synthesegas |
| SE8400092L (sv) * | 1984-01-10 | 1985-07-11 | T G Owe Berg | Forfarande for forbrenning av kol utan utslepp av kolets skadliga emnen |
| GB8406914D0 (en) * | 1984-03-16 | 1984-04-18 | Shell Int Research | Gasification of pulverized solid fuel |
| DE3420515A1 (de) * | 1984-06-01 | 1985-12-05 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum vergasen fester brennstoffe |
| SE453750B (sv) * | 1984-06-14 | 1988-02-29 | Skf Steel Eng Ab | Sett for forgasning av finfordelat kolhaltigt material |
| SE446101B (sv) * | 1984-12-28 | 1986-08-11 | Skf Steel Eng Ab | Sett och anordning for att generera gas |
| AT382388B (de) * | 1985-03-08 | 1987-02-25 | Voest Alpine Ag | Vorrichtung zur vergasung von brennstoffen |
| AT387979B (de) * | 1986-12-18 | 1989-04-10 | Voest Alpine Ag | Verfahren und vorrichtung zum vergasen von minderwertigen brennstoffen |
| DE3837587C1 (ja) * | 1988-11-05 | 1990-05-23 | Krupp Koppers Gmbh, 4300 Essen, De | |
| DE4004874A1 (de) * | 1990-02-16 | 1991-08-29 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren zum betrieb einer anlage fuer die vergasung fester brennstoffe |
| US9181502B2 (en) * | 2012-07-09 | 2015-11-10 | Southern Company | Gasification of high ash, high ash fusion temperature bituminous coals |
| CN107739025A (zh) * | 2017-11-17 | 2018-02-27 | 北京迈未科技有限公司 | 一种磷煤化工联产的设备和方法 |
| CN112624069A (zh) * | 2019-10-09 | 2021-04-09 | 车建青 | 基于氧热法的黄磷制备工艺 |
| CN113955757B (zh) * | 2021-11-26 | 2023-11-03 | 内蒙古禹源机械有限公司 | 气化渣制二氧化碳捕捉剂并联产氢气与合金的装置及工艺 |
| CN114408885B (zh) * | 2021-12-28 | 2023-08-29 | 中节能工业节能有限公司 | 热法黄磷生产用还原剂及其制备方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB229331A (en) * | 1924-02-13 | 1925-11-12 | Louis Chavanne | Improved process for gasifying solid fuel reducing ores and smelting metals and apparatus therefor |
| GB237883A (en) * | 1924-07-29 | 1926-12-20 | Louis Chavanne | Improved process and apparatus for the gasification of solid fuel, applicable also to volatilizing or reducing ores |
| GB332366A (en) * | 1929-06-15 | 1930-07-24 | Henri Jean Francois Philipon | Process for gasifying fuels in a molten-ash type gas-producer and for simultaneously treating ores or residues |
| CH305380A (fr) * | 1947-12-29 | 1955-02-28 | Directie Staatsmijnen Nl | Procédé pour gazéifier un combustible à grain fin et installation pour la mise en oeuvre de ce procédé. |
| DE872952C (de) * | 1949-02-05 | 1953-04-09 | Koppers Co Inc | Verfahren zur Herstellung von Eisenschwamm |
| FR1041273A (fr) * | 1951-03-16 | 1953-10-22 | Basf Ag | Procédé pour l'exécution de réactions, à hautes températures, dans des gazogènes |
| DE1021835B (de) * | 1953-10-29 | 1958-01-02 | Stamicarbon | Verfahren zur Herstellung von Calciumcarbid in einem Schachtofen |
| US4153426A (en) * | 1977-07-18 | 1979-05-08 | Arthur G. Mckee & Company | Synthetic gas production |
-
1981
- 1981-08-18 DE DE19813132506 patent/DE3132506A1/de not_active Withdrawn
-
1982
- 1982-07-19 CA CA000407513A patent/CA1200102A/en not_active Expired
- 1982-07-24 DE DE8282106713T patent/DE3263892D1/de not_active Expired
- 1982-07-24 EP EP82106713A patent/EP0072457B1/de not_active Expired
- 1982-08-16 DD DD82242550A patent/DD202733A5/de unknown
- 1982-08-16 AR AR290318A patent/AR228672A1/es active
- 1982-08-17 NO NO822797A patent/NO822797L/no unknown
- 1982-08-17 PL PL1982237937A patent/PL133278B1/pl unknown
- 1982-08-17 BR BR8204810A patent/BR8204810A/pt unknown
- 1982-08-17 AU AU87222/82A patent/AU547481B2/en not_active Ceased
- 1982-08-17 ZA ZA825940A patent/ZA825940B/xx unknown
- 1982-08-18 IN IN962/CAL/82A patent/IN157893B/en unknown
- 1982-08-18 JP JP57142210A patent/JPS5838789A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6422998A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-25 | Hitachi Ltd | Apparatus for feeding formed char for gasification plant |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0072457A2 (de) | 1983-02-23 |
| BR8204810A (pt) | 1983-08-02 |
| ZA825940B (en) | 1983-07-27 |
| CA1200102A (en) | 1986-02-04 |
| IN157893B (ja) | 1986-07-19 |
| EP0072457A3 (en) | 1983-07-20 |
| AU547481B2 (en) | 1985-10-24 |
| AU8722282A (en) | 1983-04-14 |
| DE3132506A1 (de) | 1983-03-03 |
| DE3263892D1 (en) | 1985-07-04 |
| AR228672A1 (es) | 1983-03-30 |
| DD202733A5 (de) | 1983-09-28 |
| PL237937A1 (en) | 1983-04-25 |
| PL133278B1 (en) | 1985-05-31 |
| EP0072457B1 (de) | 1985-05-29 |
| NO822797L (no) | 1983-02-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8753422B2 (en) | Apparatus for and method of production of iron, semi steel and reducing gases | |
| US4238226A (en) | Method for producing molten iron by submerged combustion | |
| JPS5838789A (ja) | 合成ガスの製造方法及び製造装置 | |
| US2593257A (en) | Blast furnace operation | |
| CA1262510A (en) | Smelting process and apparatus for recovering metals from non-ferrous metal, sulphide ores or concentrates | |
| EP0196359B1 (en) | Method and apparatus for fluidized bed reduction of iron ore | |
| US2953445A (en) | Gasification of fuels and decomposition of gases | |
| US2675307A (en) | Process for coking-calcining complete smelting charge aggregates | |
| US5948139A (en) | Process for the production of molten pig iron or steel pre-products and a plant for carrying out the process | |
| KR20180061323A (ko) | 탄소질 연료의 가스화 방법, 제철소의 조업 방법 및 가스화 가스의 제조 방법 | |
| US4692172A (en) | Coal gasification process | |
| GB2189504A (en) | Process and apparatus for gasification | |
| US4412858A (en) | Method of converting iron ore into molten iron | |
| US3145094A (en) | Process and apparatus for making steel from powdered iron ore | |
| US2928730A (en) | Iron ore reduction process | |
| US2919983A (en) | Iron ore reduction process | |
| US4416689A (en) | Process for the manufacture of crude iron and energy-rich gases | |
| EP0107131B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Synthesegas | |
| CN1108307A (zh) | 生产铁的方法和设备 | |
| US5413622A (en) | Method of making hot metals with totally recycled gas | |
| JPS649376B2 (ja) | ||
| US3017244A (en) | Oxy-thermal process | |
| US2650160A (en) | Production of iron sponge from iron ore | |
| US2977216A (en) | Ore reduction process | |
| US2824792A (en) | Method of reducing metal oxides |