JPS5838602A - 複合超硬合金製熱間圧延ロ−ル - Google Patents
複合超硬合金製熱間圧延ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS5838602A JPS5838602A JP57117422A JP11742282A JPS5838602A JP S5838602 A JPS5838602 A JP S5838602A JP 57117422 A JP57117422 A JP 57117422A JP 11742282 A JP11742282 A JP 11742282A JP S5838602 A JPS5838602 A JP S5838602A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cemented carbide
- ring
- steel
- rolling roll
- hot rolling
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/03—Sleeved rolls
- B21B27/035—Rolls for bars, rods, rounds, tubes, wire or the like
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超硬合金と鋼材または鋳鉄からなる複合超硬合
金製熱間圧延ロールに関するものである。
金製熱間圧延ロールに関するものである。
従来、ＷＣ−Ｃｏ、ＷＣ−Ｔ ｉ Ｃ−＋Ｃｏ等で代表
される超硬合金は切削工具、耐摩耗部材、耐衝撃工具等
に広く利用されているが、特に耐摩耗部材として熱間圧
延ロールや線引ダイス等では超硬合金の靭性が鋼材に較
べて低いために超硬ソリッドで用すするとすれば必要以
上に寸法を大きくして安全係数を高めている。しかしな
がら、超硬合金は主成分としてのＷＣ’Ｐ Ｔ ｉ Ｃ
，Ｔ ａ Ｃが高価であり製品としては極めて高くなり
、省資源の上でも問題があった。
される超硬合金は切削工具、耐摩耗部材、耐衝撃工具等
に広く利用されているが、特に耐摩耗部材として熱間圧
延ロールや線引ダイス等では超硬合金の靭性が鋼材に較
べて低いために超硬ソリッドで用すするとすれば必要以
上に寸法を大きくして安全係数を高めている。しかしな
がら、超硬合金は主成分としてのＷＣ’Ｐ Ｔ ｉ Ｃ
，Ｔ ａ Ｃが高価であり製品としては極めて高くなり
、省資源の上でも問題があった。
この問題を解決するために通常は耐摩耗性を要する部分
のみに超硬合金を使用して鋼や鋳鉄との複合部材として
利用”されている。この複合部材を製造するには、超硬
合金リングの内面に鋳物を鋳ぐるみ鋳造により接合し、
その内側に鋼製リングを冷し嵌め等により嵌合するもの
や超硬合金と鋼製部材の間にＡｇ等のロー材を入れて全
体を６００〜９００°Ｃで加熱することに上って両者を
ロー付けしたものがある。しかし、前者のものでは鋳ぐ
るみ鋳造が作業性悪く加工法に劣り、また接合面の強度
が不充分である。また後者は全体を高温で加熱して製造
するために超硬合金の熱膨張係数が鋼材の約１／２であ
ることから、ロー付面に熱応力が残り使用中に割れると
か、大きなものの製造が困難などの問題があった。前者
のものでも熱応力の問題は同様である。またロー付は法
のものは、ロー付層が高温での疲労強度が弱く使用時に
ロー付はずれ等の現象があり耐熱性が劣る。
のみに超硬合金を使用して鋼や鋳鉄との複合部材として
利用”されている。この複合部材を製造するには、超硬
合金リングの内面に鋳物を鋳ぐるみ鋳造により接合し、
その内側に鋼製リングを冷し嵌め等により嵌合するもの
や超硬合金と鋼製部材の間にＡｇ等のロー材を入れて全
体を６００〜９００°Ｃで加熱することに上って両者を
ロー付けしたものがある。しかし、前者のものでは鋳ぐ
るみ鋳造が作業性悪く加工法に劣り、また接合面の強度
が不充分である。また後者は全体を高温で加熱して製造
するために超硬合金の熱膨張係数が鋼材の約１／２であ
ることから、ロー付面に熱応力が残り使用中に割れると
か、大きなものの製造が困難などの問題があった。前者
のものでも熱応力の問題は同様である。またロー付は法
のものは、ロー付層が高温での疲労強度が弱く使用時に
ロー付はずれ等の現象があり耐熱性が劣る。
本発明は超硬合金と鋼材の接合法の改良により上述の如
く熱応力が発生せず、耐熱性が高い複合耐摩部材特に熱
間圧延ロール用複合超硬合金を提供するものであり、従
来不可能であった大型部品も製造可能にするものである
。
く熱応力が発生せず、耐熱性が高い複合耐摩部材特に熱
間圧延ロール用複合超硬合金を提供するものであり、従
来不可能であった大型部品も製造可能にするものである
。
本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、鋼材と超硬合金の
接合において接合面を１〜９ｍｍの巾で溶解すれば完全
接合が可能であり、接合面に中間層を設けることなく直
接接合することが可能であり、この方法による複合部材
は従来のものに較べて性能上も優れてい名ことを見出し
たものである。
接合において接合面を１〜９ｍｍの巾で溶解すれば完全
接合が可能であり、接合面に中間層を設けることなく直
接接合することが可能であり、この方法による複合部材
は従来のものに較べて性能上も優れてい名ことを見出し
たものである。
また、接合面を１〜２ｍｍの巾で溶解させる方法として
、アーク溶接、ＴｉＧ溶接等各種の方法があるが、電子
ビーム、レーザービーム等の高エネルギービームを使用
すれば熱伝導率の関係で当接面の鋼材側を優先的に溶解
し、超硬合金側の当接面はほとんど溶解させないことを
見出したものである。
、アーク溶接、ＴｉＧ溶接等各種の方法があるが、電子
ビーム、レーザービーム等の高エネルギービームを使用
すれば熱伝導率の関係で当接面の鋼材側を優先的に溶解
し、超硬合金側の当接面はほとんど溶解させないことを
見出したものである。
金属の接合方法として電子ビーム等を用いることは特開
昭５６−４５２８８号等に見られるように既に知られて
いるが、上記に記されているように接合すべき一方の金
属当接面に電子ビームを照射して溶融接合するか、両方
の当接面を溶融接合するかによって行われているのが特
徴である。
昭５６−４５２８８号等に見られるように既に知られて
いるが、上記に記されているように接合すべき一方の金
属当接面に電子ビームを照射して溶融接合するか、両方
の当接面を溶融接合するかによって行われているのが特
徴である。
しか゛し、超硬合金と鋼材の場合は、電子ビームを超硬
合金側当接面のみ′に照射しても溶融が不完全であり、
鋼材側当接面のみに照射すれば溶融巾が広くなり、超硬
合金側の加熱がないので接合強度が著しく低下する。本
発明は電子ビーム等の高エネルギービームを超硬合金と
鋼材の当接面の両方に当るように照射することが必要で
あり、これによって超硬合金側に加熱効果、鋼材側に適
度の溶融巾が得られて始めて高強度の接合が可能である
。従ってまた、照射すべき当接面は、焼成め、冷し嵌め
、加圧等に・よって充分に密着するように当接させてお
くことも重要である。
合金側当接面のみ′に照射しても溶融が不完全であり、
鋼材側当接面のみに照射すれば溶融巾が広くなり、超硬
合金側の加熱がないので接合強度が著しく低下する。本
発明は電子ビーム等の高エネルギービームを超硬合金と
鋼材の当接面の両方に当るように照射することが必要で
あり、これによって超硬合金側に加熱効果、鋼材側に適
度の溶融巾が得られて始めて高強度の接合が可能である
。従ってまた、照射すべき当接面は、焼成め、冷し嵌め
、加圧等に・よって充分に密着するように当接させてお
くことも重要である。
本発明による複合熱間圧延ロールは全体を高温にするこ
ともないので熱膨張率の差によ′る応力が・発生してい
ないので使用時の変形、割れも発生せめ、超硬合金と鋼
（Ｆｅ）との反応により脆化層（Ｆｅ、Ｗ、、Ｃ）が生
成してないことも特徴である。
ともないので熱膨張率の差によ′る応力が・発生してい
ないので使用時の変形、割れも発生せめ、超硬合金と鋼
（Ｆｅ）との反応により脆化層（Ｆｅ、Ｗ、、Ｃ）が生
成してないことも特徴である。
次に本発明の実施態様について説明する。
超硬合金と鋼材が比較的小さい場合、即ち接合面が小さ
い場合は第１図に示す如く当接面の全面にわたり鋼材側
を１〜’ｌ、ｍｍ巾で溶融して接合するが、熱間圧延ロ
ール（モルガンロール等）の如く大型耐摩部品の場合は
接合端面の２９ｍｍ以下の深さで溶融させれば充分で島
ることが種々の実験により判明した。普通の場合５〜１
５′ｒｎｒｎの溶接面で充分である。第２図は熱間圧延
ロールについての実施例を示す断面図であり、超硬合金
リング５の内側にＳＣＭ２１の如き鋼材リング６を冷し
嵌めにより嵌合し、両者の当接面Ａの端部に電子ビーム
３を照射し、鋼材側当接面に溶融層７を形成せしめ超硬
合金リング５と鋼材リング６とを接合している。
い場合は第１図に示す如く当接面の全面にわたり鋼材側
を１〜’ｌ、ｍｍ巾で溶融して接合するが、熱間圧延ロ
ール（モルガンロール等）の如く大型耐摩部品の場合は
接合端面の２９ｍｍ以下の深さで溶融させれば充分で島
ることが種々の実験により判明した。普通の場合５〜１
５′ｒｎｒｎの溶接面で充分である。第２図は熱間圧延
ロールについての実施例を示す断面図であり、超硬合金
リング５の内側にＳＣＭ２１の如き鋼材リング６を冷し
嵌めにより嵌合し、両者の当接面Ａの端部に電子ビーム
３を照射し、鋼材側当接面に溶融層７を形成せしめ超硬
合金リング５と鋼材リング６とを接合している。
このようにすれば最も応力のか−る中央部は超硬合金と
鋼材との直接接合であり、接合層にょるキ）レツの発生
の心配がなく、全体として疲労強度も′高くなる。
鋼材との直接接合であり、接合層にょるキ）レツの発生
の心配がなく、全体として疲労強度も′高くなる。
また接合すべき鋼製部材として、は超硬合金との接合面
は密着性、歪み吸収の点で軟質の方がよく、炭素量が０
．５重量％以下の鋼材が望ましく、接合面以外は浸炭、
焼き入れによって硬度を上げて耐摩耗性を増大した方が
、圧延ロール等の場合好ましい結果が得られた。
は密着性、歪み吸収の点で軟質の方がよく、炭素量が０
．５重量％以下の鋼材が望ましく、接合面以外は浸炭、
焼き入れによって硬度を上げて耐摩耗性を増大した方が
、圧延ロール等の場合好ましい結果が得られた。
これは溶接面で急冷による硬度上昇ならびに脆化を防止
することができ、−刃工具として使用する場合、耐摩耗
性が要求され部分ではＨＲｃ ５０〜６０程度にするこ
とができるからである。
することができ、−刃工具として使用する場合、耐摩耗
性が要求され部分ではＨＲｃ ５０〜６０程度にするこ
とができるからである。
次に接合面に高エネルギービームを照射して当接面を部
分的に落融していく場合、鋼材が溶解し、鋼材中の炭素
と酸素が反応してガスを発生する場合があり、この場合
は鋼製部材を予め加工する時に脱ガス用の溝を設けると
効果的であり接合層中のブローホールを除去することが
可能である。第３図は上記の圧延ロールの場合の鋼製部
材の外観図と、その１部拡大断面図であり、８が溶接ビ
ーム先端部に位置する溝であり、９．９′が接合溶融−
内から発生するガスを外部に排出するためのガス抜き溝
である。
分的に落融していく場合、鋼材が溶解し、鋼材中の炭素
と酸素が反応してガスを発生する場合があり、この場合
は鋼製部材を予め加工する時に脱ガス用の溝を設けると
効果的であり接合層中のブローホールを除去することが
可能である。第３図は上記の圧延ロールの場合の鋼製部
材の外観図と、その１部拡大断面図であり、８が溶接ビ
ーム先端部に位置する溝であり、９．９′が接合溶融−
内から発生するガスを外部に排出するためのガス抜き溝
である。
本発明は超硬合金部材と複数個の鋼製部材とを複合する
場合も有効である。
場合も有効である。
圧延ロールやスリッターの場合、超硬合金リングと鋼材
リングの中間に別種の鋼材リング、鋳鉄リングを介在さ
せた複合部材が要求されることが多い。その一つは６、
超硬合金リングの内側に３００°Ｃまでの熱膨張係数が
３〜１０ＸＩ Ｏ−“−Ｃの鋼材を接合し、その鋼材リ
ングの内側に中間の鋼材リングより耐摩耗性の鋼材リン
グを接合する場合であり、もう一つは、超硬合金すｌ＝
グの内側に比較的軟質で熱膨張を吸収し得る弾性限５Ｑ
＃／ｍｍ８以下の鋳鉄リングを接合し、該鋳鉄の内側に
鋼材リングを接合する場合であるが、いずれの場合にお
いても、超硬合金部材と中間に接合すべき鋼材リング又
は鋳鉄リングの接合に上述の本発明の方法を適要した結
果、従来の方法による３層複合のロールやスリッターに
較べて寿命の長いものが得られた。上記熱膨張係数の特
定の材料としてはＮｉ、 Ｃｏ、Ｆｅ−Ｎｉ合金、ある
いはコバール等でも良い。特ニ熱の影響を受は易い使用
条件では有益である。
リングの中間に別種の鋼材リング、鋳鉄リングを介在さ
せた複合部材が要求されることが多い。その一つは６、
超硬合金リングの内側に３００°Ｃまでの熱膨張係数が
３〜１０ＸＩ Ｏ−“−Ｃの鋼材を接合し、その鋼材リ
ングの内側に中間の鋼材リングより耐摩耗性の鋼材リン
グを接合する場合であり、もう一つは、超硬合金すｌ＝
グの内側に比較的軟質で熱膨張を吸収し得る弾性限５Ｑ
＃／ｍｍ８以下の鋳鉄リングを接合し、該鋳鉄の内側に
鋼材リングを接合する場合であるが、いずれの場合にお
いても、超硬合金部材と中間に接合すべき鋼材リング又
は鋳鉄リングの接合に上述の本発明の方法を適要した結
果、従来の方法による３層複合のロールやスリッターに
較べて寿命の長いものが得られた。上記熱膨張係数の特
定の材料としてはＮｉ、 Ｃｏ、Ｆｅ−Ｎｉ合金、ある
いはコバール等でも良い。特ニ熱の影響を受は易い使用
条件では有益である。
歯当接面に照射する高エネルギービームとしては電子ビ
ーム、レーザービームが接合精度の上で好ましく、鋼材
、超硬合金の酸化防止のため非、酸化性雰囲気又は真空
中が必要であり、特にガス抜きの点で真空中が望ましい
。
ーム、レーザービームが接合精度の上で好ましく、鋼材
、超硬合金の酸化防止のため非、酸化性雰囲気又は真空
中が必要であり、特にガス抜きの点で真空中が望ましい
。
実施例１
外径１５９７７！ｍφ、内径８７ｍｍφ、厚み７部ｍｍ
の第２図の如きモルガンロールにおいて、超硬合金部分
を外径１５９ｍｍφ、内径１２８ｍｍφに加工し、鋼材
（ＳＣＭ２１）を外径１２３ｍｍφ１、内径８’１ｍｍ
φ に加工した。この鋼材リングの外周面のみを滲炭し
ないように保護して、内周および上下面を滲炭焼入れし
、鋼材面をＨＲｃ５５とした。なお鋼材リングは滲炭焼
入れする前に第３図に示す如く溝とガス抜き溝を設けて
おいた。次に、＼超硬合金リングと滲炭焼入れした鋼材
リングとを嵌合代０．０１５ｍｍにて冷し嵌めし、両者
を当接密着せしめた。この当接面Ａの端面円周状に、電
子ビームを、電圧６０双、電した。得られたロールの鋼
材側に１．０〜１．５ｍｍの巾、深さＪ５ｍｍの溶接層
が見られ、超硬合金側当接面は全熱溶解することなく両
者は完全に接合していた。次にこのロールの圧環強度を
測定したところ、５１．８ ）ンであった。なお従来の
ロー付は法によって製造した同寸法の複合ロールの圧環
強度は２７トンであり約２倍の゛強度であった。以上述
べた如く、本発明により、密着強度が強く、接合後の応
力が存在しない耐摩耗部材が精度高く、しかも安価に製
造することが出来た。
の第２図の如きモルガンロールにおいて、超硬合金部分
を外径１５９ｍｍφ、内径１２８ｍｍφに加工し、鋼材
（ＳＣＭ２１）を外径１２３ｍｍφ１、内径８’１ｍｍ
φ に加工した。この鋼材リングの外周面のみを滲炭し
ないように保護して、内周および上下面を滲炭焼入れし
、鋼材面をＨＲｃ５５とした。なお鋼材リングは滲炭焼
入れする前に第３図に示す如く溝とガス抜き溝を設けて
おいた。次に、＼超硬合金リングと滲炭焼入れした鋼材
リングとを嵌合代０．０１５ｍｍにて冷し嵌めし、両者
を当接密着せしめた。この当接面Ａの端面円周状に、電
子ビームを、電圧６０双、電した。得られたロールの鋼
材側に１．０〜１．５ｍｍの巾、深さＪ５ｍｍの溶接層
が見られ、超硬合金側当接面は全熱溶解することなく両
者は完全に接合していた。次にこのロールの圧環強度を
測定したところ、５１．８ ）ンであった。なお従来の
ロー付は法によって製造した同寸法の複合ロールの圧環
強度は２７トンであり約２倍の゛強度であった。以上述
べた如く、本発明により、密着強度が強く、接合後の応
力が存在しない耐摩耗部材が精度高く、しかも安価に製
造することが出来た。
実施例２
実施例１と同じ寸法のモルガンロールにおいて、超硬合
金部分（第４図１１）を外径１５９ｍｍφ、内径１２６
ｍｍφに加工し、鋼材（ＳＣＭ４４５）を外径１９（１
ｍｍφ、内径８７ｍｍφに加工し、この鋼材リング１２
は焼入れにより硬度ＨＲｃ４４とした。該鋼材リングの
上下外周に第４図に示す如（Ｎｉリング１８（外径１ｇ
ＱｎｖｒＬφ×内径１０６ｒｒＤｎφ、厚み１０ｍ）を
嵌合した。当接面Ｂ）よ嵌合代０．０３甜とな乞ように
研摩し冷し嵌めにて超硬リングと鋼リングとを一体化し
た。当接面ＢＱＮｉ部、分のみが溶接されるように電子
ビームを電圧１５０扇、電流１０？？ｌｌＡ、速度５０
．０？？Ｚ／ｍｉｎ、真空下１０ ’Ｔｏｒｒの条件で
照射した。第４図において、１４の部分を溶接して超硬
合金とＮｉリングを接合したのち、１５の部分を溶接し
てＮｉリングと鋼製リングを接合した。その後この複合
ロールを所定寸法に仕上げた。このロールを線材圧延ロ
ールとして線材温度９００°Ｃ１線速６０ｍ／ｓｅｃの
圧延条件で使用したところ５００ＴＯＩＩ／ｋＡＬの寿
命を示し、従来のソリッドの超硬合金ロールと全く同じ
性能であった。
金部分（第４図１１）を外径１５９ｍｍφ、内径１２６
ｍｍφに加工し、鋼材（ＳＣＭ４４５）を外径１９（１
ｍｍφ、内径８７ｍｍφに加工し、この鋼材リング１２
は焼入れにより硬度ＨＲｃ４４とした。該鋼材リングの
上下外周に第４図に示す如（Ｎｉリング１８（外径１ｇ
ＱｎｖｒＬφ×内径１０６ｒｒＤｎφ、厚み１０ｍ）を
嵌合した。当接面Ｂ）よ嵌合代０．０３甜とな乞ように
研摩し冷し嵌めにて超硬リングと鋼リングとを一体化し
た。当接面ＢＱＮｉ部、分のみが溶接されるように電子
ビームを電圧１５０扇、電流１０？？ｌｌＡ、速度５０
．０？？Ｚ／ｍｉｎ、真空下１０ ’Ｔｏｒｒの条件で
照射した。第４図において、１４の部分を溶接して超硬
合金とＮｉリングを接合したのち、１５の部分を溶接し
てＮｉリングと鋼製リングを接合した。その後この複合
ロールを所定寸法に仕上げた。このロールを線材圧延ロ
ールとして線材温度９００°Ｃ１線速６０ｍ／ｓｅｃの
圧延条件で使用したところ５００ＴＯＩＩ／ｋＡＬの寿
命を示し、従来のソリッドの超硬合金ロールと全く同じ
性能であった。
用することができ、耐割損性についてはソリッド超硬ロ
ールよりも優れていることがわかった。
ールよりも優れていることがわかった。
実施例８
実施例２と同様に超硬リングと鋼材リングを用意し、鋼
材リングの外周にはＦｅ−Ｎｉ４０の熱膨張係数の小さ
いリングを嵌めた。該Ｆｅ−４ＯＮｉのリングは外径１
２６ｍｔｔｔφ、内径１０６ｆｆ！ｆｆｌφ、幅７０ｒ
ｒｒｒＬとした。
材リングの外周にはＦｅ−Ｎｉ４０の熱膨張係数の小さ
いリングを嵌めた。該Ｆｅ−４ＯＮｉのリングは外径１
２６ｍｔｔｔφ、内径１０６ｆｆ！ｆｆｌφ、幅７０ｒ
ｒｒｒＬとした。
超硬リング、Ｆｅ−４ＯＮｉリング、鋼材リングの３層
になるように第５図に示す如く組合せ、図中１８の部分
を電子ビームで溶接した後、】９の部分を溶接した。溶
接により発生するキレッは全く見られなかった。本ロー
ルを熱間圧延ロールとして使用したところ実施例１．２
と同様に長寿命で耐割損性は超硬ソリッドロールよりも
優れていた。
になるように第５図に示す如く組合せ、図中１８の部分
を電子ビームで溶接した後、】９の部分を溶接した。溶
接により発生するキレッは全く見られなかった。本ロー
ルを熱間圧延ロールとして使用したところ実施例１．２
と同様に長寿命で耐割損性は超硬ソリッドロールよりも
優れていた。
第１図は本発明の詳細な説明する超硬合金円柱と鋼製円
柱の複合部材の断面図、第２図は本発明の実施例の１つ
を示す複合ロールの断面図、第３図は同様本発明の実施
例における鋼材リングの外観図（イ）とその一部所面図
（ロ）である。又第４図、第５図は他の実施例の熱間圧
延ロールの断面図である。 １、５．１１．１５ ：超硬合金部材、２．６．６’、
１２．１６：鋼製部材；°８：高エネルギービーム、
４，７：溶接面、８．８’、 ９．９’ ：溝、１０．
：溶接界面、Ａ、 Ｂ。 Ｃ：当接面、１８：Ｎｉリング、１４．１５．１８．１
９ ：溶接部、１７ ：Ｆｅ−４ＯＮｉリング。 ７旧 芳４閉
柱の複合部材の断面図、第２図は本発明の実施例の１つ
を示す複合ロールの断面図、第３図は同様本発明の実施
例における鋼材リングの外観図（イ）とその一部所面図
（ロ）である。又第４図、第５図は他の実施例の熱間圧
延ロールの断面図である。 １、５．１１．１５ ：超硬合金部材、２．６．６’、
１２．１６：鋼製部材；°８：高エネルギービーム、
４，７：溶接面、８．８’、 ９．９’ ：溝、１０．
：溶接界面、Ａ、 Ｂ。 Ｃ：当接面、１８：Ｎｉリング、１４．１５．１８．１
９ ：溶接部、１７ ：Ｆｅ−４ＯＮｉリング。 ７旧 芳４閉
Claims (5)
- （１）超硬合金リングの内側に鋼製リングが当接され、
当接面の厚み方向両端のＱＱｍｍ以下の鋼製リング当接
面が高エネルギービームによって、スリット状に溶融凝
固され超硬合金当接面溶融固着されてなることを特徴と
する複合超硬合金製熱間圧延ロール。 - （２）超硬合金がＷＣを主成分として結合金属量が１０
重量％以上であり、超硬合金に当接する鋼製部材が炭、
素置０４５重量％以下上あり、当接面以外は浸炭焼入れ
され高硬度、耐摩耗性を附与されてなることを特徴とす
る特許請求の範囲第（１）項記載の複合超硬合金製熱間
圧延ロール。 - （３）超硬合金リングの内側にａｏｏ’ｃまでの熱膨張
係数が３〜１０ Ｘ ｌ Ｏ−＠ｃｍ／”Ｃである鋼材
リング又は弾性限５０Ａｉし’ｍｍ ’以下の鋳鉄リン
グあるいは純金属のＣｕ、 Ｎｉ、 Ｃｏが直接当接さ
れ、該鋼材リング又は鋳鉄リングの内側に前記リングよ
りも耐摩耗性の高い鋼１ｉ１Ｊングが直接当接されてお
り、超硬合金と第一の鋼材リングとの当接面の鋼材、側
の町１針がスリット状に高エネルギービームによって溶
融凝固により溶着されており、第一、第二のリングの当
接面も高エネルギービームによって溶接されてなること
を特徴とする複合超硬合金製熱間圧延用ロール。 - （４）特許請求の範囲第（１）項、第（３）項において
、鋼製部材の超硬合金との当接面にガス抜き用溝を設け
て両者を当接し高エネルギービームで照射して溶接して
なることを特徴とする複合超硬合金製熱間圧延ロール。 - （５）高エネルギービームが電子ビームまたはレーザー
ビームであることを特徴とする特許請求の範囲第（１）
項、第（３）項記載の複合超硬合金製熱間圧延ロール。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57117422A JPS6018485B2 (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 複合超硬合金製熱間圧延ロ−ル |
| KR8203888A KR890000927B1 (ko) | 1981-08-28 | 1982-08-28 | 복합 내마모부재 및 그 제조법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57117422A JPS6018485B2 (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 複合超硬合金製熱間圧延ロ−ル |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56135943A Division JPS5838682A (ja) | 1981-08-28 | 1981-08-28 | 複合耐摩部材及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5838602A true JPS5838602A (ja) | 1983-03-07 |
| JPS6018485B2 JPS6018485B2 (ja) | 1985-05-10 |
Family
ID=14711248
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57117422A Expired JPS6018485B2 (ja) | 1981-08-28 | 1982-07-05 | 複合超硬合金製熱間圧延ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6018485B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS601501U (ja) * | 1983-06-17 | 1985-01-08 | 住友電気工業株式会社 | 小型超硬合金ロ−ル |
| JPH0265403U (ja) * | 1988-10-31 | 1990-05-17 | ||
| US5367991A (en) * | 1993-03-23 | 1994-11-29 | Mazda Motor Corporation | Valve operating system of engine |
| CN100382907C (zh) * | 2006-04-30 | 2008-04-23 | 宣化盛龙冶金设备制造厂 | 一种高线硬质合金复合辊环及其制造方法 |
| EP2147728A1 (en) * | 2007-05-21 | 2010-01-27 | Mitsubishi Materials Corporation | Rolling roll and roller |
| CN106825056A (zh) * | 2017-02-22 | 2017-06-13 | 湖南天益高技术材料制造有限公司 | 一种硬质合金辊环二次热加工收缩工艺 |
| CN111515252A (zh) * | 2020-04-26 | 2020-08-11 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 减少热轧型钢生产用轧辊钢印粘钢的方法 |
-
1982
- 1982-07-05 JP JP57117422A patent/JPS6018485B2/ja not_active Expired
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP2147728A4 (en) * | 2007-05-21 | 2013-05-22 | Mitsubishi Materials Corp | ROLLER AND ROLLER |
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| CN106825056A (zh) * | 2017-02-22 | 2017-06-13 | 湖南天益高技术材料制造有限公司 | 一种硬质合金辊环二次热加工收缩工艺 |
| CN111515252A (zh) * | 2020-04-26 | 2020-08-11 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 减少热轧型钢生产用轧辊钢印粘钢的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6018485B2 (ja) | 1985-05-10 |
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