JPS5835946B2

JPS5835946B2 - 酸化マグネシウム構造体

Info

Publication number: JPS5835946B2
Application number: JP54088379A
Authority: JP
Inventors: ライネル・ダンネール; ヴアルテル・ダンネール
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1979-07-13
Filing date: 1979-07-13
Publication date: 1983-08-05
Also published as: JPS5590468A

Description

【発明の詳細な説明】本発明の目的は、新規の高強度性及び耐熱性のマグネシ
ウム合金殊に繊維構造を有するもの、それから製造した
セラミック繊維及び金属セラミックに関する。

耐熱性マグネシウム合金としては、セリウム及びトリウ
ムを含有し、ジルコニウムで細分されるようなものが公
知である。

しかしながら、その使用性は、約３２０℃で終る。

その引張り強度は２０℃で１４〜２８Ｋｙ／ｍ７１！で
あり、その密度は１．７７〜１．８３．！ｉ’／７であ
る。

このような加工材料をＭｇ −Ｚｒ−合金とアルミニ
ウム又はｋｌ−Ｍｇ−合金との粉末混合物から製造する
場合、３６．５に５７／−の引張り強度及び８多の伸びの時の
降伏点３１Ｋｔｉ／ｍｙ／ｌに達し、新□にイツトリ
ウム及び最後にスカンジウム添加により、更に改良され
るが、これは経費を高める作用をする。

飛行機及び乗物構造及びモータ部材中の高荷重の構造要
素などに使用する場合に、前記の加工材料は、その軽い
重量及び強度と重量との比較的好適な割合及び良好な機
械加工性の故に有利に使用されていた。

しかしながら、高めた温度における強度及び使用領域を
高める望みはなお以前として存在する。

合金発見のための多くの実験は、僅かに継続実施されて
いるだけである。

それというのは、多量の合金添加物は、脆弱性の金属間
相の出現により、常に、強靭性を害したからである。

これに反して、本発明の原発間たる特公昭５５−２２５
４４号の発明によれば、ＣｓＣ５型構造及び２．６０〜
３．２０人の格子定数を有し、固定状態で僅かに六方晶
のマグネシウム格子中に可溶であるいわゆるＡＢ−型の
体心立方性の、それ自体良好に成形可能なＮｉＴｉ型金
属間相を５〜９７重量多の量で特に６５重重量幅でを有
するマグネシウム合金の製法が得られた。

このＣ５ＣＪ型構造相の性質は、最近、等に、ニッケル
５４〜６０重量幅及び他の可溶性もしくは不溶性の合金
添加物を含む二成分ＮｉＴｉ−合金及び例えば混晶Ｎｉ
Ｔｉ −ＦｅＴｉの一連の特性組成での研究がなされて
いる。

特に前者は、ニチノール（Ｎｉｔｉｎｏｌ）なる名称
で耐摩耗性及び耐腐蝕性で、高純色の「メダル」−合金
として著るしく重要でありかつ使用されている。

例えば、５５−ニチノールは灼熱状態で、降伏点１７ｋ
ｐ／ｍ７Ｎで８８ｋｐ／−の引張り強度、全体の伸び率
６０％及び収縮率２０％を有し、冷時成形の後ぺ降伏点
１３３ｋｐ／ｍＭでで１７５ｋｐ／ｍｌｔまての引
裂き抵抗及び最小伸び率１２φを有する。

６０−ニチノール合金は、３０〜６２Ｒｃの硬度を有し
て得ることができる。

この相の密度は６．４７〜７．１である。この強度特性
の組合せから、混合の規則によれば、マグネシウムを基
礎とする工業的に慣用の出発材料の強度及び硬度を、成
形特性の改良と同時に高めるのに、いかなる程度の相の
添加が好適であるかが明らかである。

これにより、密度も、組成に応じて、例えばニッケル５
４〜６０重量饅を有する２元ＮｉＴｉ−合金１０容量％
（２９重重量幅相当）を添加する場合は２．２９／ｃｒ
ｆｌまで、２０容量％（４８重重量幅相当）を添加する
場合は２．６８１／ｃｒｔｔまで、即ち、後者の場合は
、工業用のアルミニウム合金の密度まで高まる。

しかしながら、更に固有の強度即ち、構造を考える時の
基本である重量に対する強度の比は更に著しく上昇する
。

しかしながら、更に、マグネシウムベース相へのリチウ
ム添加により例えばリチウム５．４重量幅に相当する２
０容量饅及びニッケル１７．９重量幅及びチタン１４．
７重量幅に相当するＮｉＴｉ１０容量φを含む合金の
場合に１．９７ｇ／７まで密度を著るしく低下すること
もできる。

−７グネシウム５０容量宏リチウム４０容量袈及びＮｉ
Ｔｉ−相１０容量φよりなる即ち、マグネシウム５０．
４重量多、リチウム１２．３重量％、ニッケル２０．５
重量幅及びチタン１６．８重量幅よりなる合金は、単に
１．７３９／ｃｒｄの即ち、純粋なマグネシウムの密度
にほぼ一致する密度を有し、六方晶のマグネシウムの所
にリチウム約１０重量φ以上を添加する際にリチウム体
心立方格子が現われるので、単に２個の体心立方相の相
混合物よりなり、これにより、成形性が更に改良される
。

これと共に、ガラス繊維補強プラスチックの２．１１ｇ
／ｃｒＩｔの密度は、純粋な金属繊維材料（密度１．７
３．！ｉＩ／ｃｒ／ｌ）により著しく低下される。

更に、炭素繊維樹脂の密度１．５５．！ｌｉ’／ｃｙｙ
ｔも、マグネシウム２０容量１％（２，５５重量俸に相
当）、リチウム１０容量饅（２７，２重量優に相当）及
びＮｉＴｉ１０容量φ（４７，３重量饅又はニッケル２
６重量多及びチタン２１．３重量優に相当）よりなる例
えｃ−ｘ１．３７ｇ／ｃｒｆｔの密度を有する純粋
なマグネシウム−リチウム−ニッケルーチタン繊維加工
材料（これは２２０℃以上まで固体である）により、な
お低めることができる。

一般に、使用上限温度は、マグネシウム対チタンの合金
割合により、現状に応じて決められ、原料であるマグネ
シウムベース材料の安定性は、１２００℃より高い温度
でＣｓＣｅ梨構造を有する固相の含有量により決まる。

本発明によるマグネシウムベース材料の組成範囲は、更
に、ＡＢ型の体心立方相で、一般にＡは金属ニッケル、
コバルト及び鉄の単独又は組合せ、Ｂは金属チタン、ア
ルミニウムベリリウムの単独又は組合せであり、２成
分系ニッケルーチタンの安定性限界内でニッケル５０〜
６４重量多まりなる３成分、４戒分又は多成分混晶を含
有していてよいと定義される。

この成縮のもとに、このことは、組成範囲も、広範囲の
実験をすることなしには正確な数値で示すことができな
いにしても、式：％式％）れる。

更に、これは、種々異なる合金添加によって、殊にクロ
ム３０重量φまで１．バナジウム１０重量φまで、ジル
コン２０重量φまで、モリブデン及びタングステン４重
量多まで、銅２重量φまで、マンガン３重量悌まで、珪
素１重量φまでもしくはこれら元素の組合せにより、更
に変えることができる。

鳩の多い相は、リチウム５５重量饅まで、アルミニウム
８重量φまで、カドミウム８重量φまで、銀８重量饅ま
で、亜鉛１２重重量型で、マンガン３重量多まで、イン
ジウム２０重量多まで、銅２重量饅まで、珪素０．５重
量袈まで、バリウム４重量多まで、ストロンチウム４重
量φまで、セリウム又はセリウム−混合金属４重量多ま
で、ジジミウム（ネオジウム＋プラセオジウム）２．５
重量多まで、トリウム４重量φまで、ジルコニウム１重
量多まで、ベリリウム０．１重量饅までもしくはこれら
元素の組合せを固溶体の形で含有していてよい。

更に、場合によっては組織中に、更に２ｏ容量袈までの
固相が現われ、これは、固体状態で双方の主相から析出
により例えばＮｉ３Ｔｉが生じるか又は直接、ＣｓＣ７
型構造もしくはＭｇ−含量の多い相との関連で又はむし
ろ平衡で融液から析出することができる。

更にこれは、本発明の範囲に属しＭｇの多い相の元素は
、差当りもつばら又は主として金属の２相又は多相の加
工材料内で、全て又は部分的に酸化により高温安定な酸
化物に、及びＭｇ含量の多い相自体は、酸化物−繊維又
はスケルトンに変じることができ、ＡＢ−型の体心立方
相は単独で、強靭なベース材料を形成する。

本発明における原料であるマグネシウムベース材料は、
合金組成に応じて、粉末又は融解冶金的に、種々の前合
金（Ｖｏｒｌｅｇｉｅｒｕｎｇ）の使用下に製造でき
、含浸材料としても製造できる。

双方の主相の融点の大きい差異の故に、特に微細粒状合
金を得るために、特に、後の成形の際に、通例的１μｍ
のね径で生じる微小粒子塑性を利用すべき際に、顆粒状
の特定の予め霧化された高融点相からなる圧縮成形材料
を真空下、保護ガス下に、もしくは塩浴被覆のもとで、
Ｍｇ−含量の多い融液中に導入し、かつ粉末混合物の焼
結を融液相の存在下に、高圧で行なうことが必要である
。

双方の相の微細粒子及び最高の強度を得るために、融液
状材料を１００’Ｃ〆史はり高いできるだけ高速度で霧
化して粉末とし、急冷し、ローラにかけ、かつ引いてシ
ート、ベルト又は細い線にし、冷却するのが有利であり
、これらは、直接使用できるか又は粉末冶金的に更に加
工される。

本発明における原料であるマグネシウムベース材料の粉
末冶金的製造の際に、予め作った合金粉末及び金属粉末
が加工材料の所望平衡相の前記組成中に既に存在するの
が有利である。

２００℃以下の温度でマルテンサイト変態する体心立方
相の高い延性と成形しうるマグネシウム含量の多い相と
の組合せによりはじめて、良好な延性の新規材料が得ら
れる。

原発間の目的の重要な特徴は、マグネシウムベース材料
を、付加的に強い熱時及び冷時成形により例えば高強度
の鋼に周知のような高い強度にすることであった。

実際に、数μｍの繊維直径までの断面積減少もしくは、
個々の隣接しかつ上下に存在する双方の晶子の板の厚さ
をその太きい伸びにより与える２繊維加工材料が生じる
。

Ｍｇ−含量の多い相の固相温度以下の温度での中間灼熱
、殊にこの相を得るための再結晶灼熱は、高融点の体心
立方相を軟化するのにも充分である。

本発明における原料であるマグネシウムベース材料から
ローラ圧延成形品又は押出成形品を製造するためには、
できるだけ細かい粒径例えば＜６０μｍの双方の相の粉
末混合物から出発するのが有利である。

この場合、体心立方相は、粒化されたか又は霧化され、
急冷されたか、もしくは８００〜１０００℃で予備灼熱
された状態で存在するのが有利である。

良好な繊維−もしくは板−構造を得るために、繰り返し
の押出成形、ローラ圧延もしくはバックローラ及び場合
によっては、中間灼熱を伴なう延伸が必要である。

双方の金属組織成分中の組成を、ローラ圧延と、押出成
形及び（又は）延伸を選択された成形温度で、双方をほ
ぼ一様な成形方向で延伸するように、一致させる際に、
前記繊維材料の強度及び伸び特性にとって特に好適であ
る。

ラメラ−もしくは層−構造を有する加工材料の製造にと
って、鍛造、破砕、槌打、圧縮、斜め−及び（又は）交
叉圧延等によりもしくは、爆発成形の際に、双方の金属
組織成分を成形方向に対して垂直に、はぼ一様な長さ及
び幅を有する平らな平行な粒子にする際に、相応して好
適である。

全材料容量に対して８０容量袈までの鳩舎量の多い相の
固相温度以下の低い軟化点を有するガラス類特に鉛ガラ
スからなる、適当粒径のガラス粉末の添加により、特に
高い強度特性を生じうる３繊維材料が得られる。

ガラス相の粘度及び高温での双方の金属相の流動性に応
じて、このようなガラス繊維−金属−複合材料中の個々
の繊維もしくは板の空間的配置は任意に変じることがで
き、個々の相の表面は、実際に高められ、従って、例え
′ばガラス繊維は完全に相互に金属繊維から単離して導
入される。

ガラス分は、金属分時（こＭｇ −相よりも熱膨張率が
小さいので、最後の灼熱処理の冷却の際に収縮し、従っ
て、その個有の強度は別としても、金属繊維に、付加的
に強度増加作用をする。

ガラス繊維及びストランドの慣用の特定製造に比べて、
前記の製造法は、特に経済的であり、更にかなり一様な
加工品を生じせしめる。

同様に、２種の延性の金属繊維からなる粉末混合物中に
、予め、高耐性繊維′又は糸例えば被覆されていないか
又は炭化珪素ウィスカーで被覆された炭素繊維、セラミ
ック繊維、ホウ素繊維、ガラス繊維、ウィスカー又は例
えばべＩＪＩＪウム、不錆鋼、クロム合金又はタング
ステン又はセラミック粉末及び繊維から引いた細い線又
は相応するストランド、マット、織物を７０容量饅まで
導入し、これらを圧縮してストランドとすることができ
る。

この場合、押出成形方向での繊維配向は強められ、金属
粉末粒子は、同様に延伸して繊維とされ、これらは、そ
れ自体殆んど僅かに成形される高強度の導入された繊維
のまわりをまわり、無限遠の繊維であるなら、引き裂い
て長さ対直径の高割合を有する配向すべき繊維片にする
ことができ、これは、相互に、マグネシウム含量の多い
相及びＮｉＴｉ−型の金属間相によって分けられている
。

結局、Ｍｇ−融点以下での熱処理は、特に、公知方法で
硬化させることができるか又は酸化により自然に硬化す
ることができる鳩−ベース物質の組織及び性質に終局的
に作用する。

しかしながら、マグネシウム含量の多い相の融点以下で
の引張りのない成形の後に、高融解性主相を急冷及び放
置もしくは調節した速度での冷却により付加的に差当り
溶液中に残存した他の固体相を介して硬化することもで
きる。

前記のすべての焼結に、灼熱−及び熱処理の際に、双方
の金属相の粒子は、その界面での部分分散により特別に
付着堅牢に相互に結合されることは特に有利であること
が立証される。

同様に、このことは、本発明による材料製の鋳型品及び
加圧鋳型品にもあてはまる。

これらは、強度対密度の好適な割合を示し、特に部材の
薄い壁厚を許容する。

前記の複合材料は、特に宇宙−及び航空技術用の、かつ
飛行機構造及びモータ一部材及び武器、スポーツ用具、
容器及び類似物用の高強度の軽質構造材料として特に好
適である。

これらは、カラス繊維−又は金属繊維で補強されたプラ
スチックベース材料の代りに、充分に高温まで使用可能
であり、その高い強度及び横方向の強度により、もちろ
ん薄い壁厚を与え、これにより充分な重量節約が得られ
る。

これらは、結合技術的に困難はなく、屑除去下に良好に
加工可能である。

高温での空気の使用の際に、鳩−含量の多い相は、特に
、生じる薄い酸化物膜で保護されるが、差当り内部は金
属のまま残る。

しかしながら、一定又は上昇性で融点までの温度でこれ
ら合金を灼熱処理することにより、この相を完全に酸化
して、スケルトン又は繊維の形のＭｇｏもしくは複合酸
化物及び例えば高融点のセラミック相成分（これはＮｉ
Ｔｉ−型の金属間相により結合される）としてのガラス
繊維挿入物を有する金属セラミックとすることができる
。

金属間相も酸化されていれば、それらの靭性は還元処理
により再現される。

酸化時の圧力の作用は、特に鳩−相の可能な収縮を補償
する方向で、生じる複合材料の圧縮のために役立つ。

従って、従来は金属又は合金による出発物質としての酸
化物の劣悪な湿潤性に基づき、含浸法及び焼結法での金
属セラミックの製造の際に高い酸化物膜に対して著しい
困難を生じており、付加的に付着形成体を必要としてい
た金属相による良好な結合が遠戚された。

良好な伝熱性及び導電性を有し、高い多孔性、低い密度
の耐衝撃性及び耐熱衝撃性を有する高温加工材料が得ら
れ、これは、同時に高い硬度−及び縁部安定性及び高い
化学的かつ耐摩耗性を有するがなお屑なしで又は屑排除
のもとに成形できる。

これらは、殊にＮｉＴｉ−型の相の融点までで使用でき
る。

これらは、電気接点に、裁断具、ガスタービンパケット
、緩衝材としての冷時及び温時操作用のろう付は安定な
機械部材、固体燃料ロケット用のノズル材料、金属分の
融解時の冷却を伴なう断熱被覆に使用でき、この際、従
来慣用の比較的重いタングステン−銀−断熱被覆（ここ
では銀が蒸発する）に比べて、金属相、の高い比熱及び
融解熱は銀に比べて好適に利用できる。

ところで、比較的低い温度で実施される新規方法で、原
発間の方法で得られ、場合によっては成形され、最後に
マグネシウム分の多い相を選択的に完全に又は部分的に
酸化されたマグネシウムベース材料から、未酸化のまま
残っている金属相を溶出又は融出させることにより酸化
マグネシウム繊維スケルトンが得られた。

この方法は、例えば化学的に塩酸の作用により、又は冶
金学的に、有利にマグネシウム融液中で金属相を融出さ
せることにより実施される。

次いで、残留する酸化マグネシウムスケルトンは直接細
断して繊維、ストランド又は粉末にするか又はまとめて
任意の形の多孔性体にすることができる。

その孔度及び繊維の大きさは、原料構造の微細度及びそ
の成形度に依り決まり、任意に調節可能である。

得られたこの酸化マグネシウムスケルトンは、直接、例
えばプラスチック用の強化繊維として、高温フィルター
として、多孔性マット、角媒、触媒担体、歯科補綴にお
けるセラミック又は金属材料の担体として又は例えば無
電流で又は電気的に蒸着、噴射、含浸又は加圧により被
覆されるか又はガラス、ペースト、半導体又は金属塩で
充填される基材として、燃料電池、イオン交換、物質交
換用の加工材料として、又は拡散分離層として及びハン
ダ添加材料として使用することができる。

場合によっては他の金属又は合金を充填して、例えば金
属で部分含浸又は完全含浸することにより酸化マグネシ
ウム−銀−断熱被覆とすることもできる。

得られた酸化物スケルトンを固有の軽金属例えばマグネ
シウム、アルミニウム、珪素、ナトリウム、カリウム、
リチウム、ベリリウム又はこれらの合金で含浸すること
により、それ自体良好な導電性及び伝熱性を有するなお
屑なしに又は屑排除のもとに成形しうる。

軽質構造材料又は軽質金属ベアリングも製造できる。

軽質の酸化マグネシウム構造は、高密度の金属例えば、
鉛、銅、コバルト、ニッケル、鉄、亜鉛、ゲルマニウム
更に貴金属例えば、銀、金及び白金族金属又はこれらの
合金のクリーピング特性を改良し、特に、所定の大きさ
の目的物をこれら金属材料から得るために、それらの取
り扱い特性の充分な保持又はむしろ改良下に、金属量を
著るしく節約する。

成形可能な緊密な複合体を製造するためには、この含浸
材料は、容易にすべての中空室中にかつ特に毛細管室内
に入れることができ、これから前記の操作工程で高融解
性のＮｉＴｉ−型の金属相が溶出又は融出され、この場
合、これは、良好に湿り、極めて細い糸及び層の硬化に
より公知の、同じ組部の中実の加工材料と比べて高めら
れた強度を示すことが重要である。

この場合、場合により、当初から融解した金属相の粒子
が局所的に酸化物スケルトン中に封入残存するか否かは
問題ではない。

使用例としては、熱電気的及び磁気的な抵抗材料の構造
、並びに珪素整流器の基板用の酸化マグネシウム−銀−
含浸材料の製造のために重くかつ高価なタングステン−
銀−含浸材料の代りに挙げられる。

前記の金属セラミックは任意の形で、鍛造片、鋳型片、
加圧鋳造片、長く延伸した成形品例えば棒、管、ベルト
、シート、被覆、として得ることができ、後者は、例え
ば金属出発物質の鍍金、ハンダ付け、被覆吹き付けを介
して得ることができる。

いずれの場合にも、後の酸化が必要である。この場合、
常に、出発物質とライニングすべきもしくは被覆すべき
ベースとの双方の金属相の間の合金形成が現われ、これ
は後の酸化の際にも残り、所望の結合作用をする。

このことは、本発明によるマグネシウムベース材料がセ
ミラックハンダとして使用される際に特にあてはまる。

ハンダ組成に応じてＭｇ−含量の多い相の融点付近まで
低めて選択できる低い操作温度の利点と共に、組成に応
じて反応性ハンダが得られ、ハンダ接合された部分の操
作温度は、低融点金属相の酸化の後に、高融点金属出発
物質の融点の直下まで選択することができる。

セラミックハンダとして、本発明による材料は、金属セ
ラミック、完全セラミック、グラファイト、炭素繊維材
料及び高融点金属例えばジルコニウム、タングステン、
モリブデン、チタン、鋳鉄及びこれら相互の化合物に対
して使用できる。

本発明による部分酸化された材料又は含浸材料のような
純金属材料の反応器材料としての適合性も、その化学的
安定性、成形容易性、良好な化合物形成、その低い中性
子吸着断面積、その好適な強度対密度の割合、その低い
製造経費、その高い耐熱性及び高温時の低いクリーピン
グ速度の故に、特に顕著である。

使用領域としては、特に燃料の被覆、燃料電池管及び加
圧管のライニングが挙げられる。

従って、本発明により製造した酸化物−スケルトンは、
ウラン、プルトニウム又はトリウム及びこれらの合金で
含浸されていてもよく、減速材としてのベリリウム、制
御装置用のカドミウム、銀又はインジウム又はこれらの
合金、シールド用の材料としての鉛による含浸の後に分
裂材料、燃料源物質もしくは反射体材料として役に立つ
。

多くの可能な金属セラミック組成物から、ここでは、特
に経済的な例として、銀５０容量饅を含み密度７．０５
１１／ｃｒ／ｌの酸化マグネシウム繊維５０容量φより
なる含浸材料及び酸化マグネシウム繊維５０容量φ及び
密度２．６７ｇ／ｃＩｆｔを有するマグネシウム５０容
量饅よりなる含浸材料が挙げられ、高い耐熱性の複合材
料型として、高い引張り強度と共に高い弾性モジュラス
を保証する挿入された炭素繊維を有する繊維組成物Ｍｇ
Ｏ−ＮｉＴｉ −８ｉ０２及びＭｇＯ−ＮｉＴｉ−が挙
げられる。

Claims

【特許請求の範囲】１マグネシウムベース材料の５〜９７重量饅は、Ｃ５
ＣＪ型構造及び２．６０〜３．２０人の格子定数を有す
るＡＢ−型の体心立方相分（ここで、Ａとしては金属ニ
ッケル、コバルト、鉄の単独又は組合せであり、Ｂとし
ては金属チタン、アルミニウム及びべＩＪＩＪウムの
単独又は組合せであってよい）よりなり、残余成分は、
六方晶又は体心立方であり、Ｃ５Ｃｌ型格子を有する相
より低い融点を有し、かつマグネシウムよりなるか又は
リチウム最高５５饅を有するマグネシウムリチウム合金
よりなり、それぞれ合計３重量多までの元素ニッケル、
コバルト、鉄、チタン、アルミニウム、ベリリウムを固
溶体の形で含有しているマグネシウム合金を酸化するこ
とにより得た酸化マグネシウム、混合酸化物及び酸化さ
れなかった金属の相混合物から酸化されなかった金属相
を完全又は部分的に溶出もしくは融出させることにより
得た酸化マグネシウム構造体。２マグネシウムベース材料の５〜９７重量係は、Ｃｓ
ｃＪ型構造及び２．６０〜３．２０人の格子定数を有す
るＡＢ−型の体心立方相分（ここで、Ａとしては金属ニ
ッケル、コバルト、鉄の単独又は組合せであり、Ｂとし
ては金属チタン、アルミニウム及びべＩＪＩＪウムの
単独又は組合せであってよい）よりなり、残余成分は、
六方晶又は体心立方であり、Ｃ８Ｃｌ型格子を有する相
より低い融点を有し、かつマグネシウムよりなるか又は
リチウム最高５５優を有するマグネシウムリチウム合金
よりなり、それぞれ合計３重量饅までの元素ニッケル、
コバルト、鉄、チタン、アルミニウム、べＩＪＩＪウ
ムを固溶体の形で含有しているマグネシウム合金を酸化
することにより得た酸化マグネシウム、混合酸化物及び
酸化されなかった金属よりなる相混合物から酸化されな
かった金属相を完全又は部分的に溶出もしくは融出させ
ることにより得た酸化マグネシウムスケルトンの中空室
内に後に金属、合金、ガラス、半導体、ペースト、金属
塩又はプラスチックを含浸又は導入により充填して得た
酸化マグネシウム構造体。３マグネシウムベース材料の５〜９７重量饅は、Ｃ５
ＣＪ型構造及び２．６０〜３．２０人の格子定数を有す
るＡＢ−型の体心立方相分（ここで、Ａとしては金属ニ
ッケル、コバルト、鉄の単独又は組合せであり、Ｂとし
ては金属チタン、アルミニウム及びべＩＪＩＪウムの
単独又は組合せであってよい）よりなり、残余成分は、
六方晶又は体心立方であり、Ｃ５（Ｊ’型格子を有する
相より低い融点を有し、かつマグネシウムよりなるか又
はリチウム最高５５φを有するマグネシウムリチウム合
金よりなり、それぞれ合計３重量饅までの元素ニッケル
、コバルト、鉄、チタン、アルミニウム、ベリリウムを
固溶体の形で含有しているマグネシウム合金を酸化する
ことにより得た酸化マグネシウム、混合酸化物及び酸化
されなかった金属よりなる相混合物から酸化されなかっ
た金属相を完全又は部分的に溶出又は融出させることに
より得た酸化マグネシウム構造体とマグネシウム不含の
金属相とを一緒にした酸化マグネシウム構造体。